必过毕业设计方案自抓取式皮带斗式提升机的设计.doc

借阅保障QQ（）毕业设计自抓取式皮带斗式提高机设计学 院： 成都农业科技职业学院 专 业： 机械制造与自动化 学生姓名： 张 珂 珲 班 级： 09机制一班 学 号： 07031151 指引教师： 张 盛 勇 12月10号（星期六）毕业设计摘 要斗式提高机广泛地应用于建材、机械、有色金属、粮食等各工业部门；应用于在垂直方向内或倾斜角度很小时运送散料或碎块物体。斗式提高机构造特点是：被运送物料在与牵引件连结在一起承载构件料斗内，牵引件绕过各滚筒，形成涉及运送物料有载分支和不运送物料无载分支闭合环路，持续运动输送物体。驱动装置与头轮相连，使斗式提高机获得动力并驱使运转。张紧装置与底轮相连，使牵引构件获得必要初张紧力，以保证正常运转。物料从提高机底部供料。斗式提高机对过载较敏感；斗和带易磨损斗式提高机料斗和牵引构件等某些及头轮，底轮安装在密闭罩壳之内，减少灰尘对周边环境污染。核心词：斗式提高机，料斗，滚筒，牵引构件，驱动装置，张紧装置。毕业设计目录前言5第章 斗式提高机方案设计及基本原理 61.1 方案设计61.2 基本原理6第2章 斗式提高机类型选取及输送带受力分析82.1 斗式提高机输送能力计算82.2 滚筒设计计算102.3 输送带张力计算 12第3章 斗式提高机传动系统设计计算143.1 电动机选取计算14 3.1.1 选取电动机类型和构造形式 14 3.1.2 拟定电动机转速15 3.1.3 拟定电动机功率和型号153.2 传动V带及带轮设计计算16 3.2.1 V带轮及V带设计16 3.2.2 V带轮构造设计193.3 减速器设计计算203.3.1高速级齿轮设计223.3.2低速级齿轮设计25 3.3.3 齿轮构造设计28 3.3.4 轴设计293.4 联轴器选取设计343.5 减速器锻造箱体构造尺寸35第4章 提高机其他装置设计35 4.1 输送带设计36 毕业设计4.2 张紧装置设计37 4.3 反转装置设计37 4.4 料斗设计38 4.5 罩壳设计38 4.6滚筒轴承选取39第5章 斗式提高机问题探讨及安全操作与维护保养395.1 斗提机工作过程中问题39 5.2 斗提机设计中防爆办法405.3 安全操作规程 41 5.4 维护保养415.5 减少事故发生41设计心得 43重要参照文献 44道谢46毕业设计前言斗式提高机是一种被普通采用垂直输送设备，用于运送各种散状和碎块物料，例如水泥，沙，土煤，粮食等，并广泛地应用于建材、电力、冶金、机械、化工、轻工、有色金属、粮食等各工业部门。国内斗式提高机设计制造技术是50年代由苏联引进，直到80年代几乎没有太大发展。在此期间，虽各行各业就使用中存在某些问题也作过某些改进。从80年代后来，随着国家改革开发和经济发展需要，某些大型公司及重点工程项目引进了一定数量斗式提高机，从而增进国内提高机发展。直到近来，斗式提高机大型化涉及大输送能力、大单机长度和大输送倾角等几种方面。不少国家正在摸索长距离、大运量持续输送物料更完善输送机构造。斗式提高机长处是，构造比较简朴，能在垂直方向或倾角较小范畴内运送物料而横断面尺寸小，占地面积小，能在全封闭罩壳内运营工作，不扬灰尘，避免污染环境，必要时还可以把斗式提高机底部插入料堆中自行取料。斗式提高机也有某些缺陷，过载敏感性大，必要均匀给料，料斗和牵引构件较易破坏。机内较易形成粉尘爆炸条件，斗和皮带容易磨损，被输送物料受到一定限制，只适当输送粉末和中小块状物体。斗式提高机可以提高高度位530米，普通惯用范畴为1220米，输送能力在30t/h如下。普通状况下都采用垂直斗式提高机，当垂直斗式提高机不能满足工艺规定期，才采用倾斜式斗式提高机。由于倾斜式斗式提高机牵引构件在垂度过大时需增设支承牵引构件装置，而使构造变复杂。因而，普通很少采用倾斜式斗式提高机。对的选用料斗尺寸和形状、运动速度、滚筒与链轮尺寸以及适合于物料物理性质和提高机工作条件机首和底座尺寸是斗式提高机能否正常工作条件。在设计提高机前，必要分析它工作条件，特别是对于调节提高机，应研究物料在料斗内运动及从物料中抛出状况。自抓取式皮带斗式提高机又是在以上基本上提出来，依照设计题目及设计内容规定，咱们选用转载方式是掏取式，可实现自抓取，选取橡胶带作为牵引构件，料斗形式为深斗式间隔布置，卸载方式为迅速离心式，合起来就叫自抓取式皮带斗式提高机。自抓取式皮带斗式提高机设计方案可在此前设计提高机基本上对其进行改进，发扬其长处，改进其缺陷，进一步完善提高机性能，提高其工作能力。毕业设计第1章 斗式提高机方案设计及基本原理1.1 方案设计本次设计斗式提高机用于提高粮食（小麦）等，由电动机通过皮带传动，通过二级减速器，带动斗式提高机驱动运转，从而循环运转输送物料。1.2 基本原理斗式提高机是通过紧固在牵引构件胶带或链条上许多料斗，并环绕在提高机上部头轮和下部尾轮之间，构成闭合轮廓。驱动装置与头轮相连，是斗式提高机动力某些，可以使头轮轴运动；张紧装置普通和下部尾相连，使牵引构件获得必要初张力，以维持牵引构件正常运转。物料从斗式提高机下部机壳进料口进入物料，通过流入式或掏取式装入料斗后，提高到头部，在头部沿出料口卸出，实现垂直方向输送物料目。斗式提高机料斗、牵引构件及头轮和尾轮等到安装在全封闭罩壳之内。斗式提高机在下部装料，头部卸料，由于被输送物料特性差别很大，因此装料和卸料方式也就不同。依照物料特性对的选取装料和卸料方式，对其工作状况和生产率影响很大。对装料和卸料规定是：装料均匀、块状物料直接流入料斗；卸料时物料能对的地进入卸料槽，不返料；物料抛卸中不冲击罩壳；采用间隔布置料斗高速斗式提高机，物料过程中不碰撞到前面料斗上。斗式提高机有两种装料型式：（1）掏取式：由料斗在尾部机壳物料中掏取装料。对于粉末状、粒状、块状无磨琢性或半磨琢性散状物料，由于掏取时不产生很大阻力，料斗可以在较高运动速度，普通为0.82m/s，因此它普通和离心式卸料配合应用。(2)流入式：物料直接由进料口流入料斗内装料。对于块度较大和磨琢性大物料；由于挖取阻力很大，故采用装入法，料斗运动速度不能太高，普通不超过1m/s。斗式提高机分类有如下几种：毕业设计(1)按输送物料方向分为：垂直式和倾斜式；(2)按卸载特性分为：离心式、重力式、混合式；(3)按料斗型式分为：深斗式，浅斗式、鳞板式； (4)按牵引构件型式分为：带式、板链式；(5)按工件特性分为：重型、中型、轻型斗式提高机规格是以斗宽表达。当前国产D型斗式提高机规格有D160、D250、D350、D450四种；HL型斗式提高机规格化有HL300、HL400两种；PL型斗提高机规格有PL250、PL350、PL450三种。大型斗式提高机宽达800mm。据国外文献简介，胶带提高机斗宽已达1250毫米，输送量达1000吨/时，最大提高高度达80米。斗式提高机长处是：构造比较简朴，可在垂直或倾斜方向上提高物料，横断面尺寸小，因而可节约占地面积，并可在全封闭罩壳内工作，减少灰尘对周边环境污染必要时还可把斗式提高机底部插入料堆中自行取料。斗式提高机缺陷是：机内较易形成粉尘爆炸条件；对过载较敏感；斗和链易磨损；被输送物料受到一定限制，只宜于输送粉状和中小块状散货，如粮食、煤、水泥、砂等，但不能在水平方向运送物料。斗式提高机是以牵引型式命名，并以第一主参数斗宽拟定规格大小。如机械电子工业部颁发JB3926-85垂直斗式提高机原则中TH400环链斗式提高机（T-提高机是Ti、H环链一并Huan），斗宽为400mm。提高机构造普通有几大某些构成：驱动装置、出料口、上部区段、牵引件、料斗、中部机壳、下部区段、张紧装置、进料口、检视门。斗式提高机牵引件惯用橡胶带、圆环链、套筒磙子链几种型式，从而形成了三种基本构造型式。新原则中规定了TD型、TH型、TB型三种构造型式提高机，将分别代替国内原D型、HL型、PL型三种机型。除上述定型产品外，NTD内斗式提高机是一种内部加料、重力式卸槽，构造比较新颖机型。而ZL型斗式提高机，DTG型斗式提高机（牵引件是胶带、无底料），脱水斗式提高机等，因生产量较少，故不一一简介。毕业设计 1.掏取式 2. 流入式第章斗式提高机类型选取及输送带受力分析依照设计规定，选取斗式提高机类型是胶带式斗式提高机，即D型斗式提高机。2.1 斗式提高机输送能力计算料斗容积为i升，实际容积为i升(为不大于1填充系数)，则单位长度荷量为：qa斗距（米）物料容积（吨米）提高机输送能力qv(公斤/秒)或3.6qv（吨/时）由此可得 3.6 v（吨/时）毕业设计由于在实际生产中供料不均匀，因此计算生产率要不不大于实际生产率，即（吨/时）k-供料不均匀系数，取1.21.6 取 =0.75 =1.2吨/米3 v=1.7米/秒 N=20吨/时 K=1.5 Q=Nk=1.520=30吨/时， =5.45依照下表2-1， 选用D250型斗式提高机。表2-1来自运送机械手册第二册 表2-1斗提机型式料斗宽度(毫米)料斗制法料斗容量i0(升)料斗间距a(毫米)(升/米)D型D型160S1.103003.67Q0.653002.16250S3.204008.00Q2.604006.67350S7.8050015.60Q7.0050014.00450S14.5064022.65Q15.0064023.44毕业设计表2-2 D250型斗式提高机重要技术性能斗提机型号D250S制法Q制法输送量(米3/时)21.611.8料斗容 量 (升)3.22.6间 距 (毫米)400每米长度料斗及胶带重量(公斤/米)10.29.4输送胶带宽度(毫米)300层数5外胶层厚度(毫米)1.5/1.5料 斗 运 行 速 度 (米/秒)1.25传 动 滚 筒 轴 转 速 (转/分)47.5依照设计规定应采用圆弧深斗料斗，因此应选取S制法.依照上表中数值核算输送能力:3.6 v=3.61.71.2=58.7530(吨/时) 所选用斗提机输送能力不不大于实际生产中所规定输送能力，因此选用D250型斗提机可以满足规定. 2.2 滚筒设计计算设滚筒角速度为w，不计带厚度，则v=wr其中v-滚筒速度，r-滚筒半径由于在转动过程中，皮带与滚筒之间相对速度很少，可以不计，因此滚筒速度进似皮带速度，依照设计规定，皮带速度为1.7秒，并且可以实现离心方式卸载.W（n滚筒转速）因此v=wr1.7 毕业设计得 n=实现离心方式卸载条件是h h-极距（极点到回转中心距离称为极距）h= 由此可得将上面中n代入此式有D590（mm）取D=500mm，进行验算得到n=64.96r/min h=0.208(m) h=0.2080.225=r 符合离心方式卸载条件由于积极轮滚筒直径较小，因此从动轮滚筒直径取与积极轮直径相等值。传动比计算：i14.77(为了便于计算，取i15)最综拟定传动系统总传动比为15，得到滚筒转速为640.97 r/min，将滚筒转速代入上面滚筒设计计算式中得到滚筒直径为D=500mm，在不大于590mm范畴内，因此设计提高机传动系统传动比为15，滚筒直径为500mm。毕业设计2.3 输送带张力计算依照设计任务书规定，提高时采用装有迅速离心式卸料深斗带式斗式提高机。一方面带式运营速度为= 1.7米/秒。前面已经选用了D250型斗式提高机,料斗宽度为160毫米，普通带子比斗宽125150毫米，对于设计提高机取带宽B=300毫米。沿环路用逐点张力计算法进行提高机牵引计算。提高物料单位长度重量 4.9公斤/米带料斗带子单位重量=kQ=0.50130=15.03公斤/米在工作分支上单位长度载荷 4.9+15.03=19.93公斤/米当传动滚筒（图 ）按顺时针方向转动时，最小张力将在点2处.点3处张力为 式中=1.08带料斗带子绕过滚筒时张力增大系数；11.12公斤米/公斤其中 由比功值（取1公斤物料消耗功）拟定取料系数.当料斗速度为1.251.8米/秒时，对粉末状和小物块去取=（1.252.5）公斤米/公斤；由于料斗速度为1.5米/秒，因此粉末状或小物块 取=2公斤米/公斤.在点4张力为 20.5930= +617.7在点1张力为 +15.0330= +450.9 对于有绕性件摩擦驱动装置 当空气潮湿时带子和钢板滚筒之间，转动滚筒与带子包角=180，因此1.87,则 +617.71.87（+450.9） 毕业设计-125.97公斤依照正常取料条件，最小张力必要满足下列条件： 54.9=24.5公斤取40公斤.当带子张力增长时，驱动装置牵引能力储备也增长。在环路其她各点张力为： +450.9=490.9公斤 =3=54.32公斤 617.7=660.9公斤对于拉紧滚筒行程 米附加在端部滚筒上拉力 =40+54.32=94.32公斤传动滚筒上牵引力 =660.9490.9+（1.081）（660.9+490.9）=262.144公斤 式中k=1.08-考虑传动滚筒阻力系数。 毕业设计第3章斗式提高机传动系统设计计算传动系统涉及电动机,传动皮带,减速器和联轴器。斗提机传动系统间图如下图（1）： 图（1） 3.1 电动机选取计算电动机选取，选取电动机涉及选取电动机类型、构造形式、功率、转速和型号.3.1.1选取电动机类型和构造形式电动机类型和构造形式应依照电源种类(直流或交流)、工作条件(环境、温度等)、工作时间长短(持续或间歇)及载荷性质、大小、起动性能和过载毕业设计状况等条件来选取.工业上普通采用三相交流电动机.Y系列三相交流异步电动机由于具备构造简朴、价格低廉、维护以便等长处，故其应用最广.当转动惯量和启动力矩较小时，可选用Y系列三相交流异步电动机.在经常启动、制动和反转、间歇或短时工作场合(如起重机械和冶金设备等)，规定电动机转动惯量小和过载能力大，因而，应选用起重及冶金用YZ和YZR系列三相异步电动机.电动机构造有启动式、防护式、封闭式和防爆式等，可依照工作条件来选取.Y系列电动机技术数据和外形尺寸参见下表1和表2.Y系列电动机（摘自JB/T8680.11998）为全封闭自扇冷式笼型三相异步电动机，是按照国际电工委员会（IEC）原则设计，具备国际互换性特点.用于空气中不含易燃、易炸或腐蚀性气体场合.合用于电源电压为380V无特殊规定机械上，如机床、泵、风机、运送机、搅拌机、农业机械、破碎机等.也用于某些需要高启动转矩机器上，如压缩机.3.1.2 拟定电动机转速同一功率异步电动机有同步转速3000、1500、1000、750r/min等几种.普通来说，电动机同步转速愈高，磁极对数愈少，外廓尺寸愈小，价格愈低；反之，转速愈低，外廓尺寸愈大，价格愈贵.当工作机转速高时，选用高速电动机较经济.但若工作机转速较低也选用高速电动机，则这时总传动比增大，会导致传动系统构造复杂，造价较高.因此，在拟定电动机转速时，应全面分析.在普通机械中，用得最多是同步转速为1500r/min或1000r/min电动机.3.1.3拟定电动机功率和型号电动机功率选取与否适当，对电动机正常工作和经济性均有影响.功率选得过小，不能保证工作机正常工作或使电动机长期过载而过早损坏；功率选得过大，则电动机价格高，且经常不在满载下运营，电动机效率和功率因数都较低，导致很大挥霍.电动机功率拟定，重要与其载荷大小、工作时间长短、发热多少关于.对于长期持续工作机械，可依照电动机所需功率P来选取，再校验电动机发热和启动力矩.选取时，应使电动机额定功率P稍不不大于电动机所需功率P，即PP.对于间歇工作机械，P可稍不大于P. 电动机所需功率为 毕业设计 N=式中：N-电动机功率（千瓦）；N0-轴功率（千瓦）；-减速器传动效率；0.90；2-皮带或开式齿轮传动效率.皮带取20.96，对链传动取2=0.93； K-功率备用系数.与提高高度关于，当：10米时， K=1.45； 1020米时， K=1.25；米时，K=1.15.N=7.28(千瓦)依照动力源和工作条件，选用普通用途Y系列三相交流异步电动机，卧式封闭构造，电源电压为380V，选Y160M-6型电动机，额定功率为7.5千瓦，同步转速1000r/min，满载转速970r/min.3.2 传动V带及带轮设计计算在传递动力过程中,V带轮及V带起者重要作用。3.2.1 V带轮及V带设计3.2.1.1拟定计算功率Pca计算功率Pca是依照传递功率P，并考虑到载荷性质和每天运转时间长短等因素影响而拟定.即Pca=KAP=1.37.5=9.75 Kw式中： Pca-计算功率，单位为Kw P-传递额定功率， 单位为Kw KA-工作状况系数，取KA=1.33.2.1.2选取带型依照计算功率Pca和小带轮转速，拟定选取普通V带，带型为A型，小带轮基准直径为dd1=112145mm，3.2.1.3拟定带轮基准直径dd1和dd2毕业设计 (1)初选小带轮基准直径dd1，取dd1=130mm，(2)带速度v v1=6.59m/s， v在525m/s范畴內，带速合格.(3) 轮基准直径dd2 dd2=idd1=2130=260 mm.3.2.1.4拟定中心距a和带基准长度Ld初步拟定中心距a0，取0.7（dd1 +dd2）a02（dd1 +dd2）取a0=500mm拟定了a0，依照带传动几何关系，按下式计算所需带基准直径Ld:Ld2a0+ =2500+ =1000+612.3+8.45 =1620.75选用基准长度Ld=1621实际中心距a为a a+= 500+=500.125mm中心距变动范畴为：amin=a-0.015Ld amax=a+0.03Ld仍取a=500mm3.2.1.5验算积极轮上包角1 - = - 毕业设计 =165.053.2.1.6拟定带根数z Z =式中： Pca-计算功率，单位为Kw式中： Ka-考虑包角不同步影响系数，取Ka =0.96 KL-考虑带长度不同是影响系数，取KL =0.96 P0-单根V带基本额定功率，取P0=1.40P0-计入传动比影响时，单根V带本额定功率增量，取P0=0.11Z =6.77根取Z=7根3.2.1.7拟定带预紧力FF= 式中：Ka-考虑包角不同步影响系数,取Ka =0.96 q-带单位长度质量，取q=0.10(kg/m)F=175.48(N)3.2.1.8计算作用在其上压轴力带对轴压力Fp是设计带轮所在轴与轴承根据.为了简化计算，可近似按两边预紧力合力来计算，如下图所示.毕业设计 (a) (b) V带对轴压力Fp Fp = 2 Z Fsin=27175.48sin = 2436.913.2.2.V带轮构造设计3.2.2.1 V带轮材料在工程上，V带轮材料普通为灰铸铁，当带速v 300 mm场合. 由于，因此，小带轮采用腹板式构造，大带轮采用腹孔式构造，如下图所示.毕业设计 小带轮腹板式 大带轮腹孔式3.3 减速器设计计算：减速器中轴承都选用深沟球轴承。当前对传动比进行分派，总传动比为15,V带传动传动比为2，则减速箱二级齿轮传动总传动为7.5，为了便于二级圆柱齿轮减速器采用浸油润滑，当二级齿轮配对材料相似，齿面硬度HBS350，齿宽系数相等时，考虑齿面接触强度接近相等条件，取高速级传动比为 =2.91低速级传动比为=2.4为了便于设计计算，对传动比进行修正取=3， =2.4传动系统各轴转速，功率和转矩计算如下：轴，电动机轴n0=970r/min P0=7.28Kw T0=72.42N.m 1轴，减速器高速轴n485 r/min 毕业设计 =6.9888 Kw 137.61 N.m 2轴，减速器中速轴161.67 r/min6.98880.990.97=6.71 Kw396.37 N.m 3轴，减速器低速轴73.486 r/min6.710.990.97=6.44 Kw836.92 N.m 4轴，滚筒轴 n4=n3=64.688 r/min 6.440.990.99=6.31 Kw931.56 N.m原则直齿圆柱齿轮设计计算依照工作条件，普通用途减速器采用闭式软齿面传动.提高机为普通工作机械，速度不高，选用级精度.此减速器采用二级传动，两对齿轮传动比都不大，因此选用小齿轮用同一种材料，大齿轮用同一种材料.材料选取小齿轮 40cr 调质解决 HBS=280大齿轮 45钢 调质解决 HBS=240两齿轮齿面硬度差为40HBS，符合软齿面传动设计规定.小齿轮 40cr 大齿轮 45钢依照设计规定，高速级齿轮，输入功率为6.9888KW，小齿轮转速为480r/min，传动比为3， 低速级齿轮，输入功率为6.44KW，小齿轮转速为192r/min，传毕业设计动比为2.2,工作寿命（每年工作300天），两班制。3.3.1高速级齿轮设计、拟定齿数小齿轮齿数=20，大齿轮齿数=i=320= 60，取Z2=602、按按齿面接触强度设计:d2.321)拟定公式内计算值(1)载荷系数Kt=1.3(2)小齿轮传递转矩 T=9.5510=9.5510=7.36110 Nmm(3)选用齿宽系数=1(4)得材料弹性影响系数弹性系数Z=189.8(5)查机械设计得两实验齿轮材料接触疲劳极限应力分别为：小齿轮接触疲劳极限=600 MPa ，大齿轮接触疲劳极限=550 MPa(6)计算应力循环次数N1=60jLh=604801(2830015)= 2.073109N2=2.07310 /2.5=8.09410(7)得接触疲劳寿命系数= 0.90 =0.95(8)按失效概率为1%，接触疲劳强度最小安全系数S=1.0 ，则两齿轮材料许用接触应力分别为 1=550MPa 2= = =542.5 MPa2)计算(1)试计算小齿轮分度圆直径，以较小值=522.5 MPa代入 毕业设计d2.32=2.32= 60.44 mm(2)计算圆周速度v V=(d1n1)/601000=(3.1460.44480)/601000=1.52m/s(3)齿宽 b= d=160.44= 60.44 mm (4)齿宽与齿高之比 b/h: 模数： m= d/ Z=60.44/24=2.52齿高： h=2.25 m=2.252.52=5.67 b/h=60.44/5.67=10.67(5)载荷系数:依照v=1.52 m/s ，8级精度. 得动载系数Kv=1.12直齿轮，假设KaFt/b100 N/mm.得Kha =Kfa=1.2得使用系数Ka=1有8级精度，小齿轮相对支承对称布置时 KH=1.12+0.18(1+0.62) 2+0.2310b =1.12+0.18(1+0.612)12+0.231060.44=1.514由b/h=10.67， KH=1.514 得KF=1.35，故载荷系数K=KaKvKhaKH=11.121.21.514=2.034 按实际载荷系数校正所分度圆直径， d= d=60.44=66.99计算模数:m=d1/ Z=66.99/24=2.793.按齿根弯曲强度设计 m1)拟定公式内各值(1)小齿轮弯曲疲劳强度极限 =500MPa；大齿轮弯曲疲劳强度极限=380MPa毕业设计(2)有弯曲疲劳寿命系数= 0.85 =0.88(3)计算弯曲疲劳许用应力弯曲疲劳安全系数S=1.41= 303.57 MPa2=KFN2 = =238.86 MPa(4)计算载荷系数KK=KaKvKFakF=11.121.21.35=1.814(5)查取齿形系数 得=2.86 = 2.226(6)查取应力校正系数得 =1.58 =1.764(7)计算大 小齿轮并加以比较 =2.861.58/303.57=0.0148 =2.2261.764/238.86=0.01644大齿轮数据大. 2)设计计算 m=1.96对比计算成果，有齿面接触疲劳强度计算模数m不大于齿根弯曲疲劳强度计算模数，由于齿轮模数m大小重要取决于弯曲强度所决定承载能力， 而齿面接触疲劳强度所拟定承载能力，仅与齿轮直径关于，可取由齿面接触强度算得模数 并就近圆整为原则值m= 2 .2mm，按接触疲劳强度算得分度圆直径d1=66.99 mm 算出小齿轮齿数Z1=d1/2.2=66.99/2.2=30.4530Z2=u Z1=2.230=664. 齿轮几何尺寸计算毕业设计分度圆直径 d=mz=2.230=66mm d=mz=2.266=145.2mm齿顶高 h= hm=12.2=2.2 mm齿根高 h= (hc)m=（10.25）2.2= 2.75 mm全齿高 h= hh=2.22.75= 4.95 mm齿顶圆直径 d= d2 h=6622.2=70.4 mm d=d2 h=145.222.2=149.6 mm齿根圆直径 d= d2 h=6622.75=60.5 mm d= d2 h=145.22.22.75=139.15mm中心距 a =(d+ d)/2=105.6 mm齿宽 b= d=66 mm B1 =72 B2 =685 验算 Ft=2T1/d1=27.361104/66N=2265N KaFt/b=12265/68=33.31N/mm100 N/mm，符合规定.3.3.2低速级齿轮设计1、拟定齿数小齿轮齿数z1=20，大齿轮齿数Z2=uz1=2.420=44，取Z2=442、按按齿面接触强度设计:d2.321)拟定公式内计算值(1)载荷系数Kt=1.3(2)小齿轮传递转矩 T=9.5510=9.5510=17.9010 Nmm(3)选用齿宽系数=1(4)得材料弹性影响系数弹性系数Z=189.8(5)查机械设计得两实验齿轮材料接触疲劳极限应力分别为：小齿轮接触疲劳极限=600 MPa ，大齿轮接触疲劳极限=550 MPa(6)计算应力循环次数毕业设计N1=60jLh=601921(2830015)= 0.83109N2=0.8310 /1.8=4.60810(7)得接触疲劳寿命系数= 0.90 =0.95(8)按失效概率为1%，接触疲劳强度最小安全系数S=1.0 ，则两齿轮材料许用接触应力分别为 1=540 MPa 2= = =522.5 MPa2)计算(1)试计算小齿轮分度圆直径，以较小值=522.5 MPa代入 d2.32=2.32= 84.2 mm(2)计算圆周速度v V=(d1n1)/601000=(3.1484.2192)/601000=0.846m/s(3)齿宽 b= d=184.2= 84.2 mm (4)齿宽与齿高之比 b/h: 模数： m= d/ Z=84.2/20=4.21齿高： h=2.25 m=2.254.21=9.5 b/h=84.2/9.5=8.87(5)载荷系数:依照v=0.864 m/s ，8级精度. 得动载系数Kv=1.12直齿轮，假设KaFt/b100 N/mm.得Kha =Kfa=1.2得使用系数Ka=18级精度时，小齿轮相对支承对