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安徽职业技术学院课程设计

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2

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安徽职业技术学院

《水处理工程》课程设计任务书

班 级 环保922
专 业 环境监测治理技术
课程名称 水处理工程
指导教师 张波老师
组 长 张学林(A)
小组成员 郑良义（B） 肖镭(B) 李卓(B） 张慧(B） 李静(B） 汪星(A) 王成超（C) 杨珍珍（B） 笪良钱（B) 季益飞（C） 康明明(D) 王丙东（C） 马雪磊（C）

化 学 工 程 系
2011年6月
目录

第1章 总论 1
1.1 设计任务和内容 1
1.2 基础资料 2
第2章 污水处理工艺流程说明 3
第3章 处理构筑物设计计算 5
3。1 格栅和泵房 5
3。1.1格栅 5
3。1。2污水提升泵房 7
3。1.3细格栅 8
3.2 沉淀池 10
3。3 UASB反应池的设计计算 12
3.4 SBR反应池的设计计算 21
3.5 污泥提升泵及浓缩池设计计算 26
第4章 污水厂总体布置 29
4。1 污水处理工程设施组成 29
4.2 平面布置 29
4。3 场区道路布置 30
4。4 场区绿化布置 30
第5章 污水处理厂高程的说明 31
第6章 经营管理 33
6。1 劳动定员 33
6。2 人员培训 33
6.3 技术管理 33
第7章 相关问题的讨论 34
第8章 主要参考文献 36
第9章 致谢 37

37

第1章 总论
水是生命之源，是人类赖以生存和发展的物质基础，是不可替代的宝贵资源。我国却是一个水资源十分短缺的国家，人均水资源占有量仅为世界平均水平的四分之一，严重制约着我国社会主义经济的发展。经济的腾飞是以环境的代价为前提的。随着近代我国社会主义经济的腾飞，社会主义工业呈现飞速发展,水资源污染尤其是工业废水污染也严重恶化.工业废水的污染以其污染大、污染物浓度高、废水排放量大、废水中含有多种有毒有害物质、废水成分复杂以及水量变化大等特点而成为目前我们所面临的主要问题。
　80年代以来,我国啤酒工业得到迅速发展，到目前我国啤酒生产厂已有800多家，据1996年统计我国啤酒产量达1 650万t,既成为世界啤酒生产大国，又成为较高浓度有机物污染大户，啤酒废水的排放和对环境的污染已成为突出问题，引起了各有关部门的重视.啤酒废水主要来自麦芽车间（浸麦废水），糖化车间（糖化，过滤洗涤废水），发酵车间（发酵罐洗涤,过滤洗涤废水）,灌装车间（洗瓶，灭菌废水及瓶子破碎流出的啤酒）以及生产用冷却废水等。该废水中主要含糖类，醇类等有机物,有机物浓度较高,虽然无毒,但易于腐败，排入水体要消耗大量的溶解氧，对水体环境造成严重危害。啤酒废水的水质和水量在不同季节有一定差别，处于高峰流量时的啤酒废水，有机物含量也处于高峰。鉴于啤酒废水自身的特性,啤酒废水不能直接排入水体，据统计，啤酒厂工业废水如不经处理，每生产100吨啤酒所排放出的BOD值相当于14000人生活污水的BOD值，悬浮固体SS值相当于8000人生活污水的SS，其污染程度相当严重。
基于水污染的危害性和严重性，以保护环境为宗旨，以达到国家废水排放标准为目的来设计啤酒废水处理工艺是啤酒生产厂废水处理部门一项刻不容缓的重任！
1。1 设计任务和内容
一、设计题目
啤酒生产废水处理厂设计
二 、设计任务
根据规划和所给的其它原始资料，设计污水处理厂，具体内容包括：
1、确定污水处理厂的工艺流程，对处理构筑物选型做说明；
2、对主要处理设施（格栅、沉砂池、曝气池、污泥浓缩池）进行工艺计算（附必要的计算草图）;
3、按扩初标准，画出污水处理厂平面布置图,内容包括表示出处理厂的范围，全部处理构筑物及辅助建筑物、主要管线的布置、主干道及处理构筑物发展的可能性；
4、按扩初标准,画出污水处理厂工艺流程高程布置图，表示出原污水、各处理构筑物的高程关系、水位高度以及处理出水的出厂方式;
5、编写设计说明书、计算书。
三、设计成果
1、设计计算说明书一份;
2、设计图纸：污水处理厂平面布置图、污水处理厂工艺流程高程布置图、构筑物单体详图各一张.
1.2 基础资料
一、设计资料
1．基本情况
某啤酒厂年产啤酒20万吨.啤酒通常以麦芽和大米为原料，经制麦芽、糖化、发酵、后处理等工艺酿制而成，整个工艺的每个环节均有废水产生.
2．设计依据
⑴废水水量及水质:
出水水量:10000m3/d，COD≤2500mg/L,BOD5≤1100mg/L，SS≤400mg/L，pH：7。5～9.4水温为常温。
⑵气象水文资料:
风向：夏季东南风为主
冬季西北风为主
气温：年平均气温:8℃
最高气温：38℃,最低气温：—23℃，冻土深度:80cm，地下水位：5m,地震裂度：6级
地基承载力:各层均在120Kpa以上
⑶拟建污水处理厂的场地为60×100平方米的平坦地，位于主厂区的南方。啤酒生产车间排出的污水可自流到污水厂边的集水池(V=200m3，池底较污水厂地平面低3.00m）.接纳管道管底标高比污水厂地平面低3米。
3．处理后出水水质要求
处理后水质要求:
COD≤150mg/L,BOD5≤60mg/L,SS≤200mg/L,pH：6～9

第2章 污水处理工艺流程说明
工艺选择的原因，工艺流程图，该工艺原理
本设计采用人工清渣格栅。由于设计水量较少，故格栅直接安置于排水渠道中。

啤酒废水先经过中格栅去除大杂质后进入集水池，用污水泵将废水提升至水力筛,然后进入调节池进行水质水量的调节。进入调节池前，根据在线PH计的PH值用计量泵将酸碱送入调节池，调节池的PH值在6.5~7。5之间。调节池中出来的水用泵连续送入UASB反应器进行厌氧消化，降低有机物浓度。厌氧处理过程中产生的沼气被收集到沼气柜。UASB反应器内的污水流入SBR池中进行好氧处理，而后达标出水。来自UASB反应器、SBR反应池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥浓缩池内被浓缩，浓缩后进入污泥脱水机房，进一步降低污泥的含水率，实现污泥的减量化。污泥脱水后形成泥饼，装车外运处置。
本设计的方案确定：研究表明，UASB+SBR法成功处理高浓度啤酒废水的关键是培养出沉降性能良好的厌氧颗粒污泥。颗粒污泥的形成时厌氧细菌群不断繁殖，积累结果，较多的污泥负荷有利于细菌获得充足的营养基质，故对颗粒污泥的形成和发展具有决定性的促进作用；适当高的水利负荷将长生污泥的水利筛选，淘汰沉降性能差的絮体污泥而留下沉降性能好的污泥同时产生剪切力，使污泥不对流旋转,有利于丝状菌相互缠绕成球.此外，一定的进水碱度也是颗粒污泥形成的必要条件，因为厌氧生物的生长要求适当高的碱度,例如:产甲烷细菌生长的最适宜PH 值为6。8～7。2。一定的碱度既能维持细菌生长所需的PH 值，又能保证足够的平衡缓冲能力。由于啤酒废水的碱度一般为500～800mgL—1(以CaCO3 计），碱度不足，所以需投加姑爷碳酸钠或氧化钙加以补充。应该指出,啤酒废水中的乙醇是一种有效的颗粒化促进剂，它为UASB的成功运行提供了有利的条件。
总之，UASB+SBR法具有效能高,处理费用低，电耗省，投资少，占地面积小等一系列优点，很适用于高浓度啤酒废水的治理。其不足之处是工艺先进, 因此对管理人员的素质要求较高。

第3章 处理构筑物设计计算
3.1 格栅和泵房
3。1.1格栅
（一）、格栅的作用
格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处,用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。
（二）、设计参数
取中格栅;栅条间隙b=25mm；
栅前水深 h=0。4m；过栅流速v=0。9m/s；
安装倾角α=60°;设计流量=Q=10000m3/d=0.116m3/s
(三）、设计计算

3。1格栅设计计算草图

1栅条间隙数(n）

式中：
Q ——-——-———-—-— 设计流量，m3/s
α—--———--—-—-- 格栅倾角，度
b ———-————---—- 栅条间隙，m
h -——-———----—- 栅前水深，m
v --—-——----——- 过栅流速,m/s
＝11.99
取n=12条
2栅槽有效宽度（B)
设计采用φ20圆钢为栅条,即s=0.02m
B=S（n—1）+bn
式中：
S ----——-—---—-— 格条宽度，m
n ——----——-—---— 格栅间隙数
b —--———---—-—-— 栅条间隙，m
B=0.02×(12-1）+0。01×12=0.52
3进水渠道渐宽部分长度(l1）
设进水渠道内流速为0。9m/s,则进水渠道宽===0.32m
渐宽部分展开角取为20°
则l1=
式中:B -——-———-——-——- 栅槽宽度，m
B1 —————-———--——— 进水渠道宽度,m
--————----——-- 进水渠展开角度
l1==
4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2)
l2= l1/2=0。28/2=0。14m
5过栅水头损失（h1)
取k=3,β=2.42（栅条断面为矩形),v=0。9m/s
h1 =
式中：k -—-—---— 系数，水头损失增大倍数
β-——————— 系数，与断面形状有关
S ——--—-—— 格条宽度，m
b —-—-———— 栅条净隙,mm
v -—--——-- 过栅流速，m/s
α—----—-- 格栅倾角度
h1==0.2m
6栅槽总高度(H)
取栅前渠道超高h2=0。5m
栅前槽高H1=h+h2=0。9 m
则总高度H=h+h1+h2=0.4+0。2+0.5=1。1m
7栅槽总长度(L）
L=l1+l2+0。5+1。0+=0.28+0。14+0。5+1。0+=2.44m
8每日栅渣量(W）
取W1=0。06m3/103m3 K2=1。1（由于工业废水日变化系数较小接近于1，故取1。0）
则W=
式中:
Q ————-—-——-- 设计流量，m3/s
W1 —----—--—- 栅渣量（m3/103m3污水），取0。1～0.01,粗格栅用小值，细格栅用大值,中格栅用中值
=0.1 m3/d<0.2 m3 (可采用人工清渣)
3。1.2污水提升泵房
一、泵房的选择
选择半地下矩形自灌式泵房,这种泵房布置紧凑，占地少，机构省，操作方便。
二、泵房的选择计算
（1)平均流量Q1=/s=0.116=418
418/150=2.8 因此取3
150WQ1500-56—55的具体参数
型号
排出口径
流量
扬程
转速
功率
效率
mm

m

kW
％
150QW150—56—55
200
250
40
980
55
70。62
所以应选此型号的水泵
因此,实际工作中应3备1，即4台水泵，3台工作，2台备用。
采用分建式排水泵站，泵位位于标高-1。0m，五台泵平行安装于机器间。
3。1.3细格栅
已知参数：Q=10000m3/d,Qmax=418m3/h=0。116m3/s。栅条净间隙为3—10mm，格栅安装倾角600 过栅流速一般为0。6—1.0m/s ，取V=0.9m/s，栅条断面为矩形，
选用平面A型格栅,栅条宽度S=0。01m，进行计算栅前水深h取0.4m.进水渠宽B1=0.4m,其渐宽部分展开角度为200
计算草图同前：
1、 栅槽宽度

1)栅条的间隙数
由公式n=
式中：Qmax——-最大设计流量 m3/s
--—格栅倾角 （℃） 取600
h—-—栅前水深 m 取0。4m
v-—-过栅流速 m/s 取0。9m/s
b—--栅条间隙 m 取0.01m
＝29。9
取n=30条
（2）栅槽宽度
由公式B=S（n-1)+bn
式中: B-——栅槽宽 m
S-—-栅条宽度 m 取0。01
b——-栅条间隙 m 0。01
n——-栅条间隙数 个
B=0。01×（30—1)+0.01×30=0.59
2、渠道宽度
（1）进水渠道渐宽部分的长度l1
进水渠内流速为v进===0.725m/s（0。4—0.8）
l1 ===0。26m
（2)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度l2
l2===0。13m
3、通过格栅的水头损失h1
由公式h1 =h0k
式中：h1-——过栅水头损失，m
h0——-计算水头损失，h0=（g为重力加速度,m/s2 ， g=9.8m/s2 ）
k---考虑污物堵塞，格栅阻力增大系数,一般取3,

-——阻力系数,其值与栅条断面形状有关, 当为矩形时 ,矩形断面时,β=2.42
所以 =2.42
h0==2.42=0.087m
故: h1=0.0873=0.261m
4、栅槽总高度H
由公式H=h+h1+h2
式中：h2---栅前渠道超高，一般采用0。5m
故： H=0。4+0。261+0。5=1。161m
5、栅槽总长度L
由公式L=l1+l2+1。0+0.5+
式中:l1---进水渠道渐宽部分的长度 m
l2-—-栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度 m
H1———栅前渠道深m ，H1=h+h2
故: L=0.26+0.13+1.0+0.5+=2。41m
6、每日栅渣量
由公式W=
式中：W--—栅渣量
W1—-—栅渣量(m3/103m3污水) ， 与栅条间隙有关，取0。1┄0.01，粗格栅用小值、细格栅用大值、中格栅用中值,所以W1取0.1
Kz---工业污水流量变化系数1.0
代入数值W ==1。002m3/d
W 〉0。2 m3/d，所以宜采用机械清渣
7、选型
根据所计算的格栅宽度和长度，参考平面格栅的基本尺寸选择2台旋转式格栅除污机，另外再选用一台备用。
参数
型号
栅宽度/mm
格栅倾角
栅条间隙/mm
电机功率/KW
XG1000
1000
60°- 80°
1-20
1．1

3.2 沉淀池
一、调节沉淀池的作用
啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大,为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节，由于啤酒废水中悬浮物(ss）浓度较高，此调节池也兼具有沉淀池的作用，该池设计有沉淀池的泥斗,有足够的水力停留时间,保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的.调节池还可用来均衡调节污水水质、水温的变化,降低对生物处理设施的冲击，为使调节池出水水质均匀，防止污染物沉淀，调节池内宜设置搅拌、混合装置.
二、设计参数
水力停留时间T=6h;设计流量Q===,采用机械刮泥除渣。处理参数如下表.
调节沉淀池进出水水质指标
水质指标
COD
BOD
SS
进水水质(mg/l）
2500
1100
400
去除率(%）
7
7
50
出水水质(mg/l)
2325
1023
200
三、设计计算
调节沉淀池的设计计算草图见下图3.5

调节沉淀池设计计算草图
（一） 池子尺寸
池子有效容积为：V=QT=417×6=2502
取池子总高度H=5.5m,其中超高0。5m，有效水深h=5m，则池面积A=V/h=2502/5=500.4
池长取L=60m，池宽取B=8m,则池子总尺寸为L×B×H=60×8×5.5=2640
（二） 调节池的搅拌器
使废水混合均匀，调节池下设潜水搅拌机，选型QJB7。5/6－640/3-303/c/s 1台
（三） 理论上每日的污泥量

式中：
Q --————--——-- 设计流量,/d
C----—-—--—-- 进水悬浮物浓度，kg/
C---—————---- 出水悬浮物浓度，kg/
P-—————----—- 污泥含水率，以97%计
-——-—--—-—-- 污泥密度，以1000kg/计
W= =67/d
(四)污泥斗尺寸
取斗底尺寸为400×400，污泥斗倾角取50°
则污泥斗的高度为:h=(4－0。2） ×tg50°
=4.529m
污泥斗的容积V2= h2（a12+a1a2+a22）
=×4。592×（82+8×0.4+0.42）
=101.7m3
V〉W符合设计要求，采用机械泵吸泥
（五）进水布置
进水起端两侧设进水堰,堰长为池长2/3
3.3 UASB反应池的设计计算
一、UASB反应器的作用
UASB，即上流式厌氧污泥床,集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。
它的污泥床内生物量多，容积负荷率高,废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便,勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料,也不需在反应区内设机械搅拌装置,造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。
二．UASB反应器的工作原理
UASB,即上流式厌氧污泥床,集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器，由污泥反应区、气液固三相分离器(包括沉淀区)和气室三部分组成.在底部反应区内存留大量厌氧污泥，具有良好的沉淀性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥层。要处理的污水从厌氧污泥床底部流入与污泥层中污泥进行混合接触，污泥中的微生物分解污水中的有机物,把它转化为沼气.沼气以微小气泡形式不断放出，微小气泡在上升过程中,不断合并，逐渐形成较大的气泡，在污泥床上部由于沼气的搅动形成一个污泥浓度较稀薄的污泥和水一起上升进入三相分离器，沼气碰到分离器下部的反射板时，折向反射板的四周，然后穿过水层进入气室，集中在气室沼气,用导管导出,固液混合液经过反射进入三相分离器的沉淀区，污水中的污泥发生絮凝，颗粒逐渐增大，并在重力作用下沉降.沉淀至斜壁上的污泥沼着斜壁滑回厌氧反应区内，使反应区内积累大量的污泥，与污泥分离后的处理出水从沉淀区溢流堰上部溢出，然后排出污泥床。
它的污泥床内生物量多，容积负荷率高,废水在反应器内的水力停留时间较短,因此所需池容大大缩小.设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题
三、设计参数
（一）参数选取
容积负荷(Nv）：4。5kgCOD/(m3·d);
污泥产率：0.1kgMLSS/kgCOD;
产气率:0。5m3/kgCOD
(二）设计水质 （如下表所示）
UASB反应器进出水水质指标
水质指标
COD
BOD
SS
进水水质(mg/l）
2325
1023
200
去除率(%)
75
80
50
出水水质（mg/l)
582
205
100
(三)设计水量
Q=10000 m3/d=217 m3/h=0.116 m3/s
四、设计计算

（一）反应器容积计算
UASB有效容积：V有效＝
式中:
Q —-—-——--————- 设计流量，m3/s
S0 ——-—-———----— 进水COD含量,mg/l
Nv -—-——————————容积负荷，kgCOD/(m3·d)
V有效＝
＝ 5167
将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好
取水力负荷q＝0.8[m3/（m2·h）］
则反应器表面积 A= = 217/0.8=272m2
反应器高度 h=＝5167/272=19m
采用4座相同的UASB反应器
　　　　　　则　　A1=＝271/4=68m2
D=
=9。3m
故取D=10m
则实际横截面积为
=πD2=×3。14×102
=78.5m2
实际表面水力负荷为
q1=Q/A
＝217/4/78.5
=0。69
q1在0.5-1.5m/h之间，符合设计要求。
（二）配水系统设计计算　
本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点
（1）参数　
每个池子流量:
Ｑ＝217/4=54。25m3/h
（2)设计计算
布水系统设计计算草图见下图：

圆环直径计算：每个孔口服务面积为：
a= ＝2。2m2
a在1~3m2之间，符合设计要求
可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口
1)内圈6个孔口设计
服务面积：＝6×2.2=13.2m2
折合为服务圆的直径为：
d==4.1m
用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口,则圆的直径计算如下：

则d1＝
＝
=2.9m
2)中圈12个孔口设计
服务面积:S2=12×2。2=26。4m2
折合成服务圆直径为：

=
=7。10m
中间圆环直径计算如下:
π(7。102—d22）＝S2
则d2=5.8m
3）外圈18个孔口设计
服务面积：S3=18×2.2=39.6m2
折合成服务圈直径为：

=10.04m
外圆环的直径d3计算如下：
π(10。042-d32)=S3
则d3＝8.69m
（三）三相分离器设计
三相分离器设计计算草图见下图：

图 UASB三相分离器设计计算草图

（1)设计说明

三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能.
三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。
（2）沉淀区的设计
三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体,这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：
1）沉淀区水力表面负荷<1.0m/h
2）沉淀器斜壁角度设为50°，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。
3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h
4）总沉淀水深应大于1.5m
5)水力停留时间介于1。5～2h
如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果
沉淀器（集气罩)斜壁倾角θ＝50°
沉淀区面积为：
A=1/4πD2=1/4×3.14×102=78。5m2
表面水力负荷为：
q=Q/4A==0。69〈1。0
符合设计要求。
(3)回流缝设计
h2的取值范围为0.5-1。0m， h1一般取0。5
取h1=0。5m,h2=0.7m，h=2。4m
b1=h3/tgθ
式中：
b1—--———-—-—下三角集气罩底水平宽度,m;
θ—-——-———-—下三角集气罩斜面的水平夹角；
h3——————-——-下三角集气罩的垂直高度，m;
b1=2.4/tg50
=2.01m
b2=10—2×2。01=5.98m
下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下 式计算：
V1=Q1/S1
式中:
Q1--—-———-—-反应器中废水流量，m3/h；
S1---——--——-下三角形集气罩回流逢面积，m2;
V1=（217/4)/(3.14×5。982/4)
=1.93m/h
V1<2m/s，符合设计要求
上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2）可用下式计算：
V=Q1/S2，
式中：
Q1-—----——-—反应器中废水流量，m3/h；
S2 ——--———---上三角形集气罩回流逢之间面积,m2;
取回流逢宽CD=1。4m,上集气罩下底宽CF=6.0m
则 DH=CD×sin50°
=1.07m
DE=2DH+CF
=2×1。07+6。0
=8。14m
=π(CF+DE)CD/2
=31.09m2
则 = Q1/4S2
=
=1。75m/s
V2<2m/s 故符合设计要求
确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知：
CH=CDsin40°=＝0。90m
AI=DItg50°=（DE-5。98）×tg50°
=(8.14—5。98）×tg50°
=1。29m
故 h4=CH+AI=0。90+1。29=2.19
h=1。0m
由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：
CF—2htg40°=6.0-2×1。0×tg40°=4.32m
BC=CD/sin40°=1。4/sin40°=2.18m
DI=(DE—b2）=（8.14—5。98)=1。08m
AD=DI/cos50°=1.08/cos50°=1。68m
BD=DH/cos50°=1。07/cos50°=1。66m
AB=AD—BD=1.68-1。66=0。02
(4）气液分离设计
d=0。01cm（气泡),T=20℃
ρ1=1。03g/cm3， ρg=1.2×10-3g/cm3
V=0。0101cm2/s, ρ=0.95
μ= Vρ1=0。0101×1。03
=0.0104g/cm·s
一般废水的μ〉净水的μ，故取μ=0。02g/cm·s
由斯托克斯公式可得气体上升速度为：
Vb =
=
=0。266cm/s
=9。58m/h
Va=V2=1。60m/h
则： ==5.9
（四） 排泥系统设计
1. UASB反应器中污泥总量计算
一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成,平均浓度为15gVSS/L,则四座UASB反应器中污泥总量： 。
2。 产泥量计算 厌氧生物处理污泥产量取：0。07kgMLSS/kgCOD
① UASB反应器总产泥量

式中：
△X———- UASB反应器产泥量,kgVSS/d ;
r ———- 厌氧生物处理污泥产量，kgVSS/kgCOD；
Co———- 进水COD浓度kg/m3;
E--—- 去除率，本设计中取75%.
② 据VSS/SS = 0.8，△X=1220。63/0.8=1526 kgSS/d
单池产泥 △X = △X/4 = 1526/4=381.5 kgSS/d
③污泥含水率为98%，当含水率＞95%,取，则
污泥产量
单池排泥量
④污泥龄

3. 排泥系统设计
在UASB三相分离器底部设置一个排泥口，每天排泥一次。
3。4 SBR反应池的设计计算

一、SBR反应器的作用
经UASB处理后的废水，COD含量仍然很高，要达到排放标准，必须进一步处理,即采用好氧处理.SBR结构简单,运行控制灵活，本设计采用4个SBR反应池，每个池子的运行周期为6h。
二、SBR技术的工作原理
SBR是序列间歇式活性污泥法(Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法.与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀.它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作。在运行方式和反应过程上有别于传统的活性污泥法，它集进水、厌氧、好氧、沉淀于一池, 无污泥回流系统，以灵活地变换运行方式以适应不同类型废水的处理要求。SBR 工艺采用间歇运行方式,污水间歇进入处理系统,间歇排出。一般来说，它的一个运行周期包括5个阶段：
第1 阶段，进水期( Fill）。污水在该时段内连续进入处理池,直到达到最高运行液位,并且借助于池底泵的搅动，使废水和池中活性污泥充分混合。此时活性污泥中菌胶团（由细菌、藻类、原生动物、后生动物等组成) 将对废水中的有机物产生吸附作用，COD 和BOD 为最大值.
第2 阶段,反应期(React ）。进水达到设定的液位后，开始曝气,采用推流曝气或完全混合曝气方式,使废水中的有机物与池中的微生物充分吸收氧气，水中
的溶解氧（DO) 达到最大值,COD 不断降低。
第3 阶段,静置期（Settle).既不曝气也不搅拌,反应池处于静沉状态，进行高效的泥水分离.COD 降为最小值,随着水中的溶解氧不断降低，厌氧反应也在进行.
第4 阶段,排水期(Decant）.上清液由滗水器排出。
第5 阶段，闲置期（ Idle )。性污泥中微生物充分休息,恢复活性,为了保证污泥的活性，防止出现污泥老化现象，还须定期排出剩余污泥，为新鲜污泥提供足够的空间生长繁殖.
三、设计参数
（一）参数选取
(1)污泥负荷率
Ns取值为0。13kgBOD5/(kgMLSS·d）
(2)污泥浓度和SVI
污泥浓度采用3000 mgMLSS/L，SVI取100
(3）反应周期
SBR周期采用T=6h，反应器一天内周期数n=24/6=4
(4)周期内时间分配
反应池数N=4
进水时间：T/N=6/4=1。5h
反应时间：3.0h
静沉时间:1。0h
排水时间：0.5h
（5）周期进水量
Q0= ==625m3/s
（二）设计水量水质
设计水量为：Q=10000m3/d=416.7m3/h=0。116m3/s
设计水质见下表：
表 SBR反应器进出水水质指
水质指标
COD
BOD
SS
进水水质（mg/l）
581
205
100
去除率（%）
80
85
65
出水水质(mg/l)
117
38
35

三、设计计算

（一）反应池有效容积
V1=
式中：
n -—————-——--- 反应器一天内周期数
Q0 -——--—————-- 周期进水量,m3/s
S0 -——-——-————- 进水BOD含量,mg/l
X --—----————-— 污泥浓度,mgMLSS/L
Ns --————---———— 污泥负荷率

V1==1314。1
（二）反应池最小水量
Vmin=V1-Q0=1314.1—625=689。1m3

（三)反应池中污泥体积
=SVI·MLSS·V1/106=100×3000×1314。1/106=394.3m3
Vmin> 满足设计要求
（四）校核周期进水量
周期进水量应满足下式：
Q0<(1— SVI·MLSS /106) ·V
=（1— 100×3000 /106） ×1314。1
=919.9m3
而Q0=625m3〈919。9m3 故符合设计要求
（五）确定单座反应池的尺寸
SBR有效水深取5.0m，超高0。5m，则SBR总高为5.5m,
SBR的面积为1314。1/5=262。8m2
设SBR的长︰宽=3︰1
则SBR的池宽为：8.12m；池长为：24.36m。
SBR反应池的最低水位为：
689。1／（8.1224.36)=3.49m
SBR反应池污泥高度为：
394.3／（8.224。36）=1.98m
3.49-1。98=1.51m
可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为1.51m，大于0.5m的缓冲层高度，符合设计要求。
（六）鼓风曝气系统
（1)确定需氧量O2
由公式：O2= aˊQ(S0-Se）+ bˊV Xv
式中：
aˊ—--————--—- 微生物对有机污染物氧化分解
过程的需氧率,kg
Q --——-—--——— 污水设计流量，m3/d
S0 -——--———-——— 进水BOD含量，mg/l
Se —--—---—-—-— 出水BOD含量，mg/l
bˊ-————————-—- 微生物通过内源代谢的自身氧化
过程的需氧率，kg
Xv —-—-——--—-—— 单位曝气池容积内的挥发性悬浮
固体(MLVSS）量，kg