二氯甲烷的氯化吸收工艺设计模板.doc

四 川 理 工 学 院
毕 业 设 计 (论 文) 说 明 书

题 目 二氯甲烷氯化吸收工艺设计
作 者
系 别 　材料和化学工程系　
专 业 　有机化工99.1班　
指 导 教 师 　　
接 受 任 务 日 期 　2月24日　
完 成 任 务 日 期 6月10日　
论 文 评 阅 教 师
论 文 答 辩 教 师
毕业设计（论文）任务书

学生姓名 专 业 有 机 班 级 九九级一班
指导老师 （署名）
题 目 年产4000吨氯甲烷氯化吸收工段初步设计
原始数据：
4kt/a二氯甲烷氯化吸收，年工作日330天，其它数据以工厂实际搜集为准。
说明书内容：
1．进行工段工艺步骤设计；
2．进行工段物料、热量衡算，并编制物料平衡数据表；
3．进行工段设备设计或选型，编制设备一览表；
4．编制工段初步设计说明书。
图纸要求：
1．绘制带控制点工艺步骤图；
2．绘制关键设备设备图及设备部署图；
学生综合训练方面要求：

完成期限：2月24日至5月23日
教研室主任： （署名） 6 月 2 日
第一章 总论
1概述
1.1.1产品物理化学性质
一.产品物理性质
二，三氯甲烷全部是无色透明不分层液体，在氧气中易爆炸，其具体物理性质以下表：
表1—1
名称
单位
产 品

二氯甲烷
三氯甲烷
分子量

84.94
119.39
外观

无色透明不分层液体
无色透明不分层液体
分子式

CH2Cl2
CHCl3
沸点
℃
40.4
61.3
液体比重
D420
1.326
1.489
蒸汽比重

2.93
4.13
蒸汽密度
g/l
3.30
4.36
汽化潜热
Cal/g
78.7
59.3
液体比热
Cal/g.℃
0.288
0.234
蒸汽比热
Cal/g.℃
0.155
0.142
在水中溶解度
g/100g水
1.32
0.79
临界压力
Kg/cm2
60.9
53.8
临界温度
℃
237
263.4
临界密度

0.427
0.500
冰点
℃
-96.7
-61.3
在空气中爆炸范围
V%
13.0~18.0

在氧气中爆炸范围
V%
13.0~18.0

二．产品化学性质
1． 二氯甲烷
二氯甲烷在四种甲烷氯化物中对热分解和水解稳定性仅次于一氯甲烷。在干燥空气中最低热解温度是120OC，热解温度随水含量增加而降低，热解关键生成氯化氢和微量光气。在300—450oC，有铁和金属氯化物存在时，在气相中二氯甲烷有焦化倾向，会生成黑色固体聚合物。二氯甲烷深入氯化得到三氯甲烷和四氯化碳外，还含有下面部分化学性质。
（1） 氧化铜触媒存在下，和空气作用生成光气
触媒
CH2Cl2+O2 COCl2+H2O
450OC
（2） 在一定条件下和水蒸气作用生成甲醇、甲酸和氯化氢
2CH2Cl2+3H2O(汽 ) CH3OH+HCOOH+4HCl
（3） 在触媒存在条件下，450OC时和水蒸气作用生成甲醛
硫酸锌
CH2Cl2+H2O(汽) HCHO+2HCl
450OC
（4）在碱水溶液中加压可皂化成甲醛
CH2+2NaOH HCHO+H2O+2NaCl
（5） 铝存在下，和溴反应生成氯溴甲烷和二溴甲烷
4CH2Cl2+3Br2 2CH2Br2+2Cl2
（6） 100~125OC下，和乙醇溶液中氨反应生成六甲撑四胺（即乌洛托品）
乙酸溶液
6CH2Cl2+16NH3 (CH2)6N4+12NH4Cl
100~125OC
2． 三氯甲烷
三氯甲烷在四种氯化物中最轻易水解，水解产物是甲酸和氯化氢。升高温度会大大加紧水解反应，有氯化铁等金属氯化物存在回催化水解反应。三氯甲烷在290OC以下不会热分解，但在四种甲烷氯化物中对热稳定性比二氯甲烷差。在室温下若受长时间光照会慢慢分解，有空气存在时即使在暗处也回引发分解，生成光气、氯化氢、氯气等。
2CHCl3+O2 2COCl2+2HCl
4CHCl3+5O2 4CO2+6Cl2+2H2O

氯仿除可氯化生成四氯化碳外，还含有下面部分化学性质。
（1） 和稀碱溶液加热，生成甲酸盐和氯化钠
CHCl3+4NaOH HCOONa+3NaCl+2H2O
（2） 浓碱溶液加热，生成一氧化碳和氯化钠
CHCl2+3NaOH CO+3NaCl+2H2O
（3） 和赤热铜或钠汞接触生成乙炔
2CHCl2+3Cu C2H2+3CuCl2
（4）有催化剂存在，和氟化氢反应生成氟里昂
CHCl3+HF HCl+CHCl2F(F_11)
CHCl3+2HF 3HCl+CHClF2(F_12)
CHCl3+3HF 3HCl+CHF3(F_13)
（5）三氯甲烷加热到450OC以上产生热解，生成四氯乙烯，六氯乙烷，氯化氢和少许其它氯代烃
2CHCl2 C2Cl6+2HCl
3CHCl3 C2Cl6+3HCl
1.1.2质量标准
1．工业二氯甲烷产品技术指标（GB4117-92）
表1—2
指标名称

指标

优等品
一等品
合格品
纯度(Pt-CO) %≥
99.5
99.0
98.0
酸度（以HCl计）%≤
0.0004
0.0008
0.0010
水份 %≤
0.040
0.050
0.060
色度 ≤
10
10
10
蒸发残渣 %≤
0.0005
0.0010
0.0030
2.工业三氯甲烷产品标准技术指标（GB4118-92）
表1—3
指标名称

指标

优等品
一等品
合格品
纯度 %≥
99.5
99.0
98.0
色度(Pt-CO) ≤
10
15
25
四氯化碳 %≤
0.05
0.2

1．1一二氯乙烷 %≤
0.04
0.1

酸度 %≤
0.001
0.001
0.003
水份（以HCl计）%≤
0.03
0.03
0.05
1.1.3产品关键用途
一. 二氯甲烷
二氯甲烷是优良有机溶剂，含有很高溶解能力，沸点低，不燃和毒性很低等特点。广泛用作溶剂，大量二氯甲烷在安全胶片制造中用作醋酸纤维素溶剂；三醋酸纤维素抽丝溶剂和双酚A制造聚碳酸中用作溶剂。二氯甲烷亦用于天然存在热敏物质萃取，如除去咖啡、啤酒蛇麻子中咖啡因；二氯甲烷还用于制药工业，在淄族化合物、抗菌素和维生素制造中溶剂。
二氯甲烷广泛用作油漆和凡立水脱膜剂。以二氯甲烷为关键成份经典油漆脱膜剂可含有石蜡、有机胺、低级脂肪酸和醇、丙酮和磺化洗涤剂等。它亦可用于配制快干油漆。对金属表面漆层除去，二氯甲烷蒸汽喷雾是有效方法。
二氯甲烷和F—12一起，可作为低压推进剂烟雾剂。二氯甲烷亦大量用作聚醚型尿烷泡沫辅助发泡剂，在尿烷泡沫塑料工业中，二氯甲烷还用于生产过程结束后浇口和管道立即清洗。
二氯甲烷可作为气溶胶溶剂包装。二氯甲烷在工业清洗操作应用也是很多。如金属和塑料加工工业中用作气相脱脂剂，尤其适合不耐三氯乙烯和四氯乙烯等其它高温脱脂溶剂产品清洗。亦可和石油和其它氯代烃混合在金属制造工业中清净剂。等重量二氯甲烷、甲苯混合物已推荐用于清洗印刷铅字。
二．三氯甲烷
三氯甲烷关键用于制造氟里昂（F—22）原料。三氯甲烷是优良有机氯溶剂，能快速溶解脂肪、油脂和蜡，常见于干洗和工业品脱脂溶剂配制。在粘结剂、食品包装塑料和树脂调和中用作溶剂。
三氯甲烷在染料、杀蠕虫药、杀真菌剂和烟草苗防霉剂生产中用作中间体。
三氯甲烷作为麻醉剂应用已停止，但在部分兽药品中仍用作麻醉剂。在医药工业上应用有：青霉素，生物碱，淄族化合物，维生素，调味品及葡萄糖等萃取和 提纯中用作溶剂。它亦可用于痛软膏、祛痰剂、牙膏和排除肠胃剂配制。还可用于配制熏蒸清毒剂。
1.1．4产品市场需求
一． 二氯甲烷市场需求
二氯甲烷又称甲叉二氯、氯化次甲基。二氯甲烷关键用作不燃性溶剂，如三乙酸纤维脂电影胶片溶剂、金属表面油漆层清洗脱膜剂、气溶胶推进剂、石油脱蜡溶剂、热不稳定性物质萃取剂。从羊皮提取羊肢和从椰中提取食用油萃取剂、也用作低温载体、矿物油闪点升高剂、灭火剂、烟雾剂推进剂、脲泡沫发泡剂
现在，中国二氯甲烷生产厂家关键为巨化集团，北京农药二厂，天津大沽化工厂，河南男阳化工厂，四川自贡鸿鹤化工厂等。1998年中国二氯甲烷生产能力约为1.8万t。而中国表现消费量为5万t。从现在中国市场来看，二氯甲烷有很大缺口。从二氯甲烷中国应用前景分析，伴随人民生活水平不停提升，加之国产胶卷不停发展，必将推进胶片行业发展。1993年中国进口二氯甲烷22431t，出口131t；1994年进口17946t，出口206t；1995年进口20718t，出口67t；1996年进口25119t，出口294t；1997年进口32565t，出口1425t；估计消费二氯甲烷10万t。
自1995年以来，中国市场二氯甲烷价格比较稳定，不象其它化工产品经历了大起大落过程。1995年1月，中国市场二氯甲烷价格为8500---9800元/t；1995年7月，价格为9500元/t；1996年3月，为8600---9800元/t，和1995年初基础一致。1997年12月为8600元/t；1998年3月为8100---8700元/t，价格有所下滑，关键是受整个化工市场行情回落影响。估量近期中国市场二氯甲烷价格不会有大波动，将以平稳为主。
现在，世界二氯甲烷供需基础平衡，但因为产品和国家地域之间发展不平衡，其未来产量增减也因地域而异。因为美国、西欧、日本相继出口部分环境保护法规，严格控制排放，尽可能回收，估计美国等工业发达国家和地域消费将逐年递减，而世界其它国家和地域，如东欧、中东、亚洲和拉美等发展中国家对二氯甲烷需求量将保持较快增加速度，估计世界范围内---对二氯甲烷需求量将以2%—3%左右速度增加。
二． 三氯甲烷需求情况
三氯甲烷为无色透明液体，是关键有机合成原料，关键用于生产致冷剂、染料和药品等。
现在在中国三氯甲烷关键用于生产HCFC__22（二氟一氯甲烷）其消费量占总消费量75%以上。另外，在医药工业中关键用作萃取剂等。估计致冷剂三氯甲烷消费将超出10万t。
国外三氯甲烷也关键用于制备HCFC—22。几十年来，HCFC——22被大家广泛用作致冷剂及用于制备有机氟高分子材料。因为世界至今还未开发和生产出完全令人满意CFC—11，CFC—12替换物。所以HCFC—22被为空调和超级市场致冷剂替换品。20世纪90年代中期HCFC—22生产发展迅猛，不过，HCFC——22毕竟是破坏大气臭氧层物质，只是作为家用空调和商业制冷剂CFC—11和CFC—12过渡产品。现在发达国家消费量已逐年3降低，全球将于2040年停止HCFC—22作为制冷剂和发泡剂使用。但其作为聚四氟乙烯等高分子有机氟材料则不受限制。因为世界范围内高分子有机含氟材料需求增加很快，所以基础抵消了制冷剂需求下降造成影响，估计~，世界对三氯甲烷需求量将保持小幅增加，增加率不超出0.5%。
三氯甲烷在2040年以前将以价格低廉而保持其应有市场拥有率。在只、之前其在制冷剂方面消费许可继续增加。即使2040年停止作为制冷剂和发泡剂使用，但其作为含氟合成材料用量将大幅增加，抵消了禁用影响，未来十年，三氯甲烷仍处于有利发展期，中国企业应抓住机遇，规模化生产。

1.1.5其它
因为本过程产生大量盐酸，可出售。另外，中和塔排出废碱需进行处理后才能排放，以免污染环境。
1.2原材料规格、起源及净化
一． 原料规格：
1． 氯气
纯度 Cl2≥95.0%(V) 水份H2O≤0.05%(wt)
2． 天然气
纯度 CH4≥96.0%(V)
C2和C2以上组分C2+≤0.6%(V)（净化天然气）
C2+≤0.01%(V)（净化天然气）
二.原料起源
1．氯气：来自烧碱车间电解产生氯气
2. 天然气：因为自贡丰富天然气资源，所以就地取材
三.天燃气净化
采取变压吸附技术(Pressure Swlng Adsorptlon.简称PSA)脱出天然气中C2+以上自分，关键利用吸附剂对不一样气体自分吸附容量随压力改变而展现差异特征，在吸附剂选择吸附条件下，加压吸附原料起中C2+以上烃类组分难吸附CH4作为产品起由吸附塔出口排出，减压时吸附C2+组分脱附，同时吸附剂取得再生，整个过程是在环境温度下进行。
1.3生产方案确实定
因为自贡地域盐化工发达，氯化钠电解法制烧碱规模较大，为合理利用电解过程中产生大量氯气，再结合自贡丰富天然气资源，故选择甲烷热氯化法生产二、三氯甲烷。
第二章 生产工艺步骤简述
2．1二、三氯甲烷生产原理及生产方法
2．1．1生产原理
甲烷热氯化机理和其它烷烃氯化机理相同，全部是自由基连锁反应。氯分子活化是经过高温来实现，其自由基连锁反应历程，可分三步表示：
1．链引发
Cl2 Cl.+Cl-57.8千卡/克分子
2．增链
CH4+Cl. CH3.+HCl+1.0千卡/克分子
CH3.+Cl2 CH3Cl+Cl.+25.7千卡/克分子
CH3Cl+Cl. CH2Cl.+HCl+4.6千卡/克分子
CH2Cl.+Cl2 CH2Cl2+Cl.+20.7千卡/克分子
CH2Cl2+Cl. CHCl.2+HCl+8.8千卡/克分子
CHCl.2+Cl2 CHCl3+Cl.+15.7千卡/克分子
CHCl3+Cl. CCl3.+HCl+13.0千卡/克分子
CCl3.+Cl2 CCl4+Cl.+10.6千卡/克分子
3． 链终止
下列情况存在全部可能产生链终止
（1）活化分子和器壁碰撞
Cl.+Cl.+M Cl2+M
（2）活化分子之间碰撞
R．+Cl. 不活泼产物
R．+R。 不活泼产物
（3）原料气中氧存在能阻碍反应。R.N.Pease等人曾研究了甲烷氯化反应中

对链终止影响。
在甲烷热氯化反应过程中，反应温度不高时，反应按自由基连锁反应进行。当反应温度升高到370。C时，连锁反应机理相对作用随之减低，反应温度超出430。C，甲烷氯化反应实际上是一逐层替换不可逆双分子均相反应。反应过程
中四种氯化物同时生成，所以甲烷直接氯化不可能得到单一产品，其反应方程式以下：
CH4+Cl2 CH3Cl+HCl+24.019千卡/克分子
CH3Cl+Cl2 CH2Cl2+HCl+23.660千卡/克分子
CH2Cl2+Cl2 CHCl3+HCl+24.696千卡/克分子
CHCl3+Cl2 CCl4+HCl+23.930千卡/克分子
甲烷氯化反应是强放热反应。在反应开始前供给热量，当反应开始后所需能量可由反应热供给。因为放热量大，如不采取方法控制反应热并立即带走温度会急剧升高，这么会产生猛烈燃烧反应或氯化物产生裂解反应。
CH4+2Cl2 C+4HCl+70千卡/克分子
2CHCl3 C2Cl4+2HCl
3CHCl3 C2Cl6+CH2Cl2+HCl
2CCl4 C2Cl4+Cl2
2CCl4 C2Cl6+Cl2
一样局部氯气浓度过浓时，也会使反应进行极为猛烈，甚至产生爆炸。所以，要确保甲烷热氯化反应顺利进行关键条件是：
a. 确保原料气正确配比；
b. 确保甲烷和氯气充足均匀混合；
c. 有效和立即引出反应热。
2.1 .2二、三氯甲烷生产方法及特点
二、三氯甲烷关键生产路线是甲烷和氯甲烷氯化。其生产方法最早采取甲烷和氯甲烷高温气相热氯化法，以后发展了光氯化法。1972年美国C-E lummus 企业和Arm-strong企业共同开发了甲烷氧氯化法，1979年日本德山曹达化学企业开发了氯甲烷低温液相自由基引发氯化法制取氯甲烷技术。现在广泛用于工业生产是热氯化法。最初甲烷热氯化以德国Hoechst企业为代表。反应器形式有内循环式、蓄热式、列管式和沸腾床等多个形式。中国多采取内循环式反应器。
1．（甲烷）天燃气热氯化法
天燃气和氯气反应，经水吸收氯化氢副产盐酸后，用碱液除去残余微量氯化氢，再经干燥、压缩、冷凝、蒸馏得到产品。
甲烷氯化机理是游离基连锁反应，经过升高温度或用3000—5000A光源辐射来实现氯分子活化。在工业操作中，为保持一个稳定自由基连锁反应，需要将温度维持在380—450℃。
甲烷氯化是强放热反应，反应温度控制十分关键和困难。为处理这一问题，在工业上已成功地采取了下列反应装置设计：1、大量循环甲烷或产生氯代甲烷使用多级反应器，以确保足够进料比；2、采取雾化四氯化碳或较低氯甲烷为热载体；3、采取流化床反应器。
2．氯甲烷氯化法
将氯甲烷和氯气氯化反应，光氯化法在4000Kw光照下进行，或采取热氯化法工艺，热氯化生产控制氯甲烷和氯气之比为（2—2.5）:1，反应温度为420。C，反应压力19Kpa，反应冷却吸收、碱液除去氯化氢、蒸馏、压缩精馏，分别除去三氯甲烷，四氯甲烷在塔顶得到产品。
氯甲烷生产二氯甲烷时，反应成1mol氯化氢，此时氯化氢可返回甲醇氢化装置作为制取氯甲烷原料，能够制造一个氯闭路循环系统。这种氯化氢装置和热氯化系统结合生产甲烷氯代物过程是一高效过程。生产二氯甲烷时，通常产生出80%二氯甲烷、15%三氯甲烷、5%四氯化碳。
2．2生产工艺步骤简述
2.2.1甲烷氯化物生产工艺步骤简述
分别来自烧碱车间、配气站和反应装置氯气、天然气和循环气，按一定配比经计量进入混合器，混合均匀后进入反应器，进行甲烷热氯化反应，反应组成为：甲烷氯化物、氯化氢、过量甲烷、惰性气体和微量游离氯。反应气经空气冷却器冷却后进入碳黑分离器，除去反应中产生少许碳黑，进入水洗系统除去氯化氢。
从碳黑分离器出来反应气（70—90。C），和稀酸分离器来酸，进入第一膜式吸收器顶部，顺流而下，进行降膜吸收氯化氢后，反应气和稀盐酸入盐酸分离器进行气液分离，大于16%浓度副产盐酸送至沉钙车间。反应气和计量后吸收水，入第二膜式吸收器顶部进行第二次吸收，反应气和稀酸入稀酸分离器，稀酸入第一膜式吸收器，反应气则进酸雾分离器除去酸雾，进入中和塔。第一、第二膜式吸收器管间冷却水逆流串联使用。
反应气经两次水洗，除去酸雾（氯化氢含量低于1%），再进行中和，中和塔用10%—20%氢氧化钠溶液除去反应中残余氯化氢、游离氯、二氧化碳等。烧碱车间送来碱液，由贮槽放至碱液配制槽加入水配成要求浓度，用泵送至碱液冷却器冷却，进中和塔，当碱液浓度降到要求值（3%—5%）后，送至废碱处理装置。从中和塔塔顶出来反应气，进入干燥系统；碱液分离器底部液体定时排放。
中和后反应气进入硫酸干燥塔，从硫酸干燥塔底部进入进行脱水干燥；98%浓硫酸由浓硫酸大贮槽压入浓硫酸中间槽，用泵送至浓硫酸高位槽，计量后进入干燥塔顶部，由塔中段流出硫酸入塔下段，稀硫酸（80%—90%）从塔釜排至稀硫酸中间槽，定时用稀硫酸泵送至稀硫酸大贮槽，以备出售。干燥后反应气，从干燥塔顶部出来进入固碱中和器，除去硫酸干燥过程中生成硫酸酸雾，再经压缩机压缩至0.4—0.6Mpa（表压）。
压缩后反应气经缓冲罐和机后冷却器冷却至40.C以下，进入热交换器，和冷凝器来循环气进行换热，使反应气温度降至25.C左右，热交换器中冷凝少许甲烷氯化物进粗氯化液贮槽。冷凝器管间所需-25。C—-30。C冷冻盐水由冷冻岗位送给。冷凝器中未冷凝气体称为循环气（其中大部分为甲烷、少许甲烷氯化物和惰性气体）。循环气经热交换器后，汇同二氯甲烷蒸馏一塔顶部来一氯甲烷（该一氯甲烷经过了气液分离器，液体流回粗氯化液贮槽）气体，一部分作为生产四氯化碳原料气，另一部分经减压至0.2—0.3Mpa（表压）返回氯化反应器和调整硫酸干
燥塔气量。粗氯化液作精馏二氯甲烷、三氯甲烷成品用。
2．2．2二、三氯甲烷生产工艺步骤简图

水 15%氢氧化钠

第二膜式吸收器
空冷器
第一膜式吸收器
中
和
塔

稀酸分离器
天然气 混合器

反应器
盐酸分离器
循环气
氯气

98%硫酸 循环气 -25℃冷冻盐水
粗氯
化液
贮槽
冷
凝
器
热交换 器
机后冷凝器
缓
冲
罐
压
缩
机
干
燥
塔

第三章 物料衡算和热量衡算
3．1 计算基准
以单位时间为基准，按年工作330天，天天二十四小时，二氯甲烷小时生产量
Kg/h
3．2 物料衡算和热量衡算
3.2.1反应器物料衡算和热量衡算
本反应过程是强放热反应，因为放热量大，如不采取方法控制反应热并立即移走，温度会急剧升高，这么会产生强烈燃烧反应，使反应或使氯化物产生裂解反应。所以利用加入过量甲烷得到循环气为稀释剂而移走反应热量。
1． 计算依据
（1） 二氯甲烷产量505.05Kg/h. 即5.94Kmol/h.
（2） 原料组成 含Cl2 96%, CH495%.
（3） 进反应器原料配比（摩尔比）
Cl2：CH4：循环气=1：0.68：3.0
（4） 出反应器百分比
CH2Cl2：CHCl3=1：0.5（质量比）
(CHCl3+CCl4)/CH2Cl3=0.38（摩尔比）
（5） 操作压力 0.08MPa（表压）
（6） 反应器进口气体温度 25oC,出口温度420oC

2．物料衡算
Cl2 反 CH3Cl
应 CH2Cl2
CH4 器 CHCl3
CCl4
HCl
假设循环气不参与反应，只起带走热量作用。设进口甲烷X kmol/h,出反应器一氯甲烷Ykmol/h,氯化氢Zkmol/h
由CH2Cl2:CHCl3=1:0.5（质量比）
CHCl3时产量：505.05×0.5=252.5Kg/h=2.11kmol/h
(CHCl3+CCl4)/CH2Cl2=0.38（质量比）
CCl4量：0.147kmol/h
因为反应复杂，用元素守衡法：
则 Cl元素守衡 2.96X=Y+5.94×2+2.11×3+0.147×4 (1)
H元素守衡 4X=3Y+Z+5.94×2+2.11 (2)
C 元素守衡 X=Y+5.94+2.11+0.147 (3)
解方程（1）（2）（3）得 X=22.09 kmol/h
Y=13.89 kmol/h
Z=32.68kmol/h
（1） 所以反应器进口原料中各组分流量
Cl2: 22.09×1.48=32.69kmol/h=732.26Nm3/h（纯）
32.69/0.96=34.06kmol/h= 762.94Nm3/h（含杂）
CH4:22.09kmol/h(纯), 22.09/0.95=23.25 kmol/h =520.8 Nm3/h（含杂）
循环气流量：3.0×34.06=102.19kmol/h=2289.06Nm3/h
其中CH3Cl:13.89
N2:34.06×4%+23.25×3%=2.058kmol/h
CO2:23.25×2%=0.465kmol/h
CH4:102.19-13.89-2.058-0.465=85.76kmol/h
进口气体总量：32.68+24.25+(102.19-13.89)=143.07kmol/h
（2） 反应器出口中各组分流量
CH3Cl: 13.89kmol/h
CH2Cl2: 5.94 kmol/h
CHCl3: 2.11 kmol/h
CCl4: 0.147 kmol/h
循环气：102.19 kmol/h
出口气体总量：102.19+32.68+5.94+2.11+0.147=143.07 kmol/h
（3） 出口气体中各组分含量
CHCl3:13.89/143.07×100%=9.71%
CH2Cl2:5.94/143.07×100%=4.15%
CHCl3:2.11/143.07×100%=1.47%
CCl4:0.147/143.07×100%=0.10%
HCl:32.68/143.07×100%=33.84%
N2:2.058/143.07×100%=1.46%
CO2:0.465/143.07×100%=0.33%
CH4:85.76/143.07×100%=59.94%
（4） 反应器物料平衡表
表2—1
组分

反应器进口

反应器出口

Kmol/h
组成%(mol)
Kg/h
Kmol/h
组成%(mol)
Kg/h
CH4
107.85
75.3
1725.6
85.76
59.94
1372.16
Cl2
32.69
22.85
2320.99

CH3Cl

13.89
9.71
701.415
CH2Cl2

5.94
4.15
504.9
CHCl3

2.11
1.47
252.145
CCl4

0.147
0.10
22.638
CO2
0.465
0.33
20.46
0.465
0.33
20.46
N2
2.058
1.46
57.624
2.058
1.46
57.642
HCl

32.68
22.84
1192.85
总计
143.07
100
4124.674
143.07
100
4124.674

2.热量衡算（以1h，25oC为基准）
参与反应各物料ΔHfØ(KJ/kmol)
输入 CH4 Cl2 CO2 输出 CH3Cl CH2Cl2 CHCl3 CCl4 HCl
量(kmol)22.09 32.69 0.465 13.89 5.94 2.11 0.147 32.68
ΔHfØ -74.85 0 -393.51 -81.92 -87.86 -100 -106.76 –92.3
ΔHro=Σ生成物UlΔHfØ-Σ反应物UlΔHfØ （3—1）
=13.89×(-81.92)-5.94×87.86-2.11×100-0.147×106.76-32.68×92.3+22.09×74.85+0.465×393.51
=-3.07×106KJ
420℃各物质（J/mol.k）
物质 CH3Cl CH2Cl2 CHCl3 CCl4 HCl CO2 N2
（J/mol.k）66.07 45.975 88.287 98.887 29.96 52.27 30.65
输出焓：∑输出H=∑nΔt （3—2）
=(13.89×66.07+5.94×45.975+2.11×88.287+0.147×98.887+32.68×29.96
+2.058×30.65+52.27×0.465)×(420-25)
=9.8×105KJ
输入焓：∑输入H=0
Q放出=ΔH （3—3）
=ΔHro+∑输出H+∑输入H
=-3.07×106+9.8×105
=-2.09×106KJ
222.50℃各物质（J/mol.k）
物质 CH3Cl N2 CH4 CO2
（J/mol.k） 54.83 30.81 49.62 53.43
循环气带出热量为：
Q带走=mΔt
=13.89×54.83+2.058×30.81+85.76×49.62+0.465×53.43)×420-25)
=1.98×106KJ
考虑5%热损失，则2.09×106×(1-5%)=1.98×106KJ
即 Q放出= Q带走
循环气能带走热量恰好为反应气放出热量，使反应温度保持在420℃左右，维持反应顺利进行。
3.2.2空冷器物料衡算和热量衡算
因为气体温度太高，直接进入吸收器不利于氯化氢气体吸收。所以，先用空冷器冷却降温，确保吸收顺利进行。
1． 计算依据
进口气体420℃，组成和流量和反应器出口相同；出口气体80℃，操作压力0.06MPa（表压）
2． 热量衡算
定性温度t=(420+80)/2=250℃
250℃各物质（J/mol.k）
物质 CH3Cl CH2Cl2 CHCl3 CCl4 CO2 N2 HCl CH4
（J/mol.k）56.361 69.639 81.920 96.558 45.06 29.611 29.293 47.752
热负荷Q=W(T2-T1) （3—4）
=(13.89×56.361+5.94×69.639+2.11×81.920+0.147×96.558
+0.465×45.06+2.058×29.611+32.68×29.293+65.76×47.752)
×(420-80)
=2.37×106KJ/h

3.2.3膜式吸收器物料衡算和热量衡算
Lx2 Vy2 Vy2 Lx2 本设计用两个石墨降膜吸收器串联吸收，气体经一
膜吸收后再经二膜吸收，吸收剂水先经二膜吸收成稀酸
一 二 再去一膜吸收成高浓度酸。两膜吸收剂用量相同，惰气
膜 膜 流量也相同，所以液气比l/V也相同。

Lx1 Vy1 Lx1 Vy1
第一膜式吸收器
1.计算依据
(1).一膜进口气体中氯化氢含量22.84%（摩尔）,出口气体氯化氢含量8%,二膜出口气体氯化氢含量0.6%
(2)一膜进口气体温度80℃, 出口气体温度70℃, 二膜出口气体温度60℃
(3).吸收水温42℃
(4).进口气体组成同反应器出口
(5).操作压力0.6MPa（表压）
(6).出口酸浓度28%（质量），即16%（摩尔）
(7).冷却水进口温度25℃
2.物料衡算
对并流高浓度气体吸收，操作线方程为：
L()=V(-) （3—5）

解得：x2=0.051
即一膜进口酸，二膜出口酸浓度为0.051
需要吸收剂用量：
=
=167.2Kmol/h
副产盐酸量：l0=V0（y2-y1）/(x1-x2 )
=143.07(0.2284-0.06)/0.16
=198.9Kmol/h
吸收剂单位耗用量（气体入口处） l=L/V=167.1/(143.07-32.68)=1.51
被吸收氯化氢气体量：wA=143.07(0.2284-0.08)=21.23Kmol/h
剩下气体总量：143.07-21.23=121.84Kmol/h
各气体含量：CH3Cl 13.89/121.84×100%=11.4%
CH2Cl2 5.94/121.84×100%=4.9%
CHCl2 2.11/121.84×100%=1.7%
CCl4 0.147/121.84×100%=0.12%
HCl (32.68-21.23)/121.84×100%=9.4%
N2 2.058/121.84×100%=1.69%
CH4 85.76/121/84×100%=70.39%
CO2 0.465/121.84×100%=0.38%
3.热量衡算
42℃氯化氢溶解成16%盐酸溶解热Φ=9172.65KJ/Kmol
Q溶解=9172.65×194.8=1.7×106KJ/h
在定性温度t=(80+70)/2=75℃下等压热容CP(KJ/Kmol.℃)
CH3Cl CH2Cl2 CHCl3 CCl4 HCl CH4 N2 CO2
44.55 56.11 71.25 88