混凝土单层工业厂房优秀课程设计.docx

混凝土课程设计设计名称单层工业厂房设计专业班级土131学 号姓 名陈超指导老师于峰日 期6月29日建筑工程学院土木系制目录一、设计资料- 3 -二、梁柱的结构布置- 3 -三、排架结构计算- 7 -四、荷载计算- 7 -五、内力分析- 12 -六、最不利内力组合- 29 -七、排架柱的设计- 35 -八、基础设计- 45 -一、 设计资料1. 平面和剖面本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m2，车间长度72m。AB跨有两台30/5tA4级软钩吊车， BC跨有两台10tA5级软钩吊车，轨顶、柱顶标高和跨度见图。车间平面、剖面以下。2. 建筑结构屋 盖：三毡四油上铺绿豆砂小石子（防水层）25mm厚水泥砂浆（找平层）100mm厚水泥蛭石砂浆（保温层）大型预制预应力混凝土屋面板围护结构：240mm厚一般砖墙门 窗：钢门窗，窗宽4.2m3. 自然条件基础风压：0.35kNm2基础雪压：0.20kNm24. 材料混凝土：柱采取C25或C30。钢筋：HPB300级、HRB335级、HRB400级多种直径钢筋。5. 部分构件自重构件名称标准图号选择型号许可荷载(kN/m2)自重（kN/m2）备注屋架G415YWJ241D3.5每榀112.75kN屋架边缘高度1.4米，屋架垂直高度2.8米屋面板G410YWB22.461.4自重包含灌缝吊车梁G323DL9B40.8 kN每根吊车梁梁高1.2米连系梁、基础梁G32016.7kN每根轨道连接G3250.8 kN/m天沟板G410TGB6813.051.91自重包含灌缝混凝土柱计算确定其它附件不考虑地基承载力特征值 fa=240kNm2（已修正）单层工业厂房设计时，屋架对上部柱偏心距取为20mm。构件使用环境为一类。室外地面标高为-0.450m。二、 梁柱结构部署1. 排架柱尺寸选定由图可知：AB跨轨顶标高11.45m，BC跨轨顶标高11.15m，AB跨屋架顶标高17.95m，BC跨屋架顶标高18.1m柱全高 H=15.20m，上柱高度 Hu=4.20m，下柱高度 Hl=11.00m。上柱和全柱高比值 =HuH=4.20=0.276。边柱A、C：上柱： bh=500500mm下柱：I bhbihi=5001000120200mm中柱B：上柱： bh=500600mm下柱：I bhbihi=5001200120200mmI字形截面其它尺寸以下图所表示。2. 上下柱截面惯性矩及其比值.1) 排架平面内边柱上柱：Iu=1125005003=5.208109mm4下柱：Il=11250010003-1123805503-21238025275+2532=3.5641010mm4中柱上柱： Iu=1125006003=9.0109mm4下柱：Il=1125001-1123807503-21238025375+2532=5.7241010mm42) 排架平面外边柱上柱：Iu=1125005003=5.208109mm4下柱：Il=21122005003+1125501203+2123802560+19032=4.319109mm4中柱上柱：Iu=1126005003=6.25109mm4 下柱：Il=21122005003+1127501203+2123802560+19032=4.348109mm4三、 排架结构计算1. 计算简图2. 柱计算参数柱计算参数表柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（105mm2）惯性矩（109mm4）自重（kN/m）IxIyA、C上柱5005002.55.2085.2086.25下柱50010001202002.81535.644.2197.04B上柱5006003.09.06.257.5下柱50012001202003.05557.244.3487.64四、 荷载计算1. 恒载1) 屋盖自重预应力混凝土大型屋面板 1.21.4=1.68kNm225mm水泥砂浆找平层 1.2200.025=0.6kNm2100mm水泥蛭石砂浆保温层 1.260.1=0.72kNm2三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层 1.20.4=0.48kNm2 小计 3.48kNm2天沟板 1.21.9162=27.50kN屋架自重 1.2112.75=135.30kN则作用于柱顶屋盖结构自重：AB跨：GA=0.53.48621+27.5+135.3=300.64kNBC跨：G1=0.53.48624+27.5+135.3=331.96kNG1A+G1C=331.96+300.64=632.60kN2) 柱自重A、C轴上柱：G2A=G2C=GgkHu=1.26.254.2=31.5kN下柱：G3A=G3C=GgkHu=1.27.0411.0=92.928kNB轴上柱：G2B=1.27.54.2=37.8kN下柱：G3B= 1.27.6411.0=100.848kN3) 吊车梁及轨道自重G4=1.240.8+0.86.0=54.72kN各项永久荷载及其作用位置见下图2. 屋面活荷载由荷载规范查得屋面活荷载标准值为0.5kNm2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）。QAB=1.40.56210.5=44.10kNQBC=1.40.56240.5=50.40kN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如上图所表示。3. 吊车荷载本车间选择吊车关键参数以下：AB跨：30t/5t吊车，中级工作制，吊车梁高1.2m。B=6.15m K=4.8mPmax,k=280kNPmin,k=65kNG1,k=365kNG2,k=117kNBC跨：10t吊车，中级工作制，吊车梁高0.9m。B=5.55m K=4.4mPmax,k=125kNPmin,k=47kNG1,k=224kNG2,k=38kN吊车梁支座反力影响线以下所表示。故作用于排架柱上吊车竖向荷载分别为：AB跨：Dmax=QPmax,kyi=1.40.92801+0.775+0.2=696.78kNDmin=QPmin,kyi=1.40.9651+0.775+0.2=161.75kNBC跨：Dmax=QPmax,kyi=1.40.91251+0.775+0.808=296.57kNDmin=QPmin,kyi=1.40.9471+0.775+0.808=111.51kN因为作用在每一个轮子上吊车横向水平荷载标准值为：Tk=14G2,k+Qg对于10t软钩吊车：=0.12，Tk=140.1238+1010=4.14kN。对于30/5t软钩吊车：=0.10，Tk=140.10117+3010=10.43kN。故作用在排架柱上吊车水平荷载分别为：AB跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=696.7810.43280=25.96kNBC跨：Tmax=DmaxTkPmax,k=296.574.14125=8.93kN4. 风荷载该地域基础风压为0=0.35kNm2，风压高度改变系数按B类地面粗糙度取。柱顶至室外地面高度为14.70m，查得 z=1.1316檐口至室外地面高度为17.35m，查得 z=1.182风荷载标准值为：1=s1z0=0.81.13160.35=0.3168kPa2=s2z0=0.41.13160.35=0.1584kPa则作用在排架计算简图风荷载设计值为：q1=Q1B=1.40.31686=2.6611kNmq2=Q2B=1.40.15846=1.3306kNmAFw=Qzz0Bs1+s2h1+s3+s4h2=10.686kN风荷载作用下计算简图以下图所表示。五、 内力分析1. 剪力分配系数计算=HuH，n=IuIl，C0=31+31n-1，i=H3C0EcIli，=1i1i剪力分配系数计算柱列惯性矩(109mm4)nC0i(10-11EcH3)A、C列上5.210.1460.2762.671.050.28下35.64B列上9.000.1572.700.650.44下57.242. 永久荷载1) 屋盖自重作用将屋盖自重荷载简化为图6（a）其中G1C=331.96kN， G1A=300.64kN，G1B=G1AG1C=632.60kN。M1A= G1Ae1=300.640.02=6.01 kNmM1C=G1Ce1=-331.960.02=-6.64kNmM1B=M1A+M1C=6.01-6.64=-0.63 kNmM2A=G1e2=300.640.25=75.16 kNm M2C=G1e2=331.960.25=82.99kNmM2B=M1B=-0.63kNm由A、C柱：n=0.146，=0.276，查表或计算得，对C柱：对A柱：查表或计算得，对C柱： 对A柱：则RC=R1C+R2C=-0.655-6.737=-7.392kN(),RA=R1A+R2A=0.5936.102=6.695kN()B柱：n=0.157,=0.276,算得C1=2.352,C3=1.089由M2B=M1B得：RB=O在R和M1、M2共同作用下，能够作出排架弯矩图、轴力图（b）、(c)，以下图6所表示。图6 屋盖自重作用下排架弯矩图、轴力图2) 柱及吊车梁自重作用因为在安装柱子时还未吊装屋架，此时柱顶之间无联络，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图图7（a）所表示。A柱：M2A=G2Ae2=31.50.25=7.875kNm，G3A=92.928kN,G4A=54.72kN，M4A=G4Ae=54.720.25=13.68kNm。B柱：G2B=37.8kN,G3B=100.848kN，G4B=54.72kN。排架各柱弯矩图、轴力图以下图7（b）、（c）所表示。图7 柱及吊车梁作用下排架各柱弯矩图、轴力图3. 屋面活荷载作用1) AB跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶压力为Q=44.10kN，由它在A、B柱柱顶及变阶处引发弯矩分别为：M1A=QABe1=44.100.02=0.882kNm,M2A=QABe2=44.100.25=11.03kNm,M1B=QABe3=44.100.15=6.62 kNm,计算不动铰支座反力A柱：由前知C1=1.5，C3=1.234，则RA=R1A+R2A=0.087+0.895=0.982kN()B柱：由前知C1=2.352,则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=0.982+1.024=2.006kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28，B=0.44）VA=RA-A R=0.982-0.282.006=0.420kN()VB=RB-B R=1.024-0.442.006=0.141kN()VC=RC-C R=0-0.282.006=-0.562kN()计算简图、排架各柱弯矩图、轴力图图8所表示。图8 AB跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图2) BC跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶压力为Q=50.40kN，同理可得M1C=QBCe1=50.400.02=-1.01kNm,M2C=QBCe2=50.400.25=-12.60kNm,M1B=QBCe3=50.400.15=-7.56 kNm,计算不动铰支座反力A柱：由前知C1=1.5，C3=1.234，则R=R1C+R2C+RB=00.100+0.895+1.023=2.293kN()则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=RA+RB=0.982+1.024=2.006kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（A=C=0.28,B=0.44）VA= -A R=0.642kN()VB=RB-B R=-0.161kN()VC=RC-C R=-0.481kN()计算简图、排架各柱弯矩图、轴力图以下图9所表示。图9 BC跨活荷载作用下排架各柱弯矩图、轴力图4. 吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）1) AB跨Dmax作用于A列柱时因为吊车竖向荷载Dmax和Dmin偏心作用而在柱中引发弯矩。，其计算简图图10所表示。图10 Dmax作用于A列柱计算简图各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.146，=0.276， B列柱：n=0.157，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座总反力为：排架柱柱顶分配后剪力分别为：当AB跨Dmax作用于A列柱时，排架各柱弯矩图和轴力图图所表示。图11 AB跨作用于A柱时排架柱弯矩图轴力图2) AB跨Dmax作用于B列柱左侧时因为吊车竖向荷载和偏心作用而在柱中引发弯矩。，其计算简图图12所表示。图12 Dmax作用于B列柱左侧计算简图各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.146，=0.276， B列柱：n=0.157，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座总反力为：排架柱柱顶分配后剪力分别为：当AB跨作用于B列柱左侧时，排架各柱弯矩图和轴力图图13所表示。图13 Dmax作用于B列柱左侧内力图3) BC跨Dmax作用于B列柱右侧时因为吊车竖向荷载和偏心作用而在柱中引发弯矩。其计算简图图14所表示。图14 Dmax作用于B列柱右侧计算简图各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.157，=0.276， C列柱：n=0.146，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座总反力为：排架柱柱顶分配后剪力分别为：当BC跨作用于B列柱右侧时，排架各柱弯矩图和轴力图图15所表示。图15 Dmax作用于B列柱右侧内力图4) BC跨Dmax作用于C列柱时因为吊车竖向荷载和偏心作用而在柱中引发弯矩。其计算简图图16所表示。图16 Dmax作用于C列柱计算简图各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.157，=0.276， C列柱：n=0.146，=0.276，排架柱柱顶不动铰支座总反力为：排架柱柱顶分配后剪力分别为：当BC跨作用于C列柱时，排架各柱弯矩图和轴力图图17所表示。图17 Dmax作用于C列柱内力图5. 吊车水平荷载作用下内力分析（不考虑厂房整体空间作用）1) 当AB跨作用有吊车横向水平荷载Tmax时，计算简图图18所表示。各柱不动铰支座反力分别为：A列柱：n=0.146，=0.276，当初， 查表得，C5=0.654 当初，查表得，C5=0.611由内插法得，C5=0.643B列柱：n=0.157，=0.276，当初，查表得，C5=0.654当初，查表得，C5=0.611由内插法得， C5=0.648排架柱柱顶不动铰支座总反力为：排架柱柱顶分配后剪力分别为：排架各柱弯矩图和轴力图图18所表示。图18 Tmax作用于AB跨计算简图和内力图2) 当BC跨作用有吊车横向水平荷载Tmax时计算简图如/19所表示。各柱不动铰支座反力分别为：B列柱：n=0.157，=0.276，当初，查表得，C5=0.654当初，查表得，C5=0.611 由内插法得， C5=0.648 C列柱：n=0.146，=0.276，当初，查表得，C5=0.654 当初，查表得，C5=0.611 由内插法得， C5=0.643 排架柱柱顶不动铰支座总反力为：排架柱柱顶分配后剪力分别为：排架各柱弯矩图和轴力图图19所表示。图19 Tmax作用于BC跨计算简图和内力图吊车横向水平荷载可左右两向作用，则弯矩图反向。6. 风荷载作用1) 风自左向右吹时，计算简图以下图（a）所表示.A柱：n=0.146，=0.276，查表得C11=0.345，RA=-q1H2C11=-2.6615.20.345=-13.95kN()C柱：同A柱，C11=0.345，RC=-q2H2C11=-1.3315.20.345=-6.97kN()则R=RA+RC+FW=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN()将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力：A=C=0.28，B=0.44VA=RA-A R=-13.95+0.2831.66=-5.09kN()VB=RB-B R=0+0.4431.66=13.93kN()VC=RC-C R=-6.97+0.2831.66=1.89kN()排架各柱内力图（b）所表示。2) 风自右向左吹时此种荷载情况排架内力和风自左向右吹情况相同，仅需将A、C柱内力对换，并改变其内力符号即可。排架各柱内力以下图所表示。六、 最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为-截面，下柱为-、-截面。考虑多种荷载同时作用时出现最不利内力可能性，进行荷载组合。在本设计中，取常见荷载组合有三种，即：永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载。在每种荷载组合中，对柱仍能够产生多个弯矩M和轴力N组合.因为M和N同时存在，极难直接看出哪一个组合为最不利。但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大对应N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N全部大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，因为e0值降低，可能反而使钢筋面积降低；有时因为N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。本设计考虑以下四种内力组合：+Mmax及对应N、V；-Mmax及对应N、V；Nmin及对应M、V；Nmax及对应M、V。在这四种内力组合中，前三种组合关键是考虑柱可能出现大偏心受压破坏情况；第四种组合考虑柱可能出现小偏心受压破坏情况；从而使柱能够避免任何一个形式破坏。分A柱、B柱和C柱，组合其最不利内力，在多种荷载作用下A、B、C柱内力设计值汇总和A、B、C柱内力设计值组合表见下表。A柱在多种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重1-22.11300.6453.05300.64-20.60300.646.70柱及吊车梁自重2031.5-5.50556.22-5.505179.1450屋面活荷载AB跨3-0.88244.1010.1444.105.5244.100.42BC跨4-2.700-2.700-9.7600.64吊车竖向荷载 AB跨A柱552.980-121.22696.7817.93696.78-12.61AB跨B柱左653.93013.49161.75127.75161.75-12.84BC跨B柱右7-25.580-25.580-92.5703.83BC跨C柱80.0300.0300.120-0.008吊车横向荷载AB跨二台吊车90.7300.730205.9007.31BC跨二台吊车1013.56013.56049.0803.23两跨各一台吊车1117.99017.990227.95019.09风荷载自左向右吹12-2.050-2.050-229.92035.34自右向左吹1319.57019.570152.370-22.11B柱在多种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm).N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重10.63632.600.63632.600.63632.600柱及吊车梁自重2037.80147.240248.090屋面活荷载AB跨36.0340.106.0340.104.4840.100.14BC跨4-6.8850.40-6.8850.40-5.1150.40-0.16吊车竖向荷载AB跨A柱5-46.57074.74161.75-47.23161.7511.09AB跨B柱左6-94.120428.47696.78181.96696.7822.41BC跨B柱右741.660-18.08296.57-71.65296.57-9.92BC跨C柱825.220-58.41111.517.63111.51-6.00吊车横向荷载AB跨二台吊车922.43022.430285.1602.08BC跨二台吊车107.7007.70098.0500.72两跨各一台吊车1138.69038.690302.91024.02风荷载自左向右吹12-58.510-58.510-211.74013.93自右向左吹1358.51058.510211.740-13.93C柱在多种荷载作用下内力设计值汇总表荷载类别序号截面内力值-M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)屋盖自重124.41331.96-58.58331.9622.73331.96-7.39柱及吊车梁自重2031.55.80586.225.805179.1480屋面活荷载AB跨32.3602.3608.540-0.56BC跨41.0150.4-11.5950.4-6.3050.4-0.48吊车竖向荷载AB跨A柱5-6.410-6.410-23.2001.53AB跨B柱左640.15040.150145.310-9.56BC跨B柱右7-25.5802.30-64.6906.09BC跨C柱8-25.25048.89296.5717.23296.576.01吊车横向荷载AB跨二台吊车939.41039.410142.6409.38BC跨二台吊车100.1700.17070.7602.51两跨各一台吊车1117.99017.990227.98019.09风荷载自左向右吹12-19.570-19.570-182.3705.586自右向左吹132.0802.080229.920-21.912A柱内力设计值组合表荷载组合类别内力组合名称I-III-IIIII-IIIM(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)M(kNm)N(kN)V(kN)永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)+Mmax1+2+0.90.8(6+8)+0.910+131+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.93+0.8(6+8)+0.911+1345.388 332.140 85.292 396.550 392.702 635.935 -6.609 -Mmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.910+121+2+0.94+0.8(5+7)+0.911+12-36.915 371.830 123.114 858.542 -110.918 981.467 48.233 Nmin1+2+0.94+0.9(7+10)+121+2+0.90.9(8+10)+131+2+0.94+0.9(7+10)+12-36.121 332.140 76.166 356.860 -277.040 479.785 44.801 Nmax1+2+0.93+4+0.9(7+10)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+121+2+0.93+4+0.9(5+9)+12-36.915 371.830 151.176 960.942 -55.547 1083.867 35.167 永久荷载+其它可变荷载+Mmax1+2+0.8(6+8)+0.9101+2+3+0.9(8+10)1+2+3+0.8(6+8)+0.91133.262 332.140 69.916 400.960 286.866 653.285 14.023 -Mmax1+2+3+4+0.9(7+10)1+2+4+0.8(5+7)+0.9101+2+4+0.8(5+7)+0.911-36.510 376.240 -2.890 332.140 109.578 1037.209 17.497 Nmin1+2+4+0.9(7+10)1+2+0.9(7+10)1+2+4+0.9(7+10)-35.628 332.140 36.727 356.860 -75.006 479.785 13.694 Nmax1+2+3+4+0.9(7+10)1+2+3+4+0.9(5+9)1+2+3+4+0.9(5+9)-36.510 376.240 164.740 1028.062 171.102 1150.987 2.990 永久荷载+风荷载+Mmax1+2+131+2+131+2+13-2.540 332.140 67.115 356.860 126.265 479.785 -15.410 -Mmax1+2+121+2+121+2+12-24.160 332.140 45.495 356.860 -256.025 479.785 42.040 Nmin1+2+121+2+131+2+12-24.160 332.140 67.115 356.860 -256.025 479.785 42.040 Nmax1+2+121+2+131+2+12-24.160 332.140 -2.540 332.140 -256.025 479.785 42.040 表6-5 B柱内力设计值组合表表6-6 C柱内力设计值组合表七、 排架柱设计1. A、C列柱设计柱混凝土：C25；基础混凝土：C25；主筋采取HRB335。全部采取对称配筋。1) 柱纵向钢筋计算 上柱由内力组合表6-1可见，上柱-截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能最不利内力组合：由书本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向计算高度为：a) 按第组内力组累计算e0=MN=12.81106715.85103=18mm，附加偏心距 ea=20mmh30=16.7mm，则 ei=e0+ea=18+20=38mm。1=0.5fcAN=0.511.9500500715.85103=2.081，取 1=1.0。l0h=8400500=16.815，取 2=1.15-0.01l0h=1.15-0.0116.8=0.982。=1+1.01300eih0l0h212=1+1.013003846016.821.00.982=3.58，则 ei=3.5838=136mm，靠近 0.3h0=0.3460=138mm，按大偏心受压计算。x=N1fcb=715.851031.011.9500=120.3mm2as=240=80mm，满足要求。e=ei+h2-as=136+5002-40=346.0mmAs=As=Ne-1fcbxh0-x2fyh0-ash30=16.6mm，则 ei=e0+ea=88.2+20=108.2mm。1=0.5fcAN=0.511.9500500670.40103=2.221，取 1=1.0。l0h=8400500=16.815，取 2=1.15-0.01l0h=1.15-0.0116.8=0.982。=1+1.01300eih0l0h212=1+1.01300108.246016.821.00.982=1.91，则 ei=1.91108.2=206.3mm0.3h0=0.3460=138mm，按大偏心受压计算。x=N1fcb=670.401031.011.9500=112.7mm2as=240=80mm，满足要求。e=ei+h2-as=206.3+5002-40=416.3mmAs=As=Ne-1fcbxh0-x2fyh0-as=67mm2 下柱下柱控制截面为-、-，由内力分析比较，可能最不利内力组合为：M=87.23kNm，N=1015.92kN：M=577.09kNm，N=1498.75kN由书本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向计算高度为 l0=Hl=6600mm。截面面积 A=2.72105mm2。a) 按第组内力组累计算e0=MN=87.231015.92=85.9mm，附加偏心距 ea=20mm1，取 1=1.0。l0h=1115，取 2=1.0。=1+1.01300eih0l0h212=1+1.01300125.99601121.01.0=1.71，则 ei=1.71125.9=215.3mm0.3h0=0.3960=288mm，按小偏心受压计算。e=ei+h2-as=215.3+5002-40=425.3mm=N-1fcbf-bhf-b1fcbh0Ne-1fcbf-bhfh0-hf2-0.431fcbh020.8-bh0-as+1fcbh0+b=0.967x=h0=0.967960=928.3mmAs=As=Ne-1fcbxh0-x2+bf-bhfh0-hf2fyh0-as0As,min=0.2