悬挑卸料平台专项综合项目施工专项方案.doc

通大·金岸5#、6#、7#、8#楼

悬挑卸料平台专题施工方案

******建设工程

悬挑卸料平台施工方案
第一 概 况
1、工程概况
通大·金岸5#楼工程由通化尊正房地产开发投资兴建，勘察单位为长春市建工工程勘测，施工单位为****建设工程。本工程建设位置:地点在通化市新胜路398号；本工程为：一类高层商住楼，三十三层高层建筑，建筑面积：21492.14m2 ，建筑总高度99.3m；建筑耐火等级：一级。基础形式为筏板基础，主体结构为：框架剪力墙结构。
为了转运各楼层周转材料和砌砖抹灰材料，计划本工程加工2套工具式型钢悬挑卸料平台，安装在需要位置。
2、编制依据：
《建筑结构荷载规范》（GB50009-）
《钢结构设计规范》（GB50017-）
《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-）
《建筑施工安全检验标准》（JGJ59-）

第二 卸料平台部署位置

卸料平台依据施工层需要利用塔吊就位安装，5#楼平面位置分别在:： A轴交3-5轴之间外侧一个，A轴交28-29轴之间外侧一个。

第三 卸料平台搭设概况

本工程卸料平台采取槽钢悬挑搭设，悬挑主梁采取2根16b#槽钢槽口水平，次梁采取14#槽钢槽口水平，间距1米，钢材强度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591要求，平台护栏用钢管焊接，高1.2米、平台悬挑长度4.0米，宽3.0米，主次梁锚入楼面5.0米（确保锚入楼面1.25倍），整个平台和护栏焊接成整体，使用时采取塔吊吊装，斜拉钢丝绳采取6*37φ19.5，上部拉绳点和悬挑梁墙支点距离为5m，钢丝绳悬吊于上一层楼面上连结方法（图A，上部吊点详图）；在离主梁（槽钢）末端0.2米处用6*37φ19.5钢丝绳吊拉卸载，安装示意图以下

第四　悬挑卸料平台参数信息
1.荷载参数
脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；
栏杆、挡板类别：冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.50。
2.悬挑参数
内侧钢绳和墙距离(m)：3.0，外侧钢绳和内侧钢绳之间距离(m)：3.8；
上部拉绳点和悬挑梁墙支点距离(m)：4.0 m；
钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁和墙节点按 铰支 计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；
次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：1.00，建筑物和次梁最大许可距离le(m)：1.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)锚固长度(m)：5.00, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：3.00。

第五 卸料平台搭设步骤及要求
卸料平台加工支座完成经过验收合格后方可吊装，吊装时，先挂好四角吊钩，传发首次信号，但只能稍稍提升平台，放松拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩四条引绳应等长，确保平台起吊过程中平稳，吊装至预定位置后，先将平台槽钢和预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完成后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完成后经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次，具体结构要求以下：
1、 悬挑式卸料平台按现行对应规范进行设计，其结构结构能预防左右晃动。
2、 悬挑式卸料平台搁支点和上部拉结点，在建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3、 钢丝绳结构上宜两边各设前后两道，两道中靠近建筑一侧一道为安全贮备，另外一道应作受力计算。
4、 设置四个经过验算吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环均采取定型产品，吊环产品并含有合格证书及检验汇报。
5、 悬挑式卸料平台安装时，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。
6、 台面面铺木脚手板。
7、 悬挑式卸料平台平台护栏立杆采取焊接和平台焊接成整体，横杆也采取焊接连接，高1.2米。
8、 悬挑式卸料平台使用时，应由专员进行检验，建立建材台账，发觉钢丝绳有锈蚀损坏应立即调换，焊缝脱焊应立即修复。
9、 操作平台在验收牌上应显著标明人员和物料总重量，严禁超出设计许可荷载800KG，配专员监督，平台每次移动安装后，安装小组应通知项目经理组织全部相关人员验收，并填好验收统计，合格后挂牌使用，并悬挂操作规程。
10、 平台大梁尾端锚固要求，选择Φ20钢筋作成锚环，锚入砼板中32cm，穿入板下层钢筋下牢靠绑扎，锚环高度应依据本身工程情况而定。
11、 卸料平台使用时，应有专员负责检验，平台螺栓连接件和绳卡紧固情况，必需逐一检验，每七天维护一次，发觉松动立即修整、牢靠。
12、 卸料平台安全围挡应牢靠、完整、完好。
13、 平台上起吊、落物应有指挥工指挥，严禁违章指挥。
14、 严禁向平台抛物，每班完工后应保持平台清洁、完好、如发觉有损坏应组织修复好后才能使用。

第六 卸料平台检验和验收

1、悬挑卸料平台为使用工具安全检验关键项目，每次使用前必需检验一次。
2、必需由持有效上岗证专业技术人员吊装；
3、进行分段验收和检验，发觉有不符合要求应快速整改，并迫究责任；

第七 卸料平台搭设安全技术方法

1、质量保障方法
（1）操作人员作业前必需进行岗位技术培训和安全教育。
（2）技术人员在卸料平台搭设、拆除前必需给作业人员下达安全技术交底，并传达至全部操作人员。
（3）卸料平台必需严格依据本施工方案进行搭设焊接，搭设时，技术人员必需在现场监督搭设情况，确保搭设质量达成设计要求。
（4）卸料平台搭设完成，依据施工方案和单项作业验收表对卸料平台进行验收，发觉不符合要求处，必需限时或立即整改。
2、安全保障方法
（1）操作人员必需持有登高作业操作证方可上岗。
（2）卸料平台在使用过程要做到文明作业，不得从卸料平台上掉落工具、物品；同时必需确保本身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用具不得施工。
（3）在卸料平台上施工各工种作业人中应注意本身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
（4）雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台吊装、拆除工作。
（5）应设专员负责对卸料平台进行常常检验和保修。
A 在下列情况下，必需对卸料平台进行检验！
a 在大风和大雨后
b 停用超出两个月，复工前。
B 检验保修项目
a 平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案要求；
b 卸料平台卡扣是否松动，钢丝绳是否完好；
c 安全防护方法是否符合要求。
（6）搭拆卸料平台期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

（7）搭设时用起重机械吊装到对应位置后，将平台和建筑物连接牢靠不得滑动，将钢丝绳和平台连接平稳后方可撤出其中机械。
（8）平台天天使用前必需对平台钢丝绳，吊环铺设脚手板等进行全方面检测，发觉问题必需立即处理。
（9）平台上装料不得超出荷载，不得超长超出平台，超高堆放材料不得超出防护栏杆。
（10）平台上防护栏杆不得破坏
（11）超吊时必需设专员指挥，扶平稳不能碰撞平台，其它人员不得在平台上逗留。
（12）放物料时必需按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，而且不得在平台上组装和清理模板。
（13）不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。
（14）夜间施工平台上必需保持足够照明。
3、操作平台安全要求：
⑴、卸料平台上部拉结点，必需设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
⑵、卸料平台安装时，钢丝绳应采取专用挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
⑶、卸料平台左右两侧必需装置固定防护栏；
⑷、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
⑸、卸料平台使用时，应有专员负责检验，发觉钢丝绳有锈蚀损坏应立即调换，焊缝脱焊应立即修复；
⑹、操作平台上应显著标明许可荷载，人员和物料总重量严禁超出设计许可荷载，配专员监督。
4、平台拆除：拆除应先安装后拆，后安先拆，拆除完后对现场进行清理，并进行刷漆保养。

第八 型钢悬挑卸料平台计算书

计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-
2、《钢结构设计规范》GB50017-
一、结构参数
卸料平台名称
卸料平台
卸料平台类型
类型一：主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)
4.0
平台宽度B(m)
3.0
卸料平台和主体结构连接方法
U形钢筋
考虑主梁内锚长度
否
主梁间距L1(m)
2.5
次梁间距s(m)
1.0
次梁外伸长度m(m)
0.25
内侧次梁离墙水平距离a(m)
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
3.8
外侧钢丝绳拉绳点和平台垂直距离h1(m)
3.3
内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)
2.3
内侧钢丝绳上部拉绳点和平台垂直距离h2(m)
3.3
计算内侧钢丝绳
否
钢丝绳夹个数
3
二、荷载参数
面板自重Gk1(kN/m2)
0.39
次梁自重Gk2(kN/m)
0.121
主梁自重Gk3(kN/m)
0.169
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5(kN/m2)
0.01
施工活荷载Qk1(kN/m2)
2
堆放荷载Pk(kN)
5
堆放荷载作用面积S(m2)
2
施工活荷载动力系数
1.3
三、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面部署图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

节点一
四、面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t(mm)
5
截面抵御矩W(cm3)
4.17
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
面板受力简图以下：

计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·m
σ=Mmax/ W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
五、次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
12.6号槽钢
截面惯性矩Ix(cm4)
391.47
截面抵御矩Wx (cm3)
62.14
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.61kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态：
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1212=1.555kN/m
p2=Pk=5kN
1、抗弯强度

计算简图
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.61(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.333kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=6.333×106/(1.05×62.14×103)=97.057N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算

计算简图
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×391.47×104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm
次梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：
φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570×9.00×53.00/(2500×126.00))×(235/205.00)=0.989;
因为 φb大于0.6，根据下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.785
次梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN
六、主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁型钢型号
16a号槽钢
截面面积A(cm2)
21.95
截面回转半径ix(cm)
6.28
截面惯性矩Ix(cm4)
866.2
截面抵御矩Wx (cm3)
108.3
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
依据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力根据外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.169+0.150+0.010)=0.395kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
R1=3.915kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.169+0.150+0.010=0.329kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=2.333kN
1、强度验算

计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
R外=16.720kN
Mmax=12.995kN·m
N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16.720/(3.300/3.500)=17.733kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.995×106/(1.05×108.300×103)+17.733×103/(21.95×102)=122.352 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算

计算简图

变形图(mm)
νmax=5.569mm<[ν]=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm
主梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
λx=a1/ix=350.000/6.280=55.732
N，Ex=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×21.950×102/(1.1×55.7322)=1306152.948N
由λx =55.732，查规范(GB50017-)中附录C-2得，φx=0.847
N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/ N，Ex))=17.733×103/(0.847×21.95×102)+1.0×12.995×106/[1.05×108.300×103×(1-0.8×17.733×103/1306152.948)]=125.067N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算

剪力图(kN)
R外=16.720kN
七、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×37
钢丝绳直径
19.5
钢丝绳钢丝破断拉力Fg(kN)
197.5
抗拉强度为(N/mm2)
1400
不均匀系数α
0.82
安全系数K
6

花篮螺栓
T=R外/sinα=16.720/0.686=24.373kN
[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=24.373kN
钢丝绳强度满足要求！
八、拉环验算
拉环直径d(mm)
20
抗拉强度(N/mm2)
65

节点二
σ=T/(2A)=24.373×103/[2×3.14×(20/2)2]=38.810 N/mm2 < [f]= 65N/mm2
拉环强度满足要求！
九、焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)
8
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)
120

节点三
σf=T/(he×lw)=24.373×103/(2×8.000×120.000)=12.694N/mm2<ffw=160N/mm2
拉环焊缝强度满足要求！

悬挂式卸料平台计算参考连续梁计算进行。
因为卸料平台悬挑长度和所受荷载全部很大，所以必需严格进行设计和验算。
一、 参数信息：
（1） 荷载参数
脚手板列别：木脚手板，脚手板自重（KN/m2）：0.30；
栏杆、挡板类别：胶合板脚手板挡板、栏杆、挡板脚手板自重（KN/m2）：0.15；
施工人员等活荷载（KN/m2）：1.50，最大堆放材料荷载（KN）：5.50。
（2） 悬挑参数
内侧钢绳和墙距离（m）：2..75，外侧钢绳和内侧钢绳之间距离（m）：0.80；
上部拉绳点和悬挑梁墙支点距离（m）：6.00；
钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁和墙节点按铰支计算；
为安全计只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算
（3） 水平支撑梁
主梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口水平[；
次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距1d（m）：1.00，建筑物和次梁最大许可距离1c（m）：0.65；
（4） 卸料平台参数
水平钢梁（主梁）悬挑长度（m）：3.65，水平钢梁（主梁）锚固长度（m）：0.55，（里侧槽钢亦不起作用计算）次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度（m）：2.30

型钢悬挑卸料平台计算书

计算依据：
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《钢结构设计规范》GB50017-
一、结构参数
卸料平台名称
卸料平台
卸料平台类型
类型一：主梁垂直建筑外墙
平台长度A(m)
4
平台宽度B(m)
3
卸料平台和主体结构连接方法
U形钢筋
考虑主梁内锚长度
否
主梁间距L1(m)
2.5
次梁间距s(m)
0.6
次梁外伸长度m(m)
0.25
内侧次梁离墙水平距离a(m)
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)
3.5
外侧钢丝绳拉绳点和平台垂直距离h1(m)
3.3
内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)
2.3
内侧钢丝绳上部拉绳点和平台垂直距离h2(m)
3.3
计算内侧钢丝绳
否
钢丝绳夹个数
3
二、荷载参数
面板自重Gk1(kN/m2)
0.39
次梁自重Gk2(kN/m)
0.121
主梁自重Gk3(kN/m)
0.169
栏杆、挡脚板类型
栏杆、冲压钢脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5(kN/m2)
0.01
施工活荷载Qk1(kN/m2)
2
堆放荷载Pk(kN)
5
堆放荷载作用面积S(m2)
2
施工活荷载动力系数
1.3
三、设计简图

型钢悬挑式_卸料平台平面部署图

型钢悬挑式_卸料平台侧立面图

节点一
四、面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t(mm)
5
截面抵御矩W(cm3)
4.17
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
面板受力简图以下：

计算简图
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·m
σ=Mmax/ W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
五、次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
12.6号槽钢
截面惯性矩Ix(cm4)
391.47
截面抵御矩Wx (cm3)
62.14
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3 ×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.61kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态：
q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1212=1.555kN/m
p2=Pk=5kN
1、抗弯强度

计算简图
Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.61(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.333kN.m
σ=Mmax/(γxWX)=6.333×106/(1.05×62.14×103)=97.057N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算

计算简图
νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×391.47×104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm
次梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：
φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570×9.00×53.00/(2500×126.00))×(235/205.00)=0.989;
因为 φb大于0.6，根据下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.785
次梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN
六、主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁型钢型号
16a号槽钢
截面面积A(cm2)
21.95
截面回转半径ix(cm)
6.28
截面惯性矩Ix(cm4)
866.2
截面抵御矩Wx (cm3)
108.3
抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
弹性模量E(N/mm2)
206000
依据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力根据外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.169+0.150+0.010)=0.395kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
R1=3.915kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.169+0.150+0.010=0.329kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=2.333kN
1、强度验算

计算简图

弯矩图(kN·m)

剪力图(kN)
R外=16.720kN
Mmax=12.995kN·m
N=R外/tanα=R外/(h1/a1)= 16.720/(3.300/3.500)=17.733kN
σ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.995×106/(1.05×108.300×103)+17.733×103/(21.95×102)=122.352 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算

计算简图

变形图(mm)
νmax=5.569mm<[ν]=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm
主梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
λx=a1/ix=350.000/6.280=55.732
N，Ex=π2EA /(1.1λx2)=3.14162×206000.000×21.950×102/(1.1×55.7322)=1306152.948N
由λx =55.732，查规范(GB50017-)中附录C-2得，φx=0.847
N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/ N，Ex))=17.733×103/(0.847×21.95×102)+1.0×12.995×106/[1.05×108.300×103×(1-0.8×17.733×103/1306152.948)]=125.067N/mm2<[f]=205.000 N/mm2
主梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算

剪力图(kN)
R外=16.720kN
七、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×37
钢丝绳直径
19.5
钢丝绳钢丝破断拉力Fg(kN)
197.5
抗拉强度为(N/mm2)
1400
不均匀系数α
0.82
安全系数K
6

花篮螺栓
T=R外/sinα=16.720/0.686=24.373kN
[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=24.373kN
钢丝绳强度满足要求！
八、拉环验算
拉环直径d(mm)
20
抗拉强度(N/mm2)
65

节点二
σ=T/(2A)=24.373×103/[2×3.14×(20/2)2]=38.810 N/mm2 < [f]= 65N/mm2
拉环强度满足要求！
九、焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)
8
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)
120

节点三
σf=T/(he×lw)=24.373×103/(2×8.000×120.000)=12.694N/mm2<ffw=160N/mm2
拉环焊缝强度满足要求！

二、 次梁验算：
次梁选择10号槽钢槽口水平[ ， 间距1m 其截面特征为：
面积 A=12.74cm²;
惯性距 Ix=198.3cm4；
转动惯量 Wx=39.7cm³；
回转半径 ix=3.95cm;
截面尺寸：b=48mm , h=100mm , t=8.5mm
1． 荷载计算
（1）、脚手板自重标准值：本例采取竹笆片脚手板，标准值为0.40KN/㎡；
Q1=0.40×1.00=0.40KN/ m
（2）、型钢自重标准值：本例采取10号槽钢槽口水平[，标准值为0.10KN/m
Q2=0.10KN/m
（3）、活荷载计算
1）施工荷载标准值：取1.50KN/㎡
Q3=1.50KN/㎡
2．最大堆放材料荷载P：5.5KN
荷载组合
Q=1.2*（0.40+0.10）+1.4*1.50*1.00=2.70KN/m
P=1.4*5.50=7.70KN
2.内力验算
内力根据集中荷载P和均布荷载q作用下简支梁计算，计算简图以下：

最大弯矩M计算公式（规范JGJ80-91.P31）为:Mmax=qL2/8 (L-m2/L2)2 + PL/4
经计算得出：Mmax=（2.70*2.302/8）*8*(1-(0.002/2.302))+7.70*2.30/4=6.21KN.m最大支座力计算公式:R=[P+q(L+2m)]/2
经计算得出:R=[(7.70+2.70)*(2.30+2*0.00)]/2=6.95KN
3、抗弯强强度度验算
次梁应力：ó=M/YXWX≤[f] ，其中VX—截面塑性发展系数，取1.05：
[f]—钢材抗压强度设计值：ó=6.21*103/（1.05*39.70）=149.01 N/mm2；
次梁槽钢最大应力计算值：ó=149.01 N/mm2小于次梁槽钢抗压强度设计值[f]=205 N/mm2 满足要求。

4、整体稳定性验算
ó=M/φbWX≤[f]；其中—φb均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：
φb=（570tb/1h）* （ 235/fy ）
经过计算得到φb=570*8.50*48.00*235/（2300.00*100.00*235.0）=1.01；因为φb大于0.6，根据下面公式调整：φb =1.07-0.282/φb≤1.0
得到：φb =0.791；
次梁槽钢稳定性验算：φb =6.21*103/（0.791*39.700）=197.77 N/mm2；
次梁槽钢稳定性验算：φb ==197.77 N/mm2小于次梁槽钢抗压强度设计值[f]=205 N/mm2 满足要求。
三、主梁验算：
依据规范要求，卸料平台内钢绳作为安全贮备不参与内力计算，主梁选择14b号槽钢口水平，其截面特征为：
面积A=21.31cm2
惯性距 IX=609.4 cm4
转动惯量：WX=87.1 cm3
回转半径：验算ix=5.35 cm；
截面尺寸，b=60mm；h=140mm，t=9.5mm；
（一）、荷载栏杆和挡手板自重标准值，本例采取松木板脚手板，标准值为0.15KN/m；
Q1=0.15KN/m；G=0.15KN/m*3.65*2.3=1.26KN
（1） 槽钢自重荷载有Q2=0.16KN/m；次梁自重 G=0.10KN/m*4*2.3=0.92KN
（2） 脚手板自重标准：本工程采取松木板脚手板；脚手板自重Q3=0.4KN/m2；
（二）、内力验算
为了考虑不利原因，我们把栏杆和挡脚手板自重、次梁自重、脚手板得自重，考虑成主梁中部集中荷载，来对主梁进行计算。

P=1.26*1.2+[（0.92+3.36）*1.2+（5.5+1.5）*1.4]/2=8.98 KN 最大弯矩：
Mmax=qL2/8 (L-m2/L2)2 + PL/4

其中γx—截面塑性发展系数，取1.05；
[f]- - 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm²；
主次梁槽钢最大应力计算值 σ=6.456*106/1.05/87100.0+1.20*104/2131.000=76.217N/mm2；
主梁槽钢最大应力计算值 76.217N/ mm2 小于 主梁槽钢抗压强度设计值[f]=205.00mm²，满足要求；
4．整体稳定性验算
σ=M/（φBWX）≤ [f]
其中φB—均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：
φB=570*9.5*60.0*235/(3550.0*140.0*235.0)=0.654;
因为φB大于0.6，应根据下面公式调整：
φB=1.07-0.282/φB≤1.0
可得φB=0.639；
主梁槽钢稳定性验算σ=6.456*106/（0.639*87100.00）=116.06N/mm²；
主梁槽钢稳定性验算σ=116.06N/mm² 小于 [f]=205.00，满足要求；
三、 钢丝拉绳内力验算:
水平钢梁垂直支座反力Rci和拉钢绳轴力Rui根据下面计算
Rci = Ruisinθi
其中Rci – 水平钢梁垂直支座反力（KN）；
Rui – 拉钢绳轴力（KN）；
Θi – 拉钢绳轴力和水平钢梁垂直支坐反力夹角；
Sinθi=sin（ArcTan(6/(0.8+2.75))=0.861;
依据以上公式计算得到外钢绳拉力为：Rui=Rci / sinθi;
Rui = 6.619 / 0.861 = 7.69 KN;
四、 钢丝拉绳强度验算：
选择6*19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。
[Fg] = aFg/K
其中[Fg]—钢丝绳许可拉力（KN）；
Fg – 钢丝绳钢丝破断拉力总和（KN），查表得Fg=199.5KN;
α-- 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6*19、6*37、6*61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α=0.85；
K – 钢丝绳使用安全系数。K=5.5。
得到：[Fg]=30.832KN>Ru=7.691Kn.
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求；
五、 钢丝拉绳拉环强度验算：
取钢丝拉绳（斜拉杆）轴力最大值Ru进行计算作为拉环拉力N为：
N=Ru=7690.645N.
拉环强度计算公式为：
α=N/A≤[f]
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，根据《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算。拉环应力