油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用教材模板.doc

中国石化西北油田分企业科研项目验收汇报塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究和应用中国石化西北油田分企业工程技术研究院12月塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究和应用项目负责单位：中石化西北油田分企业工程技术研究院项目责任人：赵海洋 张志宏汇报编写人：邓洪军 刘 榧 杨映达 张建军 柏森 黄云 汇报审核： 赵海洋起止时间：1月至 12月中国石化西北油田分企业工程技术研究院12月1 项目研究目标意义1.1目标意义伴随开发不停深入，油层能量逐步降低，低液面油井不停增多。尤其是塔河油田奥陶系碳酸岩储层为代表西部油藏含有超深、高温、缝洞发育等复杂地质特征，油井深度5000m以下。油井见产早期产能高、递减快，后期关键以人工举升开采方法为主，现在塔河油田关键采取有杆泵（管式泵、抽稠泵、螺杆泵、自动赔偿泵采油工艺）、无杆泵（电潜泵采油工艺）采油方法为主，但伴随地层能量深入下降，部分油井因供液不足处于间开生产状态，液面已经下降到常规有杆泵极限泵挂深度，现有工艺无法满足生产要求，所以必需发展提升深抽工艺及深抽配套工艺技术，提升油井生产时效，以满足油田开发生产要求，同时为油田提升采收率做出贡献。1.2 课题内容设置1.2.1 课题关键研究内容（1）中国外复合举升深抽工艺技术调研（2）接力举升采油工艺技术优化研究（3）有杆泵-电泵接力复合举升方法配套管柱研究（4）有杆泵-电泵接力复合举升系统生产参数优化设计技术研究（5）有杆泵-电泵接力复合举升工艺现场试验应用1.2.2关键技术指标（1）有杆泵-电潜泵接力举升系统管柱设计及优化；（2）接力升系统下泵深度达成4000m；（3）检泵周期大于300天。1.2.3 关键技术路线首先经过对不一样类型油藏和油田地面条件特点分析，初步筛选出不一样类型油藏复合举升工艺方案，然后在数值模拟基础上，研究最好参数匹配，优化确定复合举升方法。再依据复合举升方法设计对应举升设备。最终研究不一样工作参数对复合举升系统影响，进行优化设计，从而形成塔河油田超深复合举升采油技术。1.2.4技术关键（1）有杆泵-电泵接力举升优化组合及参数匹配研究（2）接力复合举升系统参数优化设计技术研究2 工作量及经济技术指标完成情况2.1 工作量完成情况序号关键研究内容完成情况1中国外复合举升深抽工艺技术调研总结分析了喷射泵电潜泵组合深抽工艺和喷射泵电潜泵接替举升工艺，调研深抽工艺现实状况；2有杆泵-电泵接力举升采油工艺技术方案优化研究完成了有杆泵-电潜泵接力举升深抽工艺可行性分析，总结分析了接力举升工艺理论原理，管柱耐压及拉伸强度分析计算；3有杆泵-电泵接力复合举升方法配套管柱研究优化设计了有杆泵电泵接力复合举升工艺管柱设计，研制了井液匹配储能器装置、高效油气分离器装置；4接力复合举升系统生产参数优化设计技术研究合理优化设计了接力复合举升系统生产参数，确保了现场成功应用。2.2 技术指标完成情况序号关键技术指标完成情况1有杆泵-电潜泵接力举升系统管柱设计及优化；形成了一套适应塔河油田深抽工艺技术要求有杆泵-电泵接力举升系统管柱设计，配套井液匹配储能器及高效油气分离器；2接力升系统下泵深度达成4000m；有杆泵-电潜泵接力举升系统下深最深至4020m；3检泵周期大于300天最长检泵周期达成336天，其它井仍正常生产。2.3 项目研究人员项目职责姓名单位职称研究分工项目负责赵海洋西北油田分企业工程技术研究院高级工程师总体设计和组织管理首席教授林涛西北油田分企业工程技术研究院教授级高工总体设计和计划研究人员赵普春西北油田分企业采油二厂高级工程师项目落实及组织实施研究人员张志宏西北油田分企业工程技术研究院高级工程师中国调研基础理论研究研究人员邓洪军西北油田分企业工程技术研究院工程师研究人员刘榧西北油田分企业工程技术研究院工程师管柱设计优化研究研究人员黄云西北油田分企业工程技术研究院工程师研究人员杨映达西北油田分企业工程技术研究院工程师研究人员张建军西北油田分企业工程技术研究院工程师方案优化设计研究人员柏森西北油田分企业工程技术研究院工程师研究人员胡雅洁西北油田分企业工程技术研究院工程师现场试验跟踪评价研究人员刘广燕西北油田分企业工程技术研究院工程师3 取得关键技术结果3.1接力复合举升工艺技术调研中国对于复合举升工艺也做了部分探索，如喷射泵电潜泵组合深抽工艺和喷射泵电潜泵接替举升工艺等。3.1.1. 喷射泵电潜泵组合深抽工艺工艺步骤见图3-1，工艺步骤设计具体方法是在油井周围打一眼深约50m井，称为口袋井。将电潜泵（即电动潜油离心泵）挂在口袋井中，作为系统动力液升压升温设备，三相分离器置于油井周围实现动力液循环和原油外输。因为步骤中无机械运动部件，喷射泵随油管可下到一定深度，电潜泵在地面给动力液提供较高压力（通常可达1220MPa），系统经过大排量动力液将油井产出液带出，克服了有杆泵深抽小液量难以提升弱点，整个系统不易发生机械故障，适合深井举升。油井产出液经喷射泵和动力液混合从油套管环形空间返出，进入三相分离器，其中一部分液体作为油井产量外输至计量站，一部分液体作为动力液进入口袋井循环。这么，循环动力液就不停地从油井井底和口袋井中电潜泵机组取得热量，最终使动力液含有较高温度，所以工艺含有很好热力开采特征。图3-1 喷射泵和电潜泵组合举升步骤图不过，该工艺不足也是显而易见。一是用喷射泵效率低，下泵深度受限。二是和单一电潜泵比，并无优势。3.1.2 喷射泵有杆泵接替举升工艺喷射泵有杆泵接替举升是经过喷射泵系统举升和有杆泵系统举升两级举升接替实现。关键包含有杆泵系统、喷射泵和封隔器。封隔器在喷射泵以下密封油套管环形空间。其中喷射泵为套管式反循环泵，动力液(水或油水混合液)由井口油套管环形空间打入，经喷射泵和油层产出液混合。喷射泵将混合液举升到有杆泵正常抽汲深度(保持有杆泵有一定淹没度)，实现一级举升。由有杆泵系统再将混合液举升到地面，实现二级举升。这么经喷射泵有杆泵举升接替完成了油层产出液举升过程。接替举升只要求喷射泵将油层产出液和乏动力液举升到井筒一定高度，所以动力液可采取低压(可为0)动力液，地面泵可采取低压离心泵，或直接在井口加一回流装置，让一部分混合液不经过任何处理重新注入油套管环形空间，形成循环动力液。接替举升工艺设计是以油层井筒喷射泵抽油泵、杆、机所组成生产系统为对象，在油层、喷射泵及有杆泵相互协调前提下，选定不一样机、杆、泵(包含有杆泵和喷射泵)及其工作参数，以喷射泵为求解点，采取系统节点分析方法，确定出最大可能产量及其对应抽汲参数。接替举升设计比常规机、杆、泵系统设计要复杂，它不仅包含井筒多相管流压力和温度场分布，而且还包含到喷射泵和有杆泵之间相互协调关系及其工作情况。该工艺特点以下：喷射泵无机械运动部件，动力液工作压力很低，可随油管下入足够深度。理论上只要有杆泵在喷射泵有效扬程内，能实现凡尔开关，即可实现举升接替，所以接替举升系统抽汲深度和单一有杆泵或喷射泵抽汲深度相比会大大增加。合理设计喷射泵和有杆泵之间距离，能够改善有杆泵供液能力，从而改善有杆泵系统工况。从地面管理角度分析，接替举升系统和单一有杆泵系统相差无几，只是在井口多一个动力液入井步骤。地面调整参数为有杆泵系统冲程、冲数及喷射泵需要井口动力液量，这些参数调整必需满足举升接替协调关系。油层产出液量是上述参数调整依据，依据喷射泵特征曲线，以满足有杆泵入口压力为基础，确定井口动力液量。和单一有杆泵深抽或喷射泵深抽相比，接替举升工艺适应性有所增强。比如，对斜井和水平井，接替举升系统喷射泵可下至油井倾斜段和水平段；对高凝高粘油井，喷射泵乏动力液易于实现对高凝高粘原油加温稀释等等。但也应该看到，该技术并未处理有杆泵半程出液和喷射泵协调问题，这将使原来效率低喷射泵变愈加低。同时，因为喷嘴低寿命，无法实现水力起下，难以矿场应用。经过对多种复合举升方法研究分析表明，合理组合方法仅为有限多个。比较合理复合举升方法为（1）有杆泵电潜泵；（2）电潜泵电潜泵；（3）电潜泵射流泵3.2接力复合举升基础理论研究3.2.1高温高压流体物性计算3.2.1.1 原油物性1) API重度 （3-2-1）式中原油相对密度，小数。2) 原油密度 （3-2-2）式中STO原油在标准条件下密度，lbm/ft3； 天然气相对密度，小数。3) 原油体积系数Standing（1981）相关式 （3-2-3）Vasquez-Beggs(1980) 相关式 （3-2-4）表3-2-1 系数c1c3数据系 数0.87620.8762c1c2c34.67710-41.75110-5-1.81110-84.67010-41.10010-51.33710-9Glaso(1980) 相关式 （3-2-5）式中4) 溶解气油比Standing（1947）相关式 （3-2-6）式中 Vasquez-Beggs(1980) 相关式 （3-2-7）表3-2-2 系数c1c3数值系 数3030c 1c2c30.03621.093725.72400.01781.187023.9310Glaso(1980) 相关式 （3-2-8）式中Lasater相关式 （3-2-9）当40时，当40时，当初，当初，无因次法，该方法仅实用于压力远远低于饱和压力情况，而饱和压力下溶解气油比采取Standing相关式计算。 （3-2-10）5）原油粘度Beggs-Robinson(1975) 相关式 （3-2-11）式中脱气原油粘度Beggs-Robinson(1991)相关式 （3-2-12）式中当ppb时，式中6）油气界面张力 （3-2-13）式中3.2.1.2 天然气物性参数1）天然气密度 （3-2-14）式中p压力，Psi； Tr拟对比温度，无因次。2）天然气体积系数 （3-2-15）3）临界压力温度公式1公式2 公式3式中H2S含量，无因次； CO2含量，无因次； N2含量，无因次。公式4当0.7时，当0.7时 公式5 4）非烃校正Wichert-Aziz(1972) （3-2-16）式中5）偏差系数Hall and Yarborough相关式（1pr24; 1.2Tr3.0） （3-2-17）式中x由下式确定式中Dranchuk-Purvis-Robinson(1974) 相关式（0.2pr15；0.7Tr3.0） （3-2-18）式中 6）天然气压缩系数 （3-2-19）7）天然气粘度Lee相关式 （3-2-20）式中Dempsey(1965)相关式若不进行非烃校正，则天然气粘度按下式计算 （3-2-21）式中若进行非烃校正，则天然气粘度按下式计算 （3-2-22）式中3.2.1.3 地层水物性1) 地层水密度在地层条件下，纯水密度相关式为 （3-2-23）考虑矿化度影响，则为 2) 地层水体积系数 （3-2-24）式中3) 地层水压缩系数 （3-2-25）式中，S含盐量，无因次。4) 溶解气水比 （3-2-26）式中，5) 地层水粘度Meehan相关式 （3-2-27）式中，SPERE相关式 （3-2-28）式中， Brill-Beggs相关式 （3-2-29）6) 水气界面张力 （3-2-30）式中3.2.2 油井流入动态研究正确估计油井是确定油井合理共组制度依据，也是分析油井动态基础。1）单相液体当测试井底流压大于原油饱和压力时，油层内为单相液体渗流，油井产能可按采油指数计算： (3-2-31) 式中qL产液量，m3/d；p wf井底流压，MPa；JL采液指数，m3/(d.MPa)；地层平均压力，MPa；qLtest测试产液量，m3/d；pwftest测试压力，MPa。2）不完善井Vogel方程当测试井底流压小于原油饱和压力时，油层内出现气液两相渗流，且考虑油井不完善对产能影响，油井产能估计可按下式计算： (3-2-32) 式中qomax油井理想状态下最大产油量，m3/d；FE流动效率，表征油井不完善情况。3）油气水三相渗流IPR方程对于注水开发油藏，油气水三相同时存在。Petrobras依据油流Vegol方程，从几何学角度导出油气水三相渗流时IPR曲线及井底流压和采油指数计算式。 (3-2-33) (0qLqb)pwf = (qb qLqomax) (qomax 100，无因次时间f (tD)可由下式计算 (3-2-73)式中 地层热扩散系数，m2/s；时间，s。对于tD100，无因次时间函数f (tD)随无因次时间和无因次量rtoUto/Ke改变关系由表3-2-6确定。表3-2-6 无因次时间函数tDrto.Uto/ke0.010.020.050.10.20.51.02.05.01020501000.10.20.51.02.05.010.020.050.01000.3130.4230.6160.8021.021.361.651.962.392.730.3130.4230.6170.8031.021.371.661.972.392.730.3140.4240.6190.8061.031.371.661.972.402.740.3160.4270.6230.8111.041.381.671.992.422.750.1380.4300.6290.8201.051.401.692.002.442.770.3230.4390.6440.8421.081.441.732.052.482.810.3300.4520.6660.8721.111.481.772.092.512.840.3450.4730.6980.9101.151.521.812.122.542.860.3730.5110.7450.9581.201.561.842.152.562.880.3960.5380.7720.984