基坑支护典型综合项目工程实例设计专项方案.doc

第八章 基坑典型工程实例建筑基坑工程设计与施工技术形式多样，实际工程影响因素诸多，与(普通)岩土工程特性同样，基坑工程有着先实践，后理论特点，迄今为止，国内已有大量较成功深基坑工程实践经验，但也有某些失败教训。为了全面地理解建筑基坑设计与施工特点，便于设计人员在计算时参照工程经验，本章选取了某些较成功基坑工程实例。所选实例重要考虑如下几点：(1)工程规模大且典型深基坑；(2)在某一方面具备突出特色；(3)对后来基坑工程有指引意义。此外，对几种典型悬臂桩墙围护构造设计计算也通过实例进行了详细简介。实例一 桩墙构造设计1悬臂桩墙设计已知：悬臂桩墙构造挡土高度=3m；砂土y=19kNm2；P一30，无地下水，钢板桩容许应力口=240MPa，如图8-1。拟定板桩墙所需长度L和所需截面矩。可选用单位重度845Nm300300工字钢(W-365cm3m)。2单支撑桩墙设计已知：挡土高度H=6m，砂土7=19kNm3，无地下水，采用横向支撑，间隔2m。作用点在墙后地面下1m处；钢板桩，容许挠曲应力240MPa，按自由支座进行设计。求：板桩所需长度L、支撑作用力F和所需截面矩W(见图8-2)。解3拉锚板桩计算某工程挖土深6m，采用拉锚板桩挡土，将板桩后挖去1m深、12m宽沟槽，地面荷载为条形荷载30kNm2，宽6m，离板桩2m，地质状况如图8-3所示。基坑内为密集钢筋混凝土桩，板桩外设井点降水，井点管长7m。解(1)选用各层土P、c值，在井点降水范畴内认f值进行调节，板桩后积极侧压力(2)地面荷载：由于在板桩后预先挖了Im深沟槽，计算土压力时以Im深处起算，该Im厚土作为地面荷载，其值为4多层支撑板桩墙计算某工程地下室，挖土深9m，桩基承台厚4m，土质状况如图8-4所示。钢板桩选用V号ESP，每延长米截面模量一382106mm3，惯性矩，一955108mm4，弹性模量E=206105Nmm2。解由于在板桩内设井点降水，且为密集桩基，故对板桩墙前在9m如下内摩擦角P和内聚力f进行调节，分别乘14和13系数。挖土和支撑程序为：第一阶段挖土一第一层支撑一第二阶段挖土一第二层支撑-一第三阶段挖土-一第三层支撑-一第四阶段挖土-一加层垫层-一拆除第三层支撑。现分别对各阶段板桩受力状况进行分析计算。(1)第一阶段挖土完毕，板桩呈悬臂状，挖土深32m。第一阶段挖土板桩计算简图见图8-5。实例二 最大最深基坑工程-上海金茂大厦金茂大厦位于浦东陆家嘴隧道出口处南面，工程占地23万m2，建筑总面积29万m2，地下3层，地上88层，塔尖标高420m(见图8-10)。地下3层面积约6万m2，基坑开挖面积近2万m2(见图8-11)，开挖深度主楼为1965m，裙房为151m。主楼下有429根直径914钢管桩，桩长65m，送桩175m；裙房下有632根直径609钢管桩，桩长33m，送桩135m。该工程由中华人民共和国上海对外贸易中心股份有限公司投资，美国SOM设计事务所设计，上海建工集团总公司承包。1基坑工程特点该工程是当前上海地区基本工程施工中最大最深工程项目。其重要特点为：(1)作为基本外墙围护工程地下持续墙兼有承重墙职能，地下墙壁厚1m，深36m。由于地下墙内壁不设内衬，这就规定施工单位在地下墙施工中保证施工质量，特别在槽段接缝解决，槽底沉渣清理，整个墙体防渗等方面，必要严格把关。(2)基坑暂时支撑采用现浇钢筋混凝土支撑。(3)基本土方量大，达30万rn3。(4)由于基本施工采用二阶段开挖方案，因此在主楼核心筒和地下室钢构造吊装时，混凝土支撑应不碰这些构造，故支撑设计应做到四避让：避让塔楼核心筒、避让地下室钢构造、避让裙房地梁、避让基本钢管桩。这些都给支撑平面布置带来了许多困难。2基坑支护设计(1)设计方案比选在金茂大厦基本工程中，SOM设计事务所原设计是采用斜拉锚方案。在主楼某些，斜拉锚共设六道；在裙房某些，斜拉锚共设四道。斜拉锚使用角度为45，锚固于72层砂土层，在根部1015m范畴灌注水泥浆。斜拉锚由钢筋束构成，斜拉锚锚固设计强度为150t(使用荷载)。钢筋混凝土内支撑方案由上海建工(集团)投标提出，在主楼某些，内支撑设四道，第一道支撑标高一34m；第二道支撑标高83m；第三道支撑标高一131m；第四道支撑标高一171m。在裙房某些，内支撑设三道，标高同主楼某些。由于这一施工方案在上海有成熟施工经验，施工可靠性强，在施工费用方面也不比斜拉锚施工方案多，因此最后通过比选以为对于金茂大厦基坑支护钢筋混凝土内支撑施工办法较适合。(2)岩土参数取值和土压力在表8-1中，除积极土压力由计算得到外，别的均由地质资料获得。对于基坑围护挡土墙积极土压力，由于朗金理论计算成果比较适合上海软土地基客观状况，故可依照朗金积极土压力计算公式得到土压力分布。(3)基坑支护设计反力包络图依照积极土压力分布图进行综合，得到四道内支撑作用点支撑反力包络图(见图8-12)。依照朗金理论计算，第四道支撑反力应不不大于第三道支撑反力，但从各种资料和文献中查阅出，当挖土达到一定深度时，由于深层土变形滞后性，可对支撑反力作恰当调节，故第四道支撑减为791kNm。(4)基坑支护设计工况工况1：主楼和裙房第一次挖土结束；工况2：主楼第一道支撑和主楼第二次挖土结束；工况3：主楼第二道支撑和主楼第三次挖土结束；工况4：主楼第三道支撑和主楼第四次A挖土结束；工况5：主楼第四道支撑和主楼第四次8挖土结束；工况6：裙房第二次挖土结束；工况7：裙房第二道支撑和裙房第三次挖土结束；工况8：裙房第三道支撑和裙房第四次挖土结束；工况9：所有内支撑拆除和地下室三层楼板均结束。依照以上分析边界条件以及各工况，用计算机SAP90程序进行计算可得到地下持续墙和钻孔灌注桩弯矩包络图、剪力包络图和位移包络图。(5)地下持续墙和钻孔灌注排桩配筋设计依照地下持续墙在各工况下包络图可得地下持续墙配筋包络图，然后按配筋包络图配筋。图8-13是以主楼某原则槽段配筋图。依照钻孔灌注排桩在各工况下包络图得到排桩配筋(图8-14)，钻孔排桩直径为561200，间距为1400，桩顶标高为一87m，桩长24m，桩底标高为一327m。依照本工程钢筋混凝土内支撑四避让原则得第一、第二、第三道内支撑平面布置。用计算机SAP90程序进行计算，可得各道支撑在各点变位值，水平弯矩值，竖向弯矩值，轴力值以及各节点反力值等。第一道水平支撑腰梁段面1000800(6)，塔吊行走支撑断面8001000，其他断面分别为800800、700800、600600。第二道水平支撑腰梁1200800，大开间侧支撑断面为900X 800，其他支撑断面为800X 800和600X 600。第三道水平支撑腰梁为1200X800、大开间处大多为1000800、局部杆件为ii00800，其他支撑断面分别为900800、700700。第四道支撑与第三道支撑相似。依照前面分析可得各断面配筋图，图8-15及图8-16是典型断面配筋图。立柱支撑由两部份构成，埋入坑底如下为钻孔灌柱桩，坑底以上部份为格构式钢构造柱，该柱插入钻孔灌柱桩内5m，塔楼区域钻孔桩径为声1000、桩长20m、格构柱外形截面尺寸600600、肢件为1160014、裙房区域钻孔桩直径为850、桩长225m、格构柱截面尺寸为480x480、肢件为1140X14。格构柱钢材为A3钢。依照各道支撑反力图进行计算，可得钻孔桩配筋(见图8-17)。3基坑支护施工本工程设计方SOM规定采用刚性接头，因此给施工带来了难题。作为基本支护工程地下墙兼有承重职能，且地下墙将作为地下室外墙内侧面设有内衬，因此对防水性和质量均有较高规定。本工程初次使用了C40高强度水下混凝土，给工程带来了新课题，由于工程桩较地下持续墙先施工，而某些送桩孔距地下持续墙很近，给地下持续墙施工带来了不利影响；又由于地下持续墙深36m，支承在7-2土层，而7-1土层和7-2土层土质较硬，成槽极为闲难地下持续墙采用了新型柔性接头(见图8-18)，原则雌槽段长54m，原则雄槽段长6Om，施工时采用间隔跳跃式施工方式。用两台进口液压成槽机分区流水进行施工。在距地下持续墙较近送桩孔进行压浆解决，保证地下持续墙成槽质量。在完毕地下持续墙外侧近接头区域进行劈裂压浆施工，保证地下持续墙坑渗能力。在7-1层，7-2层标高处，若导杆式液压成槽机成槽困难。即用导杆式成槽机成槽7-1层以上某些。由绳牵式成槽机成槽7-1层和7-2土层。采用两只油压千斤顶，加扁担，分节顶升法预拔接头箱。导墙底部土层必要是原状土，防止成槽时上口坍方。使用导杆式成槽机施工时，用经纬仪控制成槽垂直度；为了保证槽壁稳定，槽内泥浆液面高度规定控制在导墙顶面下200mm左右。在雄槽施工时，规定对雌槽进行刷接头解决，并随时用清水冲洗接头刷，使接头连接质量达到规定。采用空气吸泥办法进行清基，使沉渣控制在200mm以内。由于原沉桩孔距槽壁较近，孔隙水压力较高，易导致槽壁坍方，为此，在成槽前对原沉桩孔四周进行地基加固解决。钻孔灌注桩是支护构造，共分为两类：第一类是支承钢筋混凝土内支撑，第二类是主楼挡土围护排桩，各种类型钻孔桩直径、孔底标高见表8-2。用日产履带式液压钻机(干钻机)成孔施工灌注桩。由于与地下持续墙同步施工，规定在使用场地上与地下持续墙施工进行流水作业。声850桩用声1100护口管；声1000桩用61300护口管；声1200桩用声1400护口管，护口管长67m。钢筋笼分两节吊放，钢立柱在地面拼装一次吊放，钢筋笼与钢立柱在洞口电焊连接。采用人造泥浆护壁保持孔壁稳定，泥浆比重为106115，粘度控制在20s30s之间。二次清孔采用正循环方式，在清孔效果不抱负时，结合反循环方式清孔，立柱桩沉渣控制在10Omm以内，排桩沉渣控制在300mm以内。钻孔灌注桩标号为C30水下，在现场进行自拌。混凝土在灌溉中，导管埋入混凝土中规定不不大于3m，保证混凝土实度和翻浆能力。对于扩孔现象较大围护排桩，采用外包锦纶布做法施工。各道钢筋混凝土内支撑标号均为C30。每次土方开挖到各道支撑底时，开始内支撑施工，内支撑腰梁与地下墙连接用声28锚固钢筋，采用锥螺纹连接方式。内支撑腰梁与钻孔排桩连接用5628锚固钢筋，采用电焊连接方式，在主楼与裙房支撑分界处留设暂时施工缝，并预留插筋和预埋件，在裙房支撑施工时，将裙房连接钢筋电焊在主楼支撑预件上，使主楼与裙房支撑连成一体。4基坑降水工程施工依照承压水计算公式式中K-分层土容重；ti-分层土厚度；比-水容重：f-基坑底至不透水层顶距离；为了满足主楼基坑挖土阶段降水规定，基坑降水采用浅层降水与深层降水相结合办法。由于第一阶段主楼挖土挖到一1965m标高，裙房挖到一40m标高，因此第一阶段主楼采用深层降水办法，而裙房采用浅层降水办法。浅层降水采用sl轻型井点，井点管长7m，深层降水采用SB一1深井泵，井管长22m。在基坑内深井泵布置分两种类型，一种是可以固定在主楼支撑上保存，另一种是在支撑大空间中，这某些深井泵将随挖土过程分别拆除，在基坑内深井泵共有28台，其中9台将随挖土拆除。在第一次挖土前，在地下持续墙以内整个基坑范畴内，打设6套轻型井点，轻型井点管间距控制在24m左右，井点管长6m，这某些轻型井点在第一次挖土后将拆除。在主楼施工时，为了保证土方边坡及车道边坡稳定，考虑在裙房区域主楼边坡处及车道处共设8套轻型井点，轻型井点在第一次挖土后打设。5土方工程施工本工程土方总量约30万m3，开挖面积达2万m2。为了加快主楼施工进度，土方开挖分二期进行。第一期为15万m3，裙房开挖到一32m标高，主楼开挖到一1965m标高。第二期裙房再开挖到一15Im标高。6施工环境监测为了指引基坑施工、基坑安全，施工期间进行了内容多样施工环境监测。监测工作自基坑开挖，到地下构造施工完毕止，历时长达2年多，积累了大量数据，为此后基坑工程提供了非常有价值资料。整个施工环境监测内容如下：(1)地下持续墙变形监测：地下持续墙顶端沉降观测；地下持续墙顶端水平位移观测；地下持续墙变形观测(测斜)。(2)基坑支撑系统监测：钢立柱顶端沉降观测；水平支撑和膜梁应力测试。(3)挡土钻孔灌注桩观测：挡土钻孔灌注桩变形观测(测斜)；挡土钻孔灌注桩顶端水平位移观测。(4)地下水位观测：主楼和裙房基坑地下水位观测。(5)邻近土体观测：基坑外深层土水平位移观测(埋设测斜管)；基坑内深层土体垂直位移观测(基坑隆起)。(6)孔隙水压力观测。(7)施工区邻近地下管线水平、垂直位移观测。(8)施工区周边房屋观测：施工区周边房屋垂直位移观测；施工区周边房屋裂缝观测。为了便于保存、充分运用基坑施工环境监测资料，建立了金茂大厦基本工程施工期间监测数据库。该数据库涉及打桩期间监测数据以及基坑开挖期间监测数据，内容非常丰富。7结语通过该工程基本旋工，对于大面积超深基坑支护，只要采用适当布局和钢筋混凝土为主体支撑即可获得预想成果。金茂大厦为超深基本设计与施工创造了又一种典范。为了缩短总工期，采用分阶段开挖土方，突出重点是有效。超深基本施工要特别注意承压水影响，因而对原先勘NSL要进行严格封闭解决，以防承压水从孔中涌出。对于特深基本工程如能结合半逆作法施工则将产生更大经济和社会效益，达到事半功倍之效果。基本施工中监测工作要做到信息化施工，通过监测资料指引技术人员提高施工组织指引和决策水平，使基本施工安然无恙。实例三 北京特深基坑工程-东方广场东方广场位于东长安街路北，王府井大街与东单北大街之间，占地面积约11万m2，建筑面积约87万m2。基坑开挖东西长约480m，南北宽约190m，开挖深度在1523m，土方量176万m3。基坑平面如图8一19所示。1地质状况土层分布及水文地质状况为：杂填土：层底标高在40004100，层厚约56m；以建筑垃圾为主，可塑，松散。粉质粘土：层底标高在33003600，层厚约67m；黄褐色，土质不均，局部夹粉土，饱和，可塑。细砂：层底标高在2900-3100，层厚约56m；黄褐色，含卵砾石，局部夹中粗砂，密实。卵石层：层底标高在25002700，层厚约45m，杂色，直径普通为35cm，最大8cm，局部夹粉粘土和砂砾石层，饱和，密实。粉质粘土：层底标高在19002100，层厚约57m；黄褐色，土质不均，局部夹粉土和砂砾石薄层，饱和，可塑。卵石层：层底标高在8O01500，层厚约69m；杂色，以火成岩和坚硬沉积岩为主，饱和，密实。地下水分为三层：上层滞水，水位标高36004300；潜水，存在于第层卵石层中，水位标高27002950，是较稳定地下水；承压水，存在于第层卵石层中，静止水位标高在20002300左右，水头高度约21m。2深基坑支护设计东方广场工程由香港巴马丹拿国际公司设计，涉及基坑工程支护设计。在1994年巴马提出如下方案：基坑深度按160m计算，采用人工挖孔桩作挡土构造，桩长185m，桩径分别为1000、1200、1500，桩间距为1000、1800、1500；设立三道锚杆，锚杆做在护坡桩上，为非预应力锚杆，最大设计轴力1656kN，采用4声40+5632粗钢筋制作，锚杆钻孔孔径为200mm。经研究原设计后，对土方工程、基坑支护重新安排，向甲方提出如下方案：采用护坡桩加锚杆支护构造是可行，但挡土桩应采用机械钻孔，桩径为800，桩间距为1500，锚杆层数减为二道，并且不应做在护坡桩上，锚杆采用预应力钢铰线，更有助于支护构造变形控制。与原方案相比，仅材料用量就减少诸多，如护坡桩混凝土可减少50，锚杆钻孔长度减小60，而增长是桩顶上一道2m高砖砌挡土墙。(1)挡土支护方案依照同深度、支护规定不同，在基坑四周划分六个部位九个类型，分别采用钢筋混凝土灌注桩、H488工字钢桩加锚杆支护方式，锚杆分别有一层、二层和三层，局部位置加打土钉。(2)挖土方案土方挖运按先中间、后四周及分层开挖原则进行，所有采用内坡道，挖土机、翻斗车进入基坑。依照现场道路出入口位置，设立若干暂时坡道，并随着工程进度互换坡道位置。最后一种坡道采用接力挖土法，布置810台挖土机分4层挖土，后来留2台在坑内进行土方倒运，基坑上用2台拉铲挖土机挖土。土方完毕后，用50t汽车吊，将挖土机吊运出基坑。(3)降水采用管井井点帷幕法减少水位，在基坑边按井距6m布井；在基坑内中间按30m布井，同步设立水位观测井若干。3挡土支护设计混凝土灌注桩桩间距15m，桩径局部为声1000，其他地方为800；H488工字钢桩桩间距为1m。使用材料：护坡桩、桩顶混凝土为C30强度级别，锚杆钢铰线采用低松弛1860级；锚杆灌浆水泥采用普通525号(素水泥浆)；腰梁采用I258、I328、I368、I408普通工字钢，其他钢板采用3号钢。附加荷载：协和医院活荷载10kNm，恒载45kNm，其他部位，活荷载10kNm；西侧锚杆水平长度不不不大于18m，北侧(西)首层锚杆标高在一7m如下，北侧(东)首层锚杆标高在一8m如下。4计算支护构造按等值梁法计算。此外，用m法对所有类型进行复核，并计算出各个类型桩顶位移。计算成果同等值梁法比较参见表8-3。通过比较，可得如下结论：桩锚支护构造安全核心在于锚杆安全性，而弯矩从各种实验及经验看是可以折减，其安全性有一定保障。因此选用等值梁法作为设计办法，其锚固力、弯矩计算成果均有一定可靠度，是安全可行。5实验与监测(1)本工程锚杆施工、实验、监测基本按照锚杆施工规范(CECS22：90)进行，在锚杆旋工迈进行了3组基本实验，施工过程中对每根锚杆做拉拔位移记录，并按5比例进行验收实验，对各类型锚杆进行长期应力监测，对挡土桩做倾斜观测。基本实验共做了15根，依照实验成果拟定锚固体与土体间粘结强度，分析粉质粘土与砂卵石剪切强度，验证锚杆设计参数与施工工艺合理性。按锚杆总数5比例做锚杆验收实验，锚杆张拉力达到12倍设计轴力。凡是在张拉过程中位移不收敛视为不合格，按锚杆张拉办法做加强解决。(2)位移监测在挡土桩锚杆标高处、桩顶连梁上、锚杆标高腰梁位置设立护坡桩位移观测点，由专门位移测量小组负责每天监测。从测量成果得出如下几点结论：由于混凝土灌注桩刚度大，除悬臂端位移较大，其他部位因锚杆预应力作用，位移较小；锚杆预应力大大减少了桩位移，只要保证锚杆预应力，也就控制了桩位移。桩顶位移决定于桩悬臂长度，可以看出，悬臂长度不大于3m，桩顶位移在10ram左右，悬臂长度在5m以上，桩顶位移将增长很大。由于理论计算未考虑锚杆预应力作用，因此锚杆理论计算位移比实际位移要大。(3)锚杆应力监测锚杆轴力监测采用钢弦式锚索计进行长期监测，锚杆锁定后10天内每天一次，10天后每10天一次，1个月后每月一次。共测试17根锚杆。锚杆应力监测除了用锚索计外，还对4锚杆采用再张拉方式监测锚杆轴力变化。再张拉办法为：在锚盘上加反向肋承压板，加千斤顶后施加荷载，肉眼观测锚盘移动，以锚盘脱离承压板时荷载作为锚杆实际轴力。6设计、施工问题(1)桩顶连梁上挡土墙考虑桩锚支护构造设计，其桩顶标高往往比自然地面标高下降24m，然后在桩顶上做混凝土连梁，在连梁上砌筑挡土墙。这种作法重要是考虑护坡桩施工因素，如在杂填土中钻孔困难、容易塌孔。(2)桩嵌固段局限性问题由于基坑设计深度变化，使得本来已施工护坡桩埋深减少，本工程中各种地方浮现这种状况。特别在基坑南侧，1994年开工时基坑设计标高为28375m，桩埋深38m，1997年复工后基坑标高改为23875m与25935m，分别加深45m与244m，使得一某些桩已悬在空中，另一某些桩埋深只剩余136m。对此，征询公司提出各种方案，如接桩法、混凝土桩加锚杆法、土钉支护等，通过与甲方、设计公司多次协商后采用如下方案：在基坑护坡桩边留一种土台，并向坑内放坡，土台高34m，宽14m，这样在外观上保存了桩埋深；在土台1：50公分加打一层锚杆，锚杆总层数由二层变为三层，设计时按二层锚杆、土台顶面标高进行设计，此时桩嵌固段受到被动土压力为，不考虑土台作用，也就是说事实上不存在被动土压力，将此力N用第三层锚杆力来代替。上述方案通过三层锚杆作用平衡了积极土压力，保证了桩稳定，实行后通过轴力监测和位移监测，都没有不利状况发生。(3)基坑外市政施工影响由于工程需要，在基坑开挖同步，基坑北侧进行竖向电缆井及横向电缆沟施工。竖井及电缆沟距坑边4m，方形竖井尺寸为45m，圆形竖井尺寸直径为4m，电缆沟高约3m。在基坑挖至设计标高后，其方形竖井挖至首层锚杆标高，工人切断了穿过井内4根锚杆，形成了基坑局部不稳定，桩位移有所增大。由于发现及时，经理部上报市建委，协调各方工作。设计考虑锚杆有一定安全系数，桩锚体系整体性较好以及竖井开挖后局部卸载作用，提出如下解决方案：加强沉降位移监测，由本来一天一次改为一天两次，并及时通报各方；对其中2根切断锚杆采用钢铰线连接器进行连接，并重新施加预应力；对于其他部位竖井、电缆沟施工遇到锚杆时，如需切断，务必告知经理部，并应获得部门批准后才干实行。(4)基坑内塔基对桩影响由于施工场地狭窄有多台塔吊布置在坑内护坡桩旁边。塔吊基本平面尺寸为66m，深1723m。为保证桩稳定，采用土钉方式进行补强：在基坑设计标高上50cm处加打34根土钉，土钉采用粗钢筋，长6m，设工字钢腰梁一道，用螺帽将土钉拧紧固定在腰梁上，如果塔吊距桩边有一定距离，则下挖1m塔基基本后，在边壁上采用土钉加喷射混凝土方式，间接地加固嵌固端，然后进行挖土及塔吊基本施工。(5)对原麦当劳旧桩解决原麦当劳建筑有一层地下室，四周有声600护坡桩，拆除后，其西侧护坡桩与现基坑边及红线基本重叠，如何保证支护构造不出红线范畴又不影响构造施工是必要解决问题。实际中采用如下方案：保存原麦当劳护坡桩，对旧桩采用土钉喷锚方式进行加固，保证原桩稳定；为减少支护构造占用范畴，采用H488工字钢作挡土构造，间距同原护坡桩，并采用先钻孔再植入后灌浆办法，减少了施工噪音，加强了支护构造刚度；在工字钢桩顶做混凝土连梁，顶住原护坡桩，在连梁上做第一层锚杆。7结语(1)北京东方广场特大深基坑工程设计、施工、监测是成功。基坑安全得到充分保证：设计合理、精一L-施工、严密监测、及时调节；经济上比原巴马丹拿国际设计公司设计方案节约投资万元。(2)桩锚支护体系按分层挖土用等值梁法计算是可行。通过锚杆基本实验、验收实验调节锚杆设计长度和倾角是适当办法。(3)计算位移与实测差2030mm，阐明计算并未考虑预应力张拉后果。对桩顶位移控制应从锚杆预应力与桩悬臂长度两方面着手。混凝土灌注桩悬臂段长度不适当超过5m。(4)每根锚杆张拉，必要拉到设计轴力1112倍，十分钟后(实际检测)回到锁定值，施工时考虑千斤顶锁定过程预应力损失，锁定值宜定为0507倍设计轴力。(5)土钉与锚杆结合支护，土钉起强化加固土体作用，提高土体整体性，对锚杆起增长抗拔作用；土钉补强作用也是基坑支护一种灵活办法。(6)先中间后四周分层挖土，采用内坡道，挖土机进入深基坑挖土运土方案，显示了优越性。实例四 位于广州闹市区基坑工程-荔湾广场荔湾广场位于广州市荔湾区德星路之西侧，南至下九路，北至长寿路。该地段是广州繁华商业地区，工程周边商店林立，交通十分拥挤。该工程地下室二层，基坑深8m，宽101m，西侧长324m，东侧长284m，基坑平面面积为30700m2。工程场地地质状况为：杂填土层：厚13m，松散，含水量较高。淤泥层：厚14m，埋深13m，松散，含水量较高。细砂、中砂层：厚213m，埋深37m，松散，含水量较高。粉质粘土层：厚711m，埋深413m，上部可向下逐渐变化为硬塑。基岩。强风化带：岩质近土状，岩体较碎，厚度为512m，岩层面深度在1825m之间；中风化带：岩质较坚硬，但裂隙较发育，厚度为1517m，岩层面深度在2030m之间，单轴抗压强度平均为5MPa；微风化带：岩质坚硬，但裂隙发育，岩层面深度在2539m之间，单轴抗压强度平均为65MPa。地下水埋深为0812m。本工程场地南北二区地质差别较大，南区岩面高，淤泥及细砂层较薄，粘土层以硬塑粘土为主；北区则岩面低，淤泥及细砂层较厚。1支护构造方案选取 (1)钻孔桩与粉喷桩组合加锚杆支护方案如图8-20所示，在地下室边墙外侧周边设立声1000mm钻(冲)孔桩，桩间距为1m，再在钻(冲)孔桩外侧另设550mm粉喷桩，间距为1m。基坑开挖采用锚杆支护。此组合方案造价较低，有一定防渗效果，同步由于南半区岩面高，采用锚杆支护较经济，从经济角度分析，此办法是可取，但从技术角度分析则存在如下几种问题：钻孔桩挡土墙整体稳定性差。采用粉喷桩防渗，虽具备一定防渗效果，但止水不完全可靠，同步由于它强度低，抗剪性能差，会随钻孔桩位移而变形，产生裂缝，失去防渗作用；而在细砂层较厚工程中，防水问题却十分重要。由于本工程范畴砂层较厚，在锚杆施工过程中也许会浮现涌砂现象，引起地面塌方，危及临近建筑物，对工程质量及进度也会导致不良影响。(2)800mm厚持续墙加锚杆支护方案此方案采用800mm厚持续墙进行地下室围封止水，持续墙平均墙深16m，基坑开挖采用锚杆支护。水平间距为1m，位置为一35m标高，锚杆每根施加50kN预应力，单根长度2035m。工程围护构造采用地下持续墙方案，防水性能远优于其她形式围护构造，在地下室构造施工时，往往采用复合墙构造作地下室边墙，即运用地下持续墙和衬墙作地下室边墙，这种构造比较合理，防水性能是可靠。但由于砂层较厚，采用锚杆支护，锚杆施工过程中会浮现涌砂现象，引起地面塌方，危及临近建筑物。同步，锚头渗水问题大大降低了地下持续墙防水作用，不能充分发挥持续墙优势，因此，这种支护组合不是最佳方案。(3)800mm厚持续墙加某些板带与钢支撑支护方案此方案采用800mm厚持续墙挡土围封止水，墙深平均16m，为了避开锚头渗水问题及消除锚杆施工引起地面塌方现象，基坑开挖改采用600mm钢管支撑支护，钢管壁14mm。钢管撑设一排，高程为一2Omm。因本工程场地较宽，支撑较长，故某些采用半逆作法施工，运用板带与钢管支撑共同支护。支撑与板带平面布置见图8-21。钢管支撑和锚杆相比，消除了锚头渗水隐患，且制作安装受地质和场外环境影响小，施工以便，但因支撑工程量较大，且要增长支承板带钢管柱费用，经济上不合算。另一方面，钢支撑及支承柱对基坑开挖带来一定困难，它防碍了大型机械使用，由于本工程土方量较大，就这方面而言，工期将受到一定制约。(4)800mm厚持续墙加斜钢支撑支护顺作法方案为理解决上述几种方案局限性，在基坑支护方案选取问题上，必要充分考虑设计与施工实际状况，由于工程场地十分宽阔，如采用水平支撑，其挠度无法满足规定，依照地质资料，本工程场地细砂层较厚，由于细砂在无水状态其内摩擦角值会变大，也就是说被动土压力与压缩模量会变大，其阻抗地下持续墙位移能力也增强，运用这一特点，可以起到反压土作用；本工程基本桩采用冲(钻)孔灌注桩，基坑开挖是在基本桩完毕后才进行，这样，可以将桩墙加以综合考虑。由于上述因素，选取如下方案较为合理。如图8-22所示，基坑开挖分区别层进行，先进行中部土方开挖及基坑内降水工作，挡土墙内侧周边留反压土，反压土边坡视土质状况作不同修定，并且在反压土面设立砂包以增长反压土稳定性，待中部土方完毕后，及时进行桩承台施工，并埋设支撑底座，然后安装钢支撑，待承台混凝土达到龄期后才进行反压土开挖；钢支撑待完毕负一层楼板后才拆除。此方案既解决了钻孔桩挡土墙整体稳定性差及粉喷桩防渗止水不完全可靠问题，同步解决了由于砂层较厚，采用锚杆支护时，在锚杆施工过程中也许会浮现涌砂现象，引起地面塌方，危及临近建筑物安全等问题，工程质量及进度较为可靠。一方面，由于此方案支撑数量较小，经济上比板带、钢管支护较低；另一方面，土方工程可以实行大型机械化作业，工期有保证，总体工程造价低。但在基坑开挖施工阶段，也就是在未安装好钢支撑之前，地下墙位移能否在容许值范畴内，这是一种迫切需要解决问题，下面对这个问题进行进一步研讨。2支护构造设计计算(1)无锚(撑)悬臂支护构造设计简朴计算办法无锚(撑)悬臂支护构造变形与土压力依照朗金土压力理论，可得入土深度D，然后再求得危险截面处最大弯矩，可进行截面选取。(2)单层或多层支护构造设计由于不同支护构造形式及基本假定，形成了不同计算办法，本工程支护计算采用弹性地基杆系有限单元法。其基本思路为：将基坑底面以上墙体抱负化为横梁单元，将入土某些墙体作为弹性地基梁单元，将锚(撑)作为两端铰接弹性支承件。3支护构造施工(1)地下持续墙施工该工程地下持续墙重要作为地下室外墙兼作施工过程围护用防渗、挡土构造。持续墙厚800ram，取大概5m为一槽段，采用工字钢接头。地下持续墙施工流程参见关于手册。持续墙工字钢接头设立是依照设计持续墙钢筋网外表尺寸作为工字钢接头净宽，以腹板作为界线。由于工字钢与端孔间有相称空隙，为避免浇混凝土时，混凝土绕过空隙填充槽段空位，导致期槽段施工困难，因而，安装前，在工字钢靠二期墙段一侧绑扎10Omm厚泡沫塑料、与腹板同宽，钢筋网安放完毕、清孔完毕后，用砂包抛填工字钢外侧半圆空位。槽段划分就是拟定单元槽段长度，在泥浆护壁条件下进行施工，槽段划分普通要考虑地质条件、后续工序施工能力、地面施工荷载、地下水位以及开挖深度。槽段长度宜取5m左右。水下混凝土采用1030mm粒径碎石，中砂，一级配，坍落度为180220mm，浇筑时应持续灌溉，并保证混凝土面上升速度不不大于2mh，埋管深度为16m，并做好试件取样备检。(2)土方开挖土方开挖重要采用大型机械进行，用PC一200、220、300，斗容10m3反铲挖掘机直接挖掘，采用三菱8135t自卸汽车出土。为保证开挖时持续墙稳定性，墙边土方开挖采用分段跳间进行，一方面直挖至2m深，然后中间某些放坡挖至4m。并迭加反压砂包，再将两侧土方放坡挖至4m并迭砂包，待迭好砂包后再将中间某些挖至6m并迭砂包，如此类推。(3)钢支撑依照不同地质条件，钢支撑采用单条IG工字钢和用钢板连接两条。槽钢框架构造两种形式，并分别先用墙边第一排承台或第二排承台作为支撑后座。为加强钢支撑与承台联系，增长支撑稳定性，在承台施工时，预埋钢板底座与承台钢筋焊接。4地下室构造施工荔湾广场为特大型多塔楼建筑群，地下室构造共二层，每层面积为37万m2，地下室底板厚度两端为400mm，中部为500mm，混凝土抗渗级别及强度级别为s8、C30。圆柱设计尺寸直径700-1500mm，混凝土强度级别为C35。承台有2桩、3桩、6桩、35桩等，厚度为1520m，平面尺寸最大达18m14m，剪力墙厚度为250400mm，混凝土强度级别为C35。楼板厚为120mm，中部地下一层板厚400mm，首层板厚150mm，混凝土强度级别为C30。下面重要对其大面积底板与大体积承台以及防水工程施工工艺与技术作某些简介和探讨。(1)地下室底板面积约30000m2，厚400mm、500mm，采用商品混凝土、泵送浇筑，由于其面积非常之大，施工时采用分块及留设后浇带浇筑办法，为保证施工质量，在承台、地梁、底板施工同步，设立排水降压系统，以保证底板混凝土在浇筑时和浇筑后3d内不承受压力。(2)暂时降水井直径为800mm，深度为从底板面深下1000mm，井底铺设碎石过滤，井壁加设大号铁丝网及过滤层。暂时降水井之间用排水暗沟纵横贯通，以达到整体降压效果，暗沟纵横直接穿过地底并低于地梁底300mm。(3)后浇带由于底板面积很大，浇筑时需分块进行，在块与块之间设立后浇带，保证主体构造受混凝土温度变形与干缩变形影响减至最小值，后浇带混凝土采用UEA微膨胀混凝土在主体混凝土完毕48d后浇筑。(4)UEA掺加技术UEA微膨胀混凝土施工与普通混凝土相类似，浇筑时采用插入式振动器逐级振捣密实，直至混凝土表面开始泛浆和不冒气泡为准。浇筑后及时浇水养护，并用砂袋、草杆等覆盖，使其表面经常保持潮湿状态，其养护时间在14d左右。5大体积承台混凝土施工(1)本工程承台有2桩、6桩、35桩承台等，厚度为1520m，其中35桩承台平面尺寸达18m14m，厚2m，体积较大，在进行此某些混凝土浇筑时，采用分段分层踏步式推动浇筑办法，第一段采用8m，其后按5m一段向另一边踏步推动，如此边加高边推动，加高厚度约为400mm一层，每一层都做好振捣工作并控制推动速度不能过大，在浇筑时，做好泌水解决，当混凝土大坡面坡脚接近顶端模板时，变化混凝土浇筑方向，从顶端往回浇筑，与原斜坡相交成一种集水坑，此时故意识地加强两侧模板混凝土浇筑强度，这样集水坑逐渐在中间缩小成水潭，用软轴泵及时排除。采用这种办法排除最后阶段所有泌水。(2)温度裂缝控制对于大体积混凝土浇筑，从施工角度重要是防止混凝土发生温度裂缝。大体积混凝土旋工阶段产生温度裂缝，是内部产生温度应力不不大于混凝土抗拉强度而产生成果，其产生因素重要有水泥水化热、外界温度变化、混凝土收缩变形等。施工时重要采用了减少混凝土内外温差办法，在混凝土浇筑前，绑扎钢筋时在2m深处长边每隔3m埋设一条钢管，钢管弯曲引至承台上边，浇筑结束后在钢管一端注入自来水，从另一端排出，以减少承台混凝土内外温差，钢管在养护完毕后灌浆封闭。钢管排出水，不直接外泻，而在承台表面积蓄，以延缓混凝土降温速度，进一步缩小混凝土中心和表面温差值，从而控制混凝土裂缝开展。(3)大面积侧向防水施工侧向防水是指侧向地下墙及其与地下室底板连接处防水，由于地下持续墙是分段施工，其接头处渗水现象始终是个施工难题，加上基坑开挖深度较大，地下水位高，为保证地下室良好使用，做好防水、防潮设计与施工工作，尤为重要。在进行挂网喷浆前，清除持续墙外壁上余泥浮碴，将壁面清扫干净，然后在墙上设立膨胀螺丝或在墙筋上焊出一截钢筋，将钢丝网上挂，用喷浆机将加石米砂浆喷至墙面，砂浆喷射厚度约50ram左右，然后进行抹平。6结束语对大面积深基坑工程状况，从技术、经济及工期等方面分析各种支护构造方案优缺陷，提出了支护设计合理计算办法，并通过现场监测进行验证和分析。对于放坡开挖反压土土压力取值问题仍有待进一步研究。实例五 具备五层地下室基坑工程-广东工商行业务大楼广东省工商银行业务大楼工程位于广州市沿江西路与新堤三横路相交处西北角，建筑物地上29层，地下5层，基坑开挖深度为2010m。工程由广州市规划设计院设计，广东省基本工程公司承担o000如下基坑开挖、支护构造及地下室构造某些施工。工程占地面积为2196m2，地下室平面面积为1720m2，东西向长约60m，南北向长约2836m。工程地下持续墙边线以外施工场地几乎没有；东、南边地下持续墙布置于既有道路人行道上；西、北边离既有建筑物距离031Om。1地质条件场地地层自上而下依次为：杂填土：层厚1425m。中细砂层：浅灰