抗滑桩本科优质毕业设计计算任务书K法.docx

抗滑桩本科毕业设计计算书1、滑坡推力计算11.1 计算原理11.2 推力计算31.3 剩下抗滑力计算52、抗滑桩设计和计算62.1 治理方案确实定62.2 1-1剖面计算62.2.1 桩参数选择62.2.2 受荷段内力计算72.2.3 锚固段内力计算82.2.4 桩身内力图102.2.5 桩侧应力验算122.3 2-2剖面计算142.3.1 桩参数选择142.3.2 受荷段内力计算152.3.3 锚固段内力计算162.3.4 桩身内力图182.3.5 桩侧应力验算192.4抗滑桩配筋计算212.4.1 正截面受弯计算212.4.2 斜截面受剪计算222.5 排水工程设计23附录 抗滑桩设计理正验算书241-1剖面滑坡剩下下滑力理正计算242-2剖面滑坡剩下下滑力理正计算281-1剖面抗滑桩配筋理正计算342-2剖面抗滑桩配筋理正计算421、滑坡推力计算1.1 计算原理作用于抗滑桩上滑坡推力，和滑坡厚度、滑坡性质、桩位置、间距和滑动面形状等条件相关。通常先利用工程地质法多种方法，对滑坡稳定性进行分析，然后利用力学方法进行计算。计算时，将滑坡范围内滑动方向和滑动速度大致一致一部分滑体，看作一个计算单元，并在其中选择一个或多个顺滑坡主轴方向地质纵断面为代表，再按滑动面坡度和地层性质不一样，把整个断面上滑体合适划分成若干竖直条块，由后向前，依次计算各块截面上剩下下滑力。现在，因为还没有完全搞清桩间土拱对滑坡推力影响，通常是假定每根桩所承受滑坡推力，等于桩距范围之内滑坡推力。相关滑坡推力计算，本文采取是传输系数法，又称不平衡力传输法。传输系数法是一个平面分析法，其计算过程有以下假定：（1）危险滑动面形状、位置已知，不可压缩并做整体滑动，不考虑条块之间挤压变形，而且其滑动面是组倾角已知线段组成一条折线。（2）条块之间只传输压力，不传输拉力，而且需要沿折线点将滑动土体划分为各个土条含有竖向边界编号次序由高到低。（3）条块之间作用力用以集中力表示，它作用力平行于前一块滑面方向，作用在分界面中点。目前一块土体（i-1）总抗滑力不足时，第i块土条和i-1土条竖向边界上受到i-1传来剩下下滑力，假如目前i-1个土条总体抗滑力足够，则i-1土条剩下下滑力为0。（4）垂直滑坡主轴取单位长度（通常是1m）宽岩土体作为计算基础断面，不用考虑两侧摩擦力。基于以上假定对第i块土条，沿其底部滑动面（和水平方向夹角为）建立平衡方程，计算，计算图示图5-1所表示，途中C为土条重心，O为坐标原点，为土条受到重力和荷载力竖向协力。图1-1 第i土条静力平衡计算图式根据1-1建立x、y两个轴向力平衡关系式：(1-1)式中，和分别是土条底部滑动面上抗滑力（平行于轴）和支持力（平行于轴），没有在图1-1中标出。且二者存在以下关系： （1-2）式中，和分别为第土条底部滑动面上土体黏结力、内摩擦角和长度。将1-2式子带入1-2中，能够得到表示式：令，则上式可简化为： （1-3）其中：第块滑体剩下下滑力；第块滑体剩下下滑力；第块滑体重量；传输系数，；第块滑体滑面上岩土体粘聚力；第块滑体滑面长度；第块滑体滑面上岩土体内摩擦角；第块滑体滑面倾角；第块滑体滑面上倾角。计算是从上往下依次逐块计算。按式子1-3计算到推力能够用来判定滑坡稳定性。若是计算得到最终一块滑体值为0或为负值，说明滑体是稳定；若是最终一块滑体计算所得到为正值，说明滑体是不稳定；若是在计算过程中某一块为0或负值，则说明本块体以上岩石已经稳定，而且下一块计算时按无上一块滑体推力计算。在实际工程中滑坡体稳定性还要考虑一定安全贮备，选择安全系数为，其值应大于1.0。在推力计算中通常采取加大自重下滑力，即来计算推力，从而式子1-3变形为：（1-4）式子1-4即为不平衡推理法分析基础公式。注意：假如在计算时，倾角为负值，则也是负值，所以变成了抗滑力，在计算时此项不用再乘以安全系数。1.2 推力计算把设计要求安全系数=1.19代入公式1-4，将滑坡剖成二个剖面，分别为1-1剖面、2-2剖面滑坡推力计算结果制成表格分别为1-1、1-2，各坡面参数：1-1剖面：=6，=13，=24KN/m；2-2剖面：=5.3，=14，=24KN/m。表1.1 1-1剖面剩下滑动推力计算条块编号条块面积（）条块体力 滑面倾角倾角差传输系数（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）112.516 300.384 39 /233.426 189.058 /171.082 228.078 673.872 20 19 0.870 633.222 230.506 148.896 6.39 38.32 238.666 342.452 1018.848 8 12 0.930 1008.930 141.815 221.991 9.09 54.54 103.249 432.560 781.440 16 -8 1.022 751.161 215.421 105.562 7.79 46.74 141.731 532.496 779.904 22 -6 1.019 723.100 292.193 144.375 7.03 42.18 282.942 650.227 1205.448 16 6 0.970 1158.739 332.308 274.562 8.86 53.16 349.297 739.268 942.432 0 16 0.898 942.432 0.000 313.529 7.00 42.00 53.922 840.127 963.048 17 -17 1.024 920.957 281.603 55.206 7.86 47.17 130.494 940.881 981.144 15 2 0.991 947.704 253.971 129.363 7.75 46.50 166.264 1024.538 588.912 0 15 0.906 588.912 0.000 150.660 9.50 57.00 -42.319 表1.2 2-2剖面剩下滑动推力计算条块编号条块面积（）条块体力 滑面倾角倾角差传输系数（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）111.733 281.592 31 /241.361 145.048 /112.420 227.042 649.008 23 8 0.956 597.402 253.619 107.424 7.08 37.52 222.737 347.140 1131.360 11 12 0.926 1110.568 215.901 206.319 9.69 51.36 134.952 434.205 820.920 16 -5 1.018 789.111 226.305 137.371 6.76 35.83 174.072 549.710 1193.040 18 -2 1.008 1134.633 368.716 175.481 8.44 44.73 286.587 673.867 1772.808 15 3 0.986 1712.385 458.895 282.453 10.33 54.75 346.786 744.081 1057.944 0 15 0.901 1057.944 0.000 312.582 6.00 31.80 16.971 848.343 1160.232 18 -18 1.028 1103.432 358.576 17.448 7.37 39.06 129.940 941.029 984.696 15 3 0.986 951.135 254.890 128.066 6.73 35.67 158.540 1022.364 536.736 0 15 0.901 536.736 0.000 142.903 8.00 42.40 -33.339 1.3 剩下抗滑力计算剩下抗滑力是指设桩处剩下下滑力和滑坡最前缘那块剩下下滑力之差，然后将其和桩前主动土压力做比较，最终取其较小值作为计算。设置抗滑桩后桩前滑体土对桩抗力为，在设计要求安全系数下，假设桩对桩前滑坡体土体推力为，则此推力会传输给桩前土条块，不停地改变此推力大小使滑坡体出口土条块剩下滑坡推力为零或几乎靠近于零，当滑坡体出口土条块剩下推力为零或几乎靠近零时候，桩对桩前土条块推力即为抗滑桩剩下抗滑力。于是求出1-1、2-2剖面剩下抗滑力用表格形式表示以下：表1.3 1-1剖面剩下抗滑力计算条块编号条块面积（）条块体力 滑面倾角倾角差传输系数（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）抗滑桩抗滑桩剩下抗滑力=51.203（KN/m）739.268 942.432 0 16 0.898 942.432 0.000 359.488 7.00 42.00 99.881 840.127 963.048 17 -17 1.024 920.957 281.603 102.259 7.86 47.17 177.547 940.881 981.144 15 2 0.991 947.704 253.971 176.008 7.75 46.50 212.910 1024.538 588.912 0 15 0.906 588.912 0.000 192.928 9.50 57.00 -0.052 表1.4 2-2剖面剩下抗滑力计算条块编号条块面积（）条块体力 滑面倾角倾角差传输系数（KN/m）（KN/m）（KN/m）(m)(m)(m)（KN/m）抗滑桩抗滑桩剩下抗滑力=40.514（KN/m）744.081 1057.944 0 15 0.901 1057.944 0.000 349.100 6.00 31.80 53.489 848.343 1160.232 18 -18 1.028 1103.432 358.576 54.993 7.37 39.06 167.484 941.029 984.696 15 3 0.986 951.135 254.890 165.069 6.73 35.67 195.543 1022.364 536.736 0 15 0.901 536.736 0.000 176.256 8.00 42.40 0.015 由上述2表能够得出1-1剖面设桩处抗滑桩剩下抗滑力为78.501KN/m，2-2剖面设桩处抗滑桩剩下抗滑力为108.744KN/m。2、抗滑桩设计和计算2.1 治理方案确实定因为最大剩下下滑力较小，所以本方案采取1-1剖面为门式抗滑桩支护形式、2-2剖面采取独立抗滑桩支护，有利于节省较大经济开支，同时施工也较为简便。依据剩下下滑力和各剖面最大剩下下滑力处滑块高度，确定抗滑桩尺寸、桩长、间距和设计下滑力等各项指标，以下表所表示。表2-1 抗滑桩选型及部署构件位置设计下滑力（KN/m）截面尺寸（m）桩长（m）间距（m）数量（根）桩型I1-1剖面4002.02.510514桩型II2-2剖面4002.02.511572.2 1-1剖面计算2.2.1 桩参数选择依据上述，对于该剖面，在滑体6号处设置钢筋混凝土抗滑桩，采取C30混凝土，查询资料得到，C25混凝土，.桩长：h=13m，其中受荷段=6.3m，锚固段=6.7m；桩截面惯性矩：地基系数：桩前后土体厚度相同，滑动面上下土体重度相等，锚固段下土层值为9800，则=61740桩变形系数：锚固段m=9400，则=0.044桩计算深度：=0.277采取m法计算桩身内力，=0.2772.5，根据刚性桩计算。边界条件为：桩底为自由端。2.2.2 受荷段内力计算该坡面在设桩处滑坡推力349.297KN/m，则每根桩要负担滑坡推力为 依据滑坡体强度指标，土体粘聚力相对内摩擦角比较大，所以滑坡体推力按矩形分布计算，即：kN/m坡前土体被动土压力：我们知道桩在该处剩下抗滑力=51.203小于被动土压力，所以内力计算根据把剩下抗滑力作为桩前土堆桩推力，一样采取矩形分布：1、剪力计算2、弯矩计算表2-2 1-1剖面受荷段内力计算桩长（m)0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 剪力(kN/m）0.000 115.260 230.519 345.779 461.038 576.298 691.557 弯矩（kN/m）0.000 26.315 105.260 236.835 421.040 657.875 947.340 桩长（m)3.544.555.566.3剪力(kN/m）806.817 922.076 1037.336 1152.595 1267.855 1383.114 1452.270 弯矩（kN/m）1289.435 1684.160 2131.515 2631.500 3184.115 3789.360 4177.769 由上表可知，2.2.3 锚固段内力计算1、桩身变位桩测应力桩身剪力桩身弯矩2、桩测应力桩身剪力桩身弯矩由得 （2-1）由得 由和联立求解可得式中、其中，滑面上下部分岩体重度。将，代入(2-2)可得代入（2-1）式得到桩身转角rad，代入求出桩身内力，以下表所表示。表2-3 锚固段内力计算表桩埋深（m）桩长（m）转角（rad）剪力（kN）弯矩（kN.m）桩侧压力（kPa）06.30.00140871452.274177.77372.250.36.60.00140871121.394563.60362.640.66.90.0014087800.274851.58350.540.97.20.0014087491.155044.96335.961.27.50.0014087196.285147.69318.901.57.80.0014087-82.125164.38299.351.88.10.0014087-341.815100.29277.322.18.40.0014087-580.554961.39252.802.48.70.0014087-796.114754.28225.802.790.0014087-986.254486.26196.3139.30.0014087-1148.724165.30164.343.39.60.0014087-1281.313800.02129.883.69.90.0014087-1381.763399.7392.943.910.20.0014087-1447.852974.4053.514.2810.580.0014087-1478.732416.410.004.510.80.0014087-1467.982091.88-32.804.811.10.0014087-1417.551658.00-79.685.111.40.0014087-1323.801245.68-129.055.411.70.0014087-1184.51868.27-180.905.7120.0014087-997.43539.76-235.24612.30.0014087-760.33274.82-292.066.312.60.0014087-470.9788.79-351.376.512.80.0014087-247.9216.49-392.296.7130.00140870.000.09-434.31表中带有理论计算值为0，但计算不得0，计算存在误差，由上表可得，2.2.4 桩身内力图结合受荷段内力计算和锚固段内力计算结果用excel制成桩剪力图、弯矩图和桩侧应力图。以下图所表示:图2-1 1-1剖面抗滑桩弯矩图图2-2 1-1剖面抗滑桩剪力图图2-3 1-1剖面抗滑桩桩侧应力图2.2.5 桩侧应力验算桩在外荷载作用下发生变形，这种形变造成桩侧土岩变形从而产生水平方向上被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力作用下才能负担外荷载从而起到支护边坡作用。而周围土岩被动抗力不是无穷大，当桩侧压应力大于了土岩能提供抗力时周围土岩就会被破坏而造成支护失稳，所以在边坡支护工程中，支护体侧应力要小于周围岩土许可抗力。在本边坡支护中锚固段第一层土是粘土，对这么土层桩某点侧应力不应大于该点被动土压力和主动土压力之差。即：两式相减得：则桩壁许可压应力值：式中：为底岩层、土容重（）；为底岩层、土内摩察角（）；h地面至计算点深度（m）；为底岩层、土粘聚力（）。对于比较完整岩质、半岩质地层柱身作用于周围岩层侧应力许可值为：式中：K依据岩层结构在水平方向岩石许可承载力换算系数，取0.51.0；C折减系数，依据岩石裂隙、风化及软化程度，取0.30.5；R岩石单轴抗压强度，（）。由勘测资料能够知道锚固段土层抗剪强度设计值分别为，表2-4 1-1剖面桩侧应力复核表桩埋深（m）实际深度（m）转角（rad）桩侧压力（kPa）许可压力（kPa）06.30.0014087372.25491.770.36.60.0014087362.64505.650.66.90.0014087350.54519.530.97.20.0014087335.96533.421.27.50.0014087318.90547.301.57.80.0014087299.35561.181.88.10.0014087277.32575.072.18.40.0014087252.80588.952.48.70.0014087225.80602.832.790.0014087196.31616.7239.30.0014087164.34630.603.39.60.0014087129.88644.493.69.90.001408792.94658.373.910.20.001408753.51672.254.2810.580.00140870.00689.844.510.80.0014087-32.80700.024.811.10.0014087-79.68713.905.111.40.0014087-129.05727.795.411.70.0014087-180.90741.675.7120.0014087-235.24755.56612.30.0014087-292.06769.446.312.60.0014087-351.37783.326.512.80.0014087-392.29792.586.7130.0014087-434.31801.83由上表验算能够知道满足要求。2.3 2-2剖面计算2.3.1 桩参数选择依据上述，对于该剖面，在滑体6号处设置钢筋混凝土抗滑桩，采取C25混凝土，查询资料得到，C25混凝土，.桩长：h=15m，其中受荷段=7.9m，锚固段=7.1m；桩截面惯性矩：地基系数：桩前后土体厚度相同，滑动面上下土体重度相等，锚固段下土层值为9400，则=74260桩变形系数：锚固段m=74260，则=0.043桩计算深度：=0.34采取m法计算桩身内力，=0.342.5，根据刚性桩计算。边界条件为：桩底为自由端。2.3.2 受荷段内力计算该坡面在设桩处滑坡推力346.786KN/m，则每根桩要负担滑坡推力为 依据滑坡体强度指标，土体粘聚力相对内摩擦角比较大，所以滑坡体推力按矩形分布计算，即：kN/m坡前土体被动土压力：我们知道桩在该处剩下抗滑力=40.514小于被动土压力，所以内力计算根据把剩下抗滑力作为桩前土堆桩推力，一样采取矩形分布：1、剪力计算2、弯矩计算表2-5 2-2剖面受荷段内力计算桩长（m)0.00.51.01.52.02.53.03.54剪力(kN/m）0.00094.043188.085282.128376.170470.213564.255658.298752.340弯矩（kN/m）0.00023.51194.043211.597376.172587.769846.3871152.0271504.688桩长（m)4.555.566.577.57.9剪力(kN/m）846.383940.4251034.4681128.5101222.5531316.5951410.6381485.872弯矩（kN/m）1904.3712351.0752844.8013385.5483973.3174608.1075289.9195869.224由上表能够得悉，2.3.3 锚固段内力计算1、桩身变位桩测应力桩身剪力桩身弯矩2、桩测应力桩身剪力桩身弯矩由得 （2-3）由得 由和联立求解可得式中、其中，滑面上下部分岩体重度。将，代入式子（2-4）可得代入（2-3）式得到桩身转角rad，代入求出桩身内力，以下表所表示。表2-6 2-2剖面锚固段内力计算桩埋深（m）桩长（m）转角（rad）剪力（kN）弯矩（kN.m）桩侧压力（kPa）07.90.0012534 1485.87 5869.22 412.71 0.38.20.0012534 1120.27 6259.85 399.39 0.68.50.0012534 767.60 6542.68 383.96 0.98.80.0012534 429.77 6721.89 366.41 1.29.10.0012534 108.70 6802.22 346.74 1.59.40.0012534 -193.72 6788.97 324.94 1.89.70.0012534 -475.56 6688.04 301.03 2.1100.0012534 -734.93 6505.88 274.99 2.410.30.0012534 -969.91 6249.53 246.83 2.710.60.0012534 -1178.59 5926.57 216.56 310.90.0012534 -1359.08 5545.19 184.16 3.311.20.0012534 -1509.44 5114.13 149.64 3.611.50.0012534 -1627.79 4642.72 113.00 3.911.80.0012534 -1712.21 4140.85 74.24 4.212.10.0012534 -1760.79 3618.98 33.36 4.43412.3340.0012534 -1772.57 3205.12 0.00 4.812.70.0012534 -1742.80 2559.98 -54.76 5.1130.0012534 -1672.41 2046.63 -102.01 5.413.30.0012534 -1558.54 1560.88 -151.37 5.713.60.0012534 -1388.26 1090.96 -206.01 613.90.0012534 -1192.77 726.03 -256.46 6.314.20.0012534 -937.03 405.30 -312.19 6.614.50.0012534 -630.19 168.92 -370.04 6.914.80.0012534 -270.33 32.49 -430.00 7.1150.0012534 -0.03 0.75 -471.16 表中带有理论计算值为0，但计算不得0，计算存在误差，由上表可得，2.3.4 桩身内力图图2-4 2-2剖面抗滑桩剪力图图2-5 2-2剖面抗滑桩弯矩图图2-6 2-2剖面抗滑桩桩侧应力图2.3.5 桩侧应力验算桩在外荷载作用下发生变形，这种形变造成桩侧土岩变形从而产生水平方向上被动抗力，悬臂式抗滑桩正是在桩周土岩被动抗力作用下才能负担外荷载从而起到支护边坡作用。而周围土岩被动抗力不是无穷大，当桩侧压应力大于了土岩能提供抗力时周围土岩就会被破坏而造成支护失稳，所以在边坡支护工程中，支护体侧应力要小于周围岩土许可抗力。在本边坡支护中锚固段第一层土是粘土，对这么土层桩某点侧应力不应大于该点被动土压力和主动土压力之差。即：两式相减得：则桩壁许可压应力值：式中：为底岩层、土容重（）；为底岩层、土内摩察角（）；h地面至计算点深度（m）；为底岩层、土粘聚力（）。对于比较完整岩质、半岩质地层柱身作用于周围岩层侧应力许可值为：式中：K依据岩层结构在水平方向岩石许可承载力换算系数，取0.51.0；C折减系数，依据岩石裂隙、风化及软化程度，取0.30.5；R岩石单轴抗压强度，（）。由勘测资料能够知道锚固段土层抗剪强度设计值分别为，表2-7 2-2剖面桩侧应力复核表桩埋深（m）实际深度（m）转角（rad）桩侧压力（kPa）许可压力（kPa）07.90.0012534 412.71 565.81 0.38.20.0012534 399.39 579.70 0.68.50.0012534 383.96 593.58 0.98.80.0012534 366.41 607.46 1.29.10.0012534 346.74 621.35 1.59.40.0012534 324.94 635.23 1.89.70.0012534 301.03 649.11 2.1100.0012534 274.99 663.00 2.410.30.0012534 246.83 676.88 2.710.60.0012534 216.56 690.76 310.90.0012534 184.16 704.65 3.311.20.0012534 149.64 718.53 3.611.50.0012534 113.00 732.42 3.911.80.0012534 74.24 746.30 4.212.10.0012534 33.36 760.18 4.43412.3340.0012534 0.00 771.01 4.812.70.0012534 -54.76 787.95 5.1130.0012534 -102.01 801.83 5.413.30.0012534 -151.37 815.72 5.713.60.0012534 -202.86 829.60 613.90.0012534 -256.46 843.48 6.314.20.0012534 -312.19 857.37 6.614.50.0012534 -370.04 871.25 6.914.80.0012534 -430.00 885.14 7.1150.0012534 -471.16 894.39 可知复核结果满足。2.4抗滑桩配筋计算本章2、3节计算结果可知，1-1剖面, ；2-2剖面，按最不利荷载计算配筋。2.4.1 正截面受弯计算桩受弯安全系数：=1.35桩附加安全系数：=1.0则：=9182.997因为混凝土，=1.0，选择HRB335钢筋，其，设=70mm，b=mm,则=2430mm。截面抵御矩系数：=0.0653=0.399相对受压区高度：=0.0676=0.55受拉区钢筋面积：=13031.928受拉区根据最小配筋率计算配筋：=9720则需根据计算配筋来配置配筋，所以配筋为：采取440+450等间距260mm单排部署，两侧结构筋选择640，为了施工方便，受压区结构筋选择640.2.4.2 斜截面受剪计算桩受剪安全系数：=1.2桩附加安全系数：=1.0则： =2127.084当初：=14458.5满足要求。斜截面受剪承载力计算：=4320.54显然承载力满足。根据最小陪箍筋率计算配筋。选择2肢（n=2）12箍筋（=113.1）。=226.2箍筋最小配筋率：=0.001解得，取s=110mm。所以选择两肢箍筋。2.5 排水工程设计在实际工程中产生滑坡原因很多，其内因通常起着决定性作用，但外因（雨水、挖方、地震等）常常加剧了滑坡运动，有时甚至是引发滑坡发生直接原因。我们能够知道强降雨有很多情况下是滑坡产生关键直接原因。所以，对滑坡进行排水设计显得十分关键。为了预防地表水进入滑体区域，依据滑坡地形来看，在滑坡后缘10左右设置一条截水沟，截水沟采取浆砌片石砌筑。截水沟断面图和平面部署图详见附图。为了使坡体内排水顺畅。依据滑坡地形和天然排水沟情况，将设计排水沟设置在滑坡形成马道上。排水沟尺寸和平面部署图详见附图。附录 抗滑桩设计理正验算书1-1剖面滑坡剩下下滑力理正计算1-1剖面滑坡剩下下滑力理正计算滑坡剩下下滑力计算计算项目： 滑坡推力计算 1=原始条件: 滑动体重度= 24.000(kN/m3) 滑动体饱和重度= 24.000(kN/m3) 安全系数= 1.190 不考虑动水压力和浮托力 不考虑承压水浮托力 不考虑坡面