支模架安全专项施工方案说明.doc

目 录
一、工程概况 2
二、编制依据 2
三、指导思想与设计思路 2
四、代表结构计算截面选择： 3
五、模板结构设计计算： 4
六、模板施工方法 71
七、模板搭设的质量控制 73
八、支模架搭设的安全要求 74
九、构造要求 76
十、 支模架搭设的安全要求 75

支模架安全专项施工方案
一、工程概况
1.1项目组成
工程名称：江南家居五层加层工程项目
建设单位：江南家居有限公司
设计单位：环宇建工设计股份有限公司
监理单位：浙江文华建设项目管理有限公司
施工单位：杭州昂达建筑工程有限公司
1.2工程地点
本项目地处杭州市余杭区临平商贸园（望梅路586号，道古寺北320国道与09省道交汇处）。
1.3工程概况
本工程单体建筑占地面积：22781.40平方米，总建筑面积：103432.72平方米；其中地上总建筑面积：101131.72平方米（一至四层已建建筑面积:82248.72平方米；五层加层建筑面积：18883.00平方米），地下室建筑面积：2301.00平方米，本项目结构形式为框架结构，建筑结构安全等级：二级，建筑合理使用年限：50年，抗震设防烈度6度。
二、编制依据
1、工程设计图纸及施工组织设计。
2、《建筑工程施工手册》。
3、《建筑施工安全检查标准》。
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》。
5、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》。
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
7、《混凝土结构设计规范》。
8、《建筑结构静力计算手册》。
9、《建筑结构荷载规范》。
10、《钢结构设计规范》。
三、指导思想与设计思路
本工程楼层结构设计比较复杂，基本属于常规支模。对于常规支模，将采用扣件式钢管支撑体系施工。
1、支撑系统的确定：
a、根据本工程情况，主体结构模板支撑采用满堂式支撑系统。支撑钢管立杆下垫250x250的木模板，纵横向设置相互垂直的水平拉杆，离地100设置一道扫地杆，支撑系统两端设置剪刀撑。为防止较大梁、柱炸模，部分柱梁支模用f12螺杆对穿模板加强，待拆模后，用气割切去伸出混凝土表面的螺杆。
b、支模参数：根据不同部位确定不同参数，见下述。
2、材料选择：支模架采用Ф48x3.5mm钢管，扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB1583）的规定；模板采用950㎜x2100㎜x18㎜九夹板及60×80木楞，采用f12螺杆加山型卡进行加强；其中圆弧形的模板应根据施工图尺寸加工成适当的弧度，加工成型后分类堆放。
3、材料要求：所选用材料应具有足够的强度，以保证模板结构有足够的承载力；有足够的弹性模量，以保证模板结构的刚度；模板接触混凝土的表面必须平整光洁；尽量选用优质材料，并能承受多次周转而不损坏。
搭设前要对钢管、扣件、模板、模档等材料进行检查验收，合格后方可投入使用，并按不同规格、品种分类堆放。
4、搭设要求：搭设的基本要求为横平竖直，整体和局部结构清晰，连接牢固、支撑可靠、受载安全、不变形、不摇晃，有安全操作空间。必须严格按施工组织设计和本专项方案进行操作。在施工过程中，可根据实际情况对支模系统进行局部的调整，但必须征求技术负责人的同意，视情况调整方案并另行审批。
5、检查：配料时要有放样图，支模前要有技术交底，明确搭设方式。浇筑混凝土之前，要对模板系统作全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑混凝土。浇筑过程中设专人随时观察模板系统的工作情况，如有异常，立即采取措施。
四、代表结构计算截面选择：
1、楼板截面选择：本工程的现浇板厚有地下室顶板250mm（层高3.50m、3.0m），楼层现浇板厚120㎜、150㎜（标准层高3.1m、3.6m，一层层高5.02m，局部层高3.0m）。现选定标准层板厚150㎜、层高3.60m；地下室顶板板厚250㎜、层高3.50m进入设计计算。
2、梁截面选择：本工程的现浇钢筋混凝土梁具有200*500、200*650、200*750、200*900、250*550、250*700、250*1200、250*1600等不同截面，现选定标准层梁KLq4（1）200*900、地下室顶板梁KL11a（8）250*1600（层高按3m计）进入设计计算。
3、墙柱截面选择：本工程的现浇钢筋混凝土柱（墙）截面较多，选定标准层柱400*400、地下层柱400*600、地下层墙厚250进入设计计算。
五、模板结构设计计算：
（一）、钢筋混凝土现浇板
A、选取标准层板厚130㎜，层高为2.80m进行设计计算。
楼板采用ф48×3.5㎜（考虑实际情况，按ф48×3.2㎜进行计算）按钢管作为支模架，用950x2100x18厚九夹板作模板，采用60x80方格木楞为格栅，间距300㎜；支撑立杆横向间距0.9m，纵向间距0.70m，步距不大于1.5m，立杆中间设二道相互垂直水平拉杆，离地面100设扫地杆一道。详见验算书一。
验算书一：
1. 计算简图

2. 板底模板计算
1) 计算模式
面板为受弯结构,需要验算其抗弯、抗剪强度和刚度。按照《建筑结构荷载规范》(50009-2001)3.2.7～3.2.10规定及《建筑结构静力计算手册》对强度、挠度进行验算，考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载并进行不利荷载组合。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 0.9×103×18×18/6 = 4.86×104mm3；
I = 0.9×103×18×18×18/12 = 4.374×105mm4；

2) 荷载计算
(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：
q1k,:（24+1.1）×0.7×130/1000=2.284kN/m；
模板结构自重荷载标准值：
q1k,,: 0.3×0.7=0.21kN/m；
q1k= q1k,+ q1k,,=2.494 kN/m
(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生的荷载标准值：
q2k: （1+2）×0.7=2.1kN/m；
3) 抗弯强度验算
(1) 公 式：

其中 - 板底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M - 弯矩设计值(N.mm)；
W ― 截面模量（mm3）
m- 抗弯强度设计值（N/mm2）: 15
(2) 弯矩设计值计算如下:
M = MGk + 1.4MQk
式中： -永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；而对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。本计算书取1.2。
MGk - 模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；
MQk - 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和

l--计算跨度(板底支撑间距): l =0.3m；
MGk=0.1×2.494×0.32=0.022kN.m
MQk =0.117×2.1×0.32=0.022kN.m
取1.2，则M=1.2×0.022+ 1.4×0.022=0.057kN.m
梁底模面板计算应力 =0.057×106/4.86×104 =1.173N/mm2
经计算，梁底模面板抗弯强度验算满足要求！
4) 抗剪验算
公 式：

其 中:
构件宽度（mm）b：0.7×1000
构件高度（mm）h：18
抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4

Qmax=0.6×1.2×2.494×0.3+0.617×1.4×2.1×0.3=1.0829KN
剪应力（N/mm2）： 0.129 N/mm2
经计算，模板的抗剪验算满足要求！
5) 挠度验算
公 式：
Vmax< [v] = l/250
其 中:

l--计算跨度: l = 0.3m；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
面板的最大挠度计算值:
Vmax = 0.677×2.494×(0.3×103)4/(100×6000×4.374×105) =0.0521 mm；
面板的最大容许挠度值:[v] = l/250 =0.3×1000/250 =1.2mm；
经计算，面板的最大挠度计算值满足要求！
3. 板底方木验算
1) 计算模式：
方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80×10-3/6 = 64cm3；
I=60×80×80×80×10-4/12 = 256cm4；
2) 荷载的计算：
(1) 根据梁底模板面板的计算中的支座反力计算内龙骨承受的荷载值

Rmax=(0.600×1.2×2.494×0.3+0.617×1.4×2.1×0.3) +(0.500×1.2×2.494×0.3+0.583×1.4×2.1×0.3) = 2.046KN
Rmaxk=0.600×2.494×0.3 +0.500×2.494×0.3 = 0.823KN
(2) 转化成均布荷载
q=2.046/0.7=2.923 kN/m
qk=0.823/0.7=1.176 kN/m
本工程中，板底木方截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80×10-3/6 = 64 cm3；
I = 60×80×80×80×10-4/12 = 256 cm4；
3) 方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.923×0.7×0.7= 0.143kN.m；
最大应力 = M / W = 0.143×106/64×103 = 2.234 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2；
经计算，方木的抗弯强度计算值满足要求！
(3) 方木抗剪验算：
公 式：

其 中:
构件宽度（mm）b：60
构件高度度（mm）h：80
抗剪强度设计值（mm）（N/mm2）：1.3

Qmax=0.6×2.923×0.7 =1.228KN
剪应力（N/mm2）：0.384 N/mm2
经计算，方木的抗剪验算满足要求！
(4) 方木挠度验算:

其中 E - 内龙骨的弹性模量： 9000 N/mm2；
qk--荷载标准值： qk=1.176 N/mm；
l--计算跨度：l = 0.7×103 mm；
I--截面惯性矩： 256×104 mm4；
内龙骨的最大挠度计算值: Vmax = 0.677×1.176×(0.7×103)4/(100×9000×256×104) = 0.083mm；
内龙骨的最大容许挠度值: [v] = 0.7×103/150=4.67mm及10mm。
经计算，方木挠度验算满足要求！
4. 支撑钢管的强度验算
(1) 计算模式
支撑钢管承受木方传递的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算。

(2) 荷载计算
简化计算取P1……Pn-1均等于木方传递下来的最大支座力
则P=R=1.1qL=1.1×2.923×0.7=2.251KN
Pk=1.1qkC=1.1×1.176×0.7=0.906KN
(3) 支撑钢管强度验算
根据《建筑结构静力计算手册》，最大弯距为
Mmax= 0.267×2.251×0.9= 0.541 kN.m
支撑钢管的最大应力 =0.541×106/4.73×103=114.376 N/mm2；
支撑钢管的设计强度 [f]=205 N/mm2；
经计算，支撑钢管强度验算满足要求！
(4) 支撑钢管挠度验算
根据《建筑结构静力计算手册》，梁的最大挠度为
得：Vmax= 1.883×1.176×103×(0.9×103)3/(100×206000×11.36×104)=0.026 mm；
支撑钢管的最大容许挠度值: [v] =0.9×103/150=6mm及10mm。
经计算，支撑钢管挠度验算满足要求！
5. 扣件抗滑移的计算
(1) 规程规定:
按规程5.4.1和5.4.2规定考虑叠合效应，1.05R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<1.05R≤12.0 kN时，应采用双扣件；1.05R>12.0 kN时，应采用可调托座。
(2) 荷载计算
纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R计算
R= 2.251+2.267×2.251=7.354 kN
则1.05R=7.722 kN
经计算，采用单扣件满足要求!
6. 立杆的稳定性计算
(1) 计算模式
按照规程5.3.2～5.3.6，对于立杆稳定性按照轴心受压构件，分两种方式进行计算。当模板支架高度超过4m时，应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降。
(2) 荷载计算
A 计算公式：
计算立杆段的轴向力设计值Nut，应按下列公式计算：
不组合风荷载时：
Nut =NGk + 1.4NQk
组合风荷载时：
Nut =NGk + 0.85´1.4NQk
式中：Nut - 计算段立杆的轴向力设计值（N）；
NGk - 模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和（N）；
NQk- 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的轴向力总和（N）。
-永久荷载的分项系数：本工程中取1.2
B 计算过程：
横杆的支座反力
N =7.722kN
(注：已经包括模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力；施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的轴向力。并且根据规程考虑了相应的荷载分项系数)
脚手架钢管的自重
N2 = 1.2×0.15×2.67=0.481kN
（注：根据规程4.2.1对模板支架自重，按0.15KN/m取值。）
则取Nut=7.722+0.481=7.83kN
(3) 立杆计算长度计算
立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

式中：
h - 立杆步距（m）；取值1.5m
a - 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（m）；取值0.1m
k - 计算长度附加系数，按规程附录 D计算；因h=1.5m取值1.167
-等效计算长度系数，按附录D采用。因=1.5/0.7=2.1，=1.5/0.9=1.7取值1.641
最后，立杆计算长度l0=2.873m
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中
W0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.45
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.84
Us -- 风荷载体型系数：Us =1
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.84×1×0.45 = 0.265kN/m2。
(4) 立杆的稳定性验算①
不组合风荷载时：

组合风荷载时：

式中：
Nut - 计算立杆段的轴向力设计值（N）；
- 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比由附录C采用，当>250时，，本计算中取值0.2186
注：
- 长细比， ；
l0 - 立杆计算长度（m），l0= 2.873m；
i - 截面回转半径（mm），按规程附录A采用， i = 15.9；
A - 立杆的截面面积（mm2），按规程附录A采用，A = 4.5×102 mm2；
Mw - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N.mm），应按规程5.3.5条的规定计算，本计算中取值49667.625N.mm
注：
由风荷载产生的弯矩设计值Mw，应按下列公式计算：

式中：Mwk - 风荷载标准值产生的弯矩（N.mm）；
wk - 风荷载标准值(N/mm2)，Wk = 0.7×0.84×1×0.45 = 0.265kN/m2；
la - 立杆纵距(mm)；
h - 立杆步距(mm)。
W ― 截面模量（mm3），按规程附录A采用，W = 4.73×103 mm3；
- 钢材的抗压强度设计值（N/mm2），=205 N/mm2；
注：
不组合风荷载时验算：7.83×103/(0.2186×4.5×102×1)=79.597N/mm2
经计算，立杆稳定性满足要求!
(5) 立杆稳定性验算②(对边梁和中间梁底的立杆考虑风荷载的附加轴力)
A 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力计算
对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。假设风荷载沿模板支架横向作用，取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，将作用在计算单元顶部模板上的水平力F取为：

式中：
- 结构模板纵向挡风面积(mm2)；
wk - 风荷载标准值(kN/m2)，Wk = 0.7×0.84×1×0.45 = 0.265kN/m2；
La - 模板支架的纵向长度 12000mm
la - 立杆纵距0.7m
则 F = 0.85×12000×10-3×2.67×0.265×0.7/(12000×10-3)= 0.421kN
风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如下图所示。最大附加轴力N1,表达式为：

式中：F - 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)；
H - 模板支架高度0.421m；
n - 计算单元立杆数 n = 12000/(0.9×103) = 13；
m - 计算单元中附加轴力为压的立杆数，按下式计算：m=6

Lb - 模板支架的横向长度12000mm
由上得，最大附加轴力N1=3××2.67/[（6+1）×12000×10-3]= 0.04KN
B 立杆验算
考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，对模板支架按下式重新验算：

式中：
Nut - 计算立杆段的轴向力设计值（N）；
Nut = 7.83kN
- 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比由附录C采用，当>250时，，本计算中取值0.2186
注：
- 长细比， ；
l0 - 立杆计算长度（mm），l0= 2.873mm；；
i - 截面回转半径（mm），按规程附录A采用，i = 15.9；
A - 立杆的截面面积（mm2），按规程附录A采用，A = 4.5×102 mm2；
- 钢材的抗压强度设计值（N/mm2），按规程表5.1.7采用，=205 N/mm2；
注：
Ni - 验算立杆的附加轴力
由上得，=（7.83+0.04）×103/(0.2186×4.5×102×1)=80.004N/mm2
经计算，立杆稳定性满足要求!
7. 立杆地基承载力计算
(1) 修正后的地基承载力特征值 fa
fa = kc·fak
式中： kc -地基承载力调整系数为1
fak - 地基承载力特征值250KN/m2
fa = 1×250=250KN/m2=250Kpa
(2) 地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求：
p £ fa
式中：p - 立杆基础底面的平均压力(KN/m2)， p=；
N -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(KN)；
A - 立杆的基础底面面积为0.06m2；
P =（7.83+0.04）/0.06= 131.167KN/m2= 131.167Kpa
经计算，立杆地基承载力满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
B、选取标准层板厚为250㎜，层高为4.70m进行设计计算。
楼板采用ф48×3.2㎜钢管作为支模架，用950x2100x18厚九夹板作模板，采用60x80方格木楞为格栅，间距250㎜；支撑立杆横向间距0.75m，纵向间距0.6m，步距不大于1.5m，立杆中间设二道相互垂直水平拉杆，离地面100设扫地杆一道。详见验算书二。
验算书二：
1. 计算简图（略，同上）
2. 板底模板计算
1) 计算模式
面板为受弯结构,需要验算其抗弯、抗剪强度和刚度。按照《建筑结构荷载规范》(50009-2001)3.2.7～3.2.10规定及《建筑结构静力计算手册》对强度、挠度进行验算，考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载并进行不利荷载组合。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 0.75×103×18×18/6 = 4.05×104mm3；
I = 0.75×103×18×18×18/12 = 3.645×105mm4；

2) 荷载计算
(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：
q1k,:（24+1.1）×0.6×250/1000=3.765kN/m；
模板结构自重荷载标准值：
q1k,,: 0.3×0.6=0.18kN/m；
q1k= q1k,+ q1k,,=3.945 kN/m
(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生的荷载标准值：
q2k: （1+2）×0.6=1.8kN/m；
3) 抗弯强度验算
(1) 公 式：

其中 - 板底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M - 弯矩设计值(N.mm)；
W ― 截面模量（mm3）
m- 抗弯强度设计值（N/mm2）: 15
(2) 弯矩设计值计算如下:
M = MGk + 1.4MQk
式中： -永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；而对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35。本计算书取1.2。
MGk - 模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的弯矩总和；
MQk - 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的弯矩总和

l--计算跨度(板底支撑间距): l =0.25m；
MGk=0.1×3.945×0.252=0.025kN.m
MQk =0.117×1.8×0.252=0.013kN.m
取1.2，则M=1.2×0.025+ 1.4×0.013=0.048kN.m
梁底模面板计算应力 =0.048×106/4.05×104 =1.185N/mm2
经计算，梁底模面板抗弯强度验算满足要求！
4) 抗剪验算
公 式：

其 中:
构件宽度（mm）b：0.6×1000
构件高度（mm）h：18
抗剪强度设计值（N/mm2）：1.4

Qmax=0.6×1.2×3.945×0.25+0.617×1.4×1.8×0.25=1.0988KN
剪应力（N/mm2）： 0.153 N/mm2
经计算，模板的抗剪验算满足要求！
5) 挠度验算
公 式：
Vmax< [v] = l/250
其 中:

l--计算跨度: l = 0.25m；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
面板的最大挠度计算值:
Vmax = 0.677×3.945×(0.25×103)4/(100×6000×3.645×105) =0.0477 mm；
面板的最大容许挠度值:[v] = l/250 =0.25×1000/250 =1mm；
经计算，面板的最大挠度计算值满足要求！
3. 板底方木验算
1) 计算模式：
方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80×10-3/6 = 64cm3；
I=60×80×80×80×10-4/12 = 256cm4；
2) 荷载的计算：
(1) 根据梁底模板面板的计算中的支座反力计算内龙骨承受的荷载值

Rmax=(0.600×1.2×3.945×0.25+0.617×1.4×1.8×0.25) +(0.500×1.2×3.945×0.25+0.583×1.4×1.8×0.25) = 2.058KN
Rmaxk=0.600×3.945×0.25 +0.500×3.945×0.25 = 1.085KN
(2) 转化成均布荷载
q=2.058/0.6=3.43 kN/m
qk=1.085/0.6=1.808 kN/m
本工程中，板底木方截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80×10-3/6 = 64 cm3；
I = 60×80×80×80×10-4/12 = 256 cm4；
3) 方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.43×0.6×0.6= 0.123kN.m；
最大应力 = M / W = 0.123×106/64×103 = 1.922 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2；
经计算，方木的抗弯强度计算值满足要求！
(3) 方木抗剪验算：
公 式：

其 中:
构件宽度（mm）b：60
构件高度度（mm）h：80
抗剪强度设计值（mm）（N/mm2）：1.3

Qmax=0.6×3.43×0.6 =1.235KN
剪应力（N/mm2）：0.386 N/mm2
经计算，方木的抗剪验算满足要求！
(4) 方木挠度验算:

其中 E - 内龙骨的弹性模量： 9000 N/mm2；
qk--荷载标准值： qk=1.808 N/mm；
l--计算跨度：l = 0.6×103 mm；
I--截面惯性矩： 256×104 mm4；
内龙骨的最大挠度计算值: Vmax = 0.677×1.808×(0.6×103)4/(100×9000×256×104) = 0.069mm；
内龙骨的最大容许挠度值: [v] = 0.6×103/150=4mm及10mm。
经计算，方木挠度验算满足要求！
4. 支撑钢管的强度验算
(1) 计算模式
支撑钢管承受木方传递的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算。

(2) 荷载计算
简化计算取P1……Pn-1均等于木方传递下来的最大支座力
则P=R=1.1qL=1.1×3.43×0.6=2.264KN
Pk=1.1qkC=1.1×1.808×0.6=1.193KN
(3) 支撑钢管强度验算
根据《建筑结构静力计算手册》，最大弯距为
Mmax= 0.267×2.264×0.75= 0.453 kN.m
支撑钢管的最大应力 =0.453×106/4.73×103=95.772 N/mm2；
支撑钢管的设计强度 [f]=205 N/mm2；
经计算，支撑钢管强度验算满足要求！
(4) 支撑钢管挠度验算
根据《建筑结构静力计算手册》，梁的最大挠度为
得：Vmax= 1.883×1.808×103×(0.75×103)3/(100×206000×11.36×104)=0.023 mm；
支撑钢管的最大容许挠度值: [v] =0.75×103/150=5mm及10mm。
经计算，支撑钢管挠度验算满足要求！
5. 扣件抗滑移的计算
(1) 规程规定:
按规程5.4.2 R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<R≤12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0 kN时，应采用可调托座。
(2) 荷载计算
纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R计算
R= 2.264+2.267×2.264=7.396 kN
经计算，采用单扣件满足要求!
6. 立杆的稳定性计算
(1) 计算模式
按照规程5.3.2～5.3.6，对于立杆稳定性按照轴心受压构件，分两种方式进行计算。当模板支架高度超过4m时，应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降。
(2) 荷载计算
A 计算公式：
计算立杆段的轴向力设计值Nut，应按下列公式计算：
不组合风荷载时：
Nut =NGk + 1.4NQk
组合风荷载时：
Nut =NGk + 0.85´1.4NQk
式中：Nut - 计算段立杆的轴向力设计值（N）；
NGk - 模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和（N）；
NQk- 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的轴向力总和（N）。
-永久荷载的分项系数：本工程中取1.2
B 计算过程：
横杆的支座反力
N =7.396kN
(注：已经包括模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力；施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的轴向力。并且根据规程考虑了相应的荷载分项系数)
脚手架钢管的自重
N2 = 1.2×0.15×4.45=0.801kN
（注：根据规程4.2.1对模板支架自重，按0.15KN/m取值。）
则取Nut=7.396+0.801=8.2kN
(3) 立杆计算长度计算
立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

式中：
h - 立杆步距（m）；取值1.5m
a - 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（m）；取值0.1m
k - 计算长度附加系数，按规程附录 D计算；因h=1.5m取值1.167
-等效计算长度系数，按附录D采用。因=1.5/0.6=2.5，=1.5/0.75=2取值1.623
最后，立杆计算长度l0=2.841m
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中
W0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.45
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 3.12
Us -- 风荷载体型系数：Us =1
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×3.12×1×0.45 = 0.983kN/m2。
(4) 立杆的稳定性验算①
因为模板支架高度为4.45m，超过4m应采用高度调整系数KH对立杆的稳定承载力进行调降。
不组合风荷载时：

组合风荷载时：

式中：
Nut - 计算立杆段的轴向力设计值（N）；
- 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比由附录C采用，当>250时，，本计算中取值0.2236
注：
- 长细比， ；
l0 - 立杆计算长度（m），l0= 2.841m；
i - 截面回转半径（mm），按规程附录A采用， i = 15.9；
A - 立杆的截面面积（mm2），按规程附录A采用，A = 4.5×102 mm2；
Mw - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N.mm），应按规程5.3.5条的规定计算，本计算中取值157918.95N.mm
注：
由风荷载产生的弯矩设计值Mw，应按下列公式计算：

式中：Mwk - 风荷载标准值产生的弯矩（N.mm）；
wk - 风荷载标准值(N/mm2)，Wk = 0.7×3.12×1×0.45 = 0.983kN/m2；
la - 立杆纵距(mm)；
h - 立杆步距(mm)。
W ― 截面模量（mm3），按规程附录A采用，W = 4.73×103 mm3；
- 钢材的抗压强度设计值（N/mm2），=205 N/mm2；
注：
KH - 高度调整系数，模板支架高度超过4m时采用，按规程5.3.4条的规定计算；KH=0.9978
注： 式中：H - 模板支架高度(m)。
不组合风荷载时验算：8.2×103/(0.2236×4.5×102×0.9978)=81.674N/mm2
经计算，立杆稳定性满足要求!
(5) 立杆稳定性验算②(对边梁和中间梁底的立杆考虑风荷载的附加轴力)
A 风荷载引起的计算单元立杆附加轴力计算
对于整体侧向力计算可采用简化方法计算。假设风荷载沿模板支架横向作用，取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，将作用在计算单元顶部模板上的水平力F取为：

式中：
- 结构模板纵向挡风面积(mm2)；
wk - 风荷载标准值(kN/m2)，Wk = 0.7×3.12×1×0.45 = 0.983kN/m2；
La - 模板支架的纵向长度 12000mm
la - 立杆纵距0.6m
则 F = 0.85×12000×10-3×4.45×0.983×0.6/(12000×10-3)= 2.231kN
风荷载引起的计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如下图所示。最大附加轴力N1,表达式为：

式中：F - 作用在计算单元顶部模板上的水平力(N)；
H - 模板支架高度2.231m；
n - 计算单元立杆数 n = 12000/(0.75×103) = 16；
m - 计算单元中附加轴力为压的立杆数，按下式计算：m=7

Lb - 模板支架的横向长度12000mm
由上得，最大附加轴力N1=3××4.45/[（7+1）×12000×10-3]= 0.31KN
B 立杆验算
考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，对模板支架按下式重新验算：

式中：
Nut - 计算立杆段的轴向力设计值（N）；
Nut = 8.2kN
- 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比由附录C采用，当>250时，，本计算中取值0.2236
注：
- 长细比， ；
l0 - 立杆计算长度（mm），l0= 2.841mm；；
i - 截面回转半径（mm），按规程附录A采用，i = 15.9；
A - 立杆的截面面积（mm2），按规程附录A采用，A = 4.5×102 mm2；
- 钢材的抗压强度设计值（N/mm2），按规程表5.1.7采用，=205 N/mm2；
注：
KH - 高度调整系数，模板支架高度超过4m时采用，按规程5.3.4条的规定计算；KH=0.9978
注： 式中：H - 模板支架高度(m)。
Ni - 验算立杆的附加轴力
由上得，=（8.2+0.31）×103/(0.2236×4.5×102×0.9978)=84.762N/mm2
经计算，立杆稳定性满足要求!
7. 立杆地基承载力计算
(1) 修正后的地基承载力特征值 fa
fa = kc·fak
式中： kc -地基承载力调整系数为1
fak - 地基承载力特征值350KN/m2
fa = 1×350=350KN/m2=350Kpa
(2) 地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力应满足下列公式的要求：
p £ fa
式中：p - 立杆基础底面的平均压力(KN/m2)， p=；
N -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(KN)；
A - 立杆的基础底面面积为0.06m2；
P =（8.2+0.31）/0.06= 141.833KN/m2= 141.833Kpa
经计算，立杆地基承载力满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
各楼层支模架