300mw发电机组汽轮机通流改造可行性研究报告.doc

X X 发 电 有 限 责 任 公 司技术工作（方案、措施、汇报、请示、总结）报告题目：#2汽轮机高中低压缸通流改造项目可行性研究报告编写： 初审： 审核： 审定： 批准：2007 年 08月14日1#2汽轮机高中低压缸通流改造项目可行性研究报告一、前言(一) 项目名称:#2汽轮机高中低压缸通流改造项目(二) 项目性质: 技术改造(三)可研编制人: (四)项目负责部门: 检修公司(五)项目负责人：二、项目提出的背景及改造的必要性(一)承担可行性研究的单位:大唐XXXXX发电有限责任公司(二)项目提出的背景:早期国产引进型300MW汽轮机组，是80年代初我国引进美国西屋公司汽轮机制造技术，分别由上海汽轮机有限公司(简称上汽公司)和哈尔滨汽轮机有限责任公司(简称哈汽公司)生产制造，热力系统由各有关的电力设计院设计，设备由相关的火电公司安装、调试。 该部分机组投产以来，从目前各电厂机组运行情况及部分机组试验结果来看，缩小了我国大型火电机组与国际水平的差距。但由于设计、制造、安装、运行与维护等方面的因素，又不同程度地暴露出一些问题，影响到机组运行的安全和经济性。国产引进型300MW机组和日本三菱公司引进西屋公司技术经优化改进制造的350MW机组属同类型机组。据1999、2000年度所公布的各项技术指标，国内进口己投运的日本三菱公司机组，平均负荷率74.7，非计划停运409h，等效强迫停运率0.08%，等效可用系数92.56%，厂用电率3.97，补水率0.8，凝汽器真空度95.0，锅炉效率92.31，供电煤耗率320.75g/(kW.h)。与其相比较，国产引进型300MW机纽平均负荷率74.0%，但等效可用系数低4.12个百分点，补水率高出2.4个百分点，厂用电率高出1.57个百分点，凝汽器真空度低1.55个百分点，锅炉效率低2.73个百分点，供电煤耗率高出30.48g(kWh)。由此可见，现运行的早期国产引进型300MW机组各项经济性指标与同类型进口机组相差甚大，机组经济效益不能得到充分发挥。通过制造厂、设计院多年对引进技术的消化、吸收和改进，新型机组的经济性和可靠性得到了大幅度的提高，机组实际运行的各项参数基本达到设计值。如哈汽公司对300MW机组汽轮机的内部结构在将近20年内进行三次较大的改进，目前73B型机组的效率、可靠性、经济性等远优于早期产品。我公司2汽轮机（及原1汽轮机）低压转子末两级叶片围带采用铆接拱形围带，该结构形式的围带经过一段时间的运行后就会出现不同程度的断裂或裂纹。经过1997年、2002年分别对1、2机组末两级叶片围带进行加厚改造后，断裂情况有所好转，但在每年小修停机后检查时发现，末两级围带及拉筋仍然存在不同程度的断裂情况，因为小修中无法处理，只能采取监视运行的方式，机组存在较大的安全隐患。如2004年2机组B级检修时对低压末级叶片和围带进行检查发现低压转子末级拱形围带断裂6处，围带飞脱2处，拉金断裂4处。另外，国内同类型的机组绝大部分已经将末两级叶片进行了更换，没有进行更换的机组如渭河电厂、哈三电厂等，在机组运行中还出现过末两级叶片断裂的情况，损失惨重。衡水电厂次末级叶片也出现过断裂的情况，该厂已更换末两级叶片。而且，我公司2汽轮机转子振动对于质量不平衡的响应特别敏感，在1m的直径上，反对称加1Kg质量，将会导致轴振动变化180um200um，一旦发生末级叶片断裂情况，将严重威胁主机的安全运行。 根据我公司了解到的情况，目前低压转子末两级叶片已经改造的电厂有双辽电厂、铁岭电厂、鹤岗电厂、衡水电厂、西柏坡电厂、青山电厂和妈湾电厂一号机以及我公司1机等。没有改造的只有渭河电厂、珠江电厂、妈湾电厂一台机和我公司2机。(三)进行技术改造的必要性:1、从汽轮机本身的角度来看大唐XXXXX发电有限责任公司1、2机组于1995年12月，1996年9月分别投产，属哈汽公司73型产品，出厂编号为73N16、73N17。由于该型号的机组是早期引进的技术，由于设计和加工等多方面的原因，机组在投产后高中压本体存在各段抽汽参数超标、高中压缸效率低、经济性差、各项指标大幅偏离机组设计参数等问题。机组经过10多年的运行，由于设备的不断损耗，这些问题目前变得尤为突出。根据我们的调研，其他同型号机组的问题基本相似。2007年，我公司利用1机组大修的机会对1汽轮机高中低压缸通流部分进行了改造，从运行情况来看，效果较好。表1为其他厂同类型73机组的运行参数对比，表2、表3为我公司2机2007年的试验数据：表1 73型机组参数对比名称设计西柏坡2妈湾2妈湾1渭河6渭河5采集时间2003.52006.62006. 62004.102005.11功率MW300300294270303.6303主蒸汽压力MPA16.716.8516.416.416.8116.95主蒸汽温度537535.6535540537536.4调节级压力MPA12.1112.9411.911.911.9312.01调节级温度488483.3一抽压力MPA5.96.536.26.46.016.096一抽温度383402.4401402369.1393.5高排压力MPA3.664.023.953.63.6263.825高排温度317339.2339334334.9339.9二抽压力MPA3.624.023.83.523.6263.825二抽温度317339.2343343334339.9三抽压力Mpa1.841.881.741.641.7071.79三抽温度433.6449.8443（460）463465.2431.6高压缸效率%88.2279.42中压缸效率%91.6488主蒸汽流量t/h9111062.6933900919924汽耗kg/kwh3.043.52热耗kJ/kwh79559225.1凝汽器压力Kpa4.99.877.35.655.9表2 XXXXX#2机组额定工况抽汽参数(2006、10、8)额定工况设计值#2机300MW工况压力 (Mpa)温度()压力(Mpa)温度()主蒸汽16.653716.34534.9一段抽汽5.93836.820417.2二段抽汽3.6316.74.18348.9再热蒸汽3.25373.82535.8三段抽汽1.8433.1.93458.7四段抽汽0.8334.60.89335.2低排压力54853446表3 XXXXX2机组近期额定工况试验结果（2006、10、8）项目单位设计值2机试验值2006、10、8主蒸汽压力Mpa16.671634主蒸汽温度5375344主蒸汽流量TH911.099695高排汽压力Mpa3.6624240高排汽温度316.73491再热汽压力Mpa3.26382再热汽温度5375360中排汽压力Mpa0.7950997中排汽温度334.273359排汽压力Mpa5.39853给水流量TH911.097689给水温度272.32687试验电功率MW300.16830006试验热耗率KJ/kw.h7954.9888284试验汽耗率g/kw.h3.0353411修正后功率MW300.168314612修正后热耗率KJ/kw.h7954.9862357高压缸内效率88.227949中压缸内效率91.648863从上述三表中可以看出,各厂的实际值与设计值相比，存在较大的差距，有进行技术改造的必要。其中我公司和西柏坡电厂的机组经济性最差、安全可靠性低,而西柏坡电厂已进行了改造。2、从主要辅机的角度来看我公司2机为汽轮机配套的三台高加是哈尔滨锅炉厂生产的，是按汽轮机热力系统超压5工况进行设计的。其最初设计参数如表4表4 高加最初设计参数1高加2高加3高加型号JG1100-2-1JG1180-2-2JG820-2-3P工作maxMpa 6.133.721.64T工作max376.3311.3424.3由于实际的抽汽参数远远高于三台高加的设计参数，我们要求哈尔滨锅炉厂重新核算，后来将三台高加的安全门动作参数作了调整，已经到了高加设计材质的承受极限，并且哈尔滨锅炉厂对高加如此超参数运行，其安全不予保证。修改后三台高加的安全门动作参数见表5：表5 高加修改后三台高加的安全门动作参数1高加2高加3高加型号JG1100-2-1JG1180-2-2JG820-2-3P工作maxMpa 6.774291.96T工作max400375450即使作了调整，2机在满负荷时的实际抽汽参数仍然有超出高加设计运行参数极限的情况，对三台高加的安全运行构成了重大隐患。我公司1机改造后，高加进汽参数基本达到了设计要求。3、从安全的角度来看我公司2汽轮机末两级叶片围带和拉金经常断裂，其主要表现有如下形式：l 围带断裂的区域，拉金也同时发生断裂。从机组围带断裂的情况来看，断裂的叶片处有较大的错位，说明围带断裂除与机组的结构强度有关外，还承受较大的预应力，当围带断裂后，预应力得到释放，在中部的松拉金本应不再断裂，但实际情况是在同一区域发生围带和拉金同时飞脱和断裂的情况，说明在运行中的叶轮叶片系统局部受到了较大的应力。l 末两级的叶片的连接方式为整圈拱形围带加一道拉筋，而松拉筋沿圆周有一个缺口。从结构上分析，在松拉筋缺口的位置围带应较容易断裂，但从多次大修的情况来看，围带断裂位置并没用出现在该处。l 1995年、1996年机组安装时对末两级轮系振动频率进行检测，m3时（m为节径数），末级轮系的静频率为95Hz，制造厂要求m3时（m为节径数），末级轮系的静频率为99Hz，故轮系的振动频率是合格的。1999年、2002年机组大修时对1、2机组的末两级围带更换为加厚围带后，测得末级轮系频率在m3时（m为节径数），轮系的静频率为101Hz，大于制造厂的要求。从以上数据可知，由于该型号的机组是早期引进的技术，一直存在着低压转子末两级叶片围带容易断裂的问题，虽然对机组的末两级叶片的围带进行了加厚，但由于连接刚度的增加，机组轮系的静频率提高，尤其是当节径数m3时，机组轮系的静频率由原来的95Hz提高到101Hz，大于制造厂的要求，长期运行中存在一定的安全风险。为了解决机组末两级叶片围带、拉筋易断裂的安全性问题，根据哈尔滨汽轮机厂73B型机组良好的运行稳定性和成功的经验，我公司低压转子末两级叶片有必要改为73B型机组的自带冠结构形式。(四)调查研究的主要依据、过程及结论: 我公司1、2机组为哈汽公司早期生产的73型机组，该机型高中压缸效率低、抽汽参数严重超标、经济性差、安全可靠性低，尤其设备经过多年运行的损耗，该问题进一步突出，已严重制约我公司可持续性发展。目前哈汽公司对引进型300MW机组的技术进行多年的消化和吸收，已发展到生产73B型机组，该机组良好的经济性和运行的稳定性已得到普遍的认可。如对73型机组采取73B型机组技术进行改造，可以取得较好的效果。 我国目前安装哈汽公司生产的引进型73型300MW机组共计约31台，该类型机组普遍存在高中压缸效率差，热耗偏高，轴汽参数超标、末两级叶片围带、拉筋容易断裂等缺点，各项指标与机组的设计值相差较大。针对机组的实际情况，各电厂进行了不同规模的技术改造，这些改造不同程度地提高机组的可靠性和经济性。 根据我公司机组运行的实际情况，厂部在2002年、2004年和2006年安排我公司技术人员对相关单位进行调研考察。2002年对陕西渭河电厂进行调研，考察该机组改造后的运行情况。渭河电厂共计4台300MW机组，其中3、4机组为上汽生产的四缸四排汽机组，5、6机组与我公司同类型哈汽公司生产73型机组，存在与我公司类似的问题，02年该厂对6机组的高压缸调节级汽封和隔板汽封进行改造，机组高压缸的效率有较大的幅度提高，但机组的各段抽汽参数与设计值相差较远，没有从根本解决问题。2004年根据西柏坡电厂改造成果的反馈，公司再次组织部分技术人员到西柏坡电厂、哈汽公司、铁岭电厂进行相关调研。西柏坡电厂1、2机组为哈汽公司生产73型300MW机组第四台、第五台，92年左右投产。机组投产后的运行情况与我公司基本一致，02年、03年分别对两台机组进行较大的通流改造，机组改造后效果较明显，如图表6为该厂1机组改造后对比情况：表6 西柏坡电厂1机组改造后效果对比表项 目单 位设计值 改 造 前改 造 后日期2001030220031217负荷MW300304.35309主汽压力MPa16.6717.11716.7主汽温度537537.8537.7调节级压力MPa12.1112.25811.73调节级温度462高排压力MPa3.663.9963.7高排温度317342.4330再热汽压力MPa3.4873.6913.5再热汽温度537534.8544.11抽压力MPa5.96.3745.931抽温度383405.73902抽压力MPa3.623.9963.622抽温度317342.43293抽压力MPa1.841.8061.763抽温度433.6452.3460高压缸效率%88.2277.7384.11中压缸效率%91.648991从上表可以看出，设备经过改造后，机组的各项性能得到大幅度的提高，机组的各段抽汽参数能控制在安全合理的范围内，高压缸的效率虽然还没有达到设计值，但提高幅度较大。由于1组改造后机组的性能得到提高，2003年12月该厂对2机组进行类似的改造，同样取得较好效果。表7为西柏坡电厂2机组改造后对比情况：表7名称设计值改造前5+24.5改造后（五阀全开）功率300MW300300主蒸汽压力MPA16.716.8516.6主蒸汽温度537535.6535调节级压力MPA12.1112.9411.97一抽压力MPA5.96.536.0一抽温度383402.4389高排压力MPA3.664.023.75高排温度317339.2328二抽压力MPA3.624.023.63二抽温度317339.2327三抽压力MPA1.841.881.81三抽温度433.6449.8454高压缸效率%88.2279.4282.2中压缸效率%91.6489.2889.9发电煤耗g/kwh297.5345.6311.4主蒸汽流量t/h9111062.6982.2修正后汽耗kg/kwh3.043.523.15修正后热耗kj/kwh79559225.18199凝汽器压力KPA4.99.876.24 2006年3月，厂部再次组织相关技术人员到西柏坡电厂，哈汽公司落实改造情况，调研在我公司实施改造的可能性。2007年5月，我公司利用1机组大修的机会，对1汽轮机高中低压通流部分进行了改造。#1机组大修后于7月5日开机，湖南省电力试验研究院于7月7日-7月11日对#1机组进行了大修后热力性能试验。大修前、后额定工况试验计算结果与设计值对比分析如下： 表8项 目单位 改造前设计值改造后设计值大修前200669大修后200779主蒸汽压力MPa16.6716.6716.3816.12主蒸汽温度53753753429 537.38主蒸汽流量t/h911.0899.910096 958.50高排汽压力MPa3.6223.6284.1503.78高排汽温度316.7316.435699337.35再热蒸汽压力MPa3.263.2653.7293.33再热蒸汽温度53753753479537.31中排汽压力MPa0.81110.8530.8660.84中排汽温度334.3340.3334337345.87排汽压力Kpa5.395.474877.01给水流量t/h911.0911.0954461 909.19给水温度272.327427268272.30试验电功率MW300.168300294237 304.88试验热耗率kJ/kW.h7954.97870.28818298238.01试验汽耗率g/kW.h3.0353.0003.4313.144二类修正后功率MW300.168300.0304981319.80二类修正后热耗率KJ/kW.h7954.97870.28646528103.95高压缸内效率（设计不含阀门损失，试验含阀门损失）%87.4287.772.6081.28中压缸内效率（设计不含阀门损失，试验含阀门损失）%92.8693.188.0788.431热耗率#1机组大修前(2006年06月09日)额定工况试验热耗为8818.29kJ/kWh，修正后的热耗率为8646.52kJ/kWh。大修后额定工况下的试验热耗为8238.01 kJ/kWh，修正后的热耗为8103.95 kJ/kWh，大修后比大修前热耗下降了542.57 kJ/kWh，热耗下降明显。但高于哈汽保证值7900 kJ/kWh，更是高于改造后设计值7870.2 kJ/kWh。机组热耗比设计值偏高，其主要原因如下：a机组各缸内效率仍比设计值偏低，是机组热耗偏高的主要原因；b由于机组目前采用单阀运行方式，调门开度减小，增大了节流损失，减低了高压缸内效率，导致热耗率增加。如果以后改用顺序阀方式运行，机组的热耗率还会有所下降，特别是在低负荷运行时效果更加明显。c过热器减温水流量偏大，部分给水没有经过回热系统加热就进入锅炉，增加了系统热耗，降低了汽机效率；d高压加热器的端差偏离设计值，使回热系统效率降低，给水温度达不到设计值，导致运行经济性降低；e.大修后热耗未经过一类修正（即系统修正），也是本次试验机组热耗高于设计值的一个原因。2高、中压缸内效率在额定负荷时，#1机组的高压缸效率为81.28%，比大修前（72.60%）提高了8.68%；中压缸效率为88.43%，与大修前（88.07%）基本持平。因大修后机组目前采用的是单阀运行方式，调门节流损失增大，故降低了高压缸的效率；另外高压缸效率设计值不含阀门损失，而试验工况含阀门损失，这也是高压缸效率试验值（81.28%）低于设计值（87.7%）的一个原因。中压缸效率变化不大的一个重要原因是：由于大修前汽轮机高中压合缸部分高压前轴封至中压缸的漏汽量比大修后要大，这部分蒸汽降低了实际进入中压缸通流部分的进汽温度，使得大修前试验测量的中压缸效率值产生一个不真实的提高量，而大修后漏汽量的减少，在试验计算数据上降低了大修所获得的部分收益。另外中压缸效率设计值不含阀门损失，而试验工况含阀门损失，这也是中压缸效率试验值（88.07%）低于设计值（93.1%）的一个原因。3主蒸汽流量大修后300MW工况修正后试验主蒸汽流量为958.5t/h，大修前（2006.06.9）300MW工况修正后试验主蒸汽流量为1009.6t/h，同比降低51.1 t/h。但较设计值899.9t/h偏大58.6t/h，主要原因是汽轮机本体的高中压缸效率与设计值相比偏低，导致单位质量工质的作功能力降低，要达到同样的出力，机组的流量必然增大。4大修前后主要经济指标对比分析项目负荷蒸汽压力蒸汽温度给水流量凝结水主蒸汽调节级再热冷段中缸排汽低缸排汽主蒸汽调节级高缸排汽再热热段中缸排汽低压排汽温度流量左右调端电端单位MWMPaMPaMPaMPaKPat/ht/h大修前299.816.012.34.180.807.7531.0493.2491.2358.3531.4330.437.437.8110136.51000.3大修后300.5615.8711.873.630.738.28531.62474.55478.15333.48536.61341.2537.5437.88101439.45104041调节级压力、温度下降明显，调节级压力下降约0.5Mpa，在THA工况，可以达到设计值11.5Mpa的要求，调节级温度下降约16，与设计温度485相当。通流部分改造后，调节级做功能力提高。42给水流量减少约90T/H,机组热耗率及汽耗率降低。43高缸排汽温度降低约25，高压缸效率提高。5 改造前后监视段参数对比分析（负荷300MW，真空93.1KPa）： 项目1抽2抽3抽4抽5抽6抽7抽8抽参数分类压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度压力温度单位MpaMpaMpaMpaMpaMpaMpaMpa改造前设计值5.928383.43.623316.51.6401432.40.8111334.30.3386230.50.135139.40.0659/0.064188.4/87.70.0260/0.025365.9/65.2改造后设计值5883382636283164167943550853340203544236801321387006398876002524652大修前实际值6.474144.133591.844540.81330.60.26244.30.04169.9-0.02-0.05大修后实际值5.89395.73.53332.61.56449.180.75335.570.23255.760.04186.09-0.01-0.052007年6月21日大修后试验数据考屏从表中可以看出，在额定负荷工况下，一三段抽汽压力均接近设计值，四抽及以后各级压力略低于设计值。一三段抽汽温度比设计值偏高1316，存在一定程度的超温现象。分析其原因是高中压缸效率偏低引起。但可以看出，各监视段参数均较改造前有大幅度降低。 6、自95年12月、96年9月我公司两台机组相继投产以来，一直存在低压转子末两级叶片围带易断裂的问题，虽然对围带进行加厚处理，但由于轮系频率不合格，围带断裂的情况仍然频发，制造厂家也无法彻底消除此安全隐患；7、同型号机组的电厂因低压转子末两级叶片围带断裂曾经造成重大的安全事故，如渭河电厂、哈三电厂和衡水电厂等都出现过末两级断叶片的事故；8、哈尔滨汽轮机厂已不再生产此型号的末级叶片和围带，备品无处采购，今后的消缺难度大；9、按照大唐集团公司2003年11月份安评要求，对于#1、#2机末级叶片拉筋、围带常发生断裂问题已作为重点问题提出，并“需尽快与制造厂一起做进一步的研究分析，制订出彻底的解决方案。”通过多次调研及我公司1汽轮机改造成功经验，将73型300W机组进行73B技术改造，2汽轮机的低压转子末两级拱形围带叶片更换为自带冠式叶片型式，机组的各项性能可得到大幅度提高，能较好地提高我公司机组的经济性和安全性，缩短我公司机组与先进机组的差距，为我公司节能降耗增效提供可靠的保证。(五)原系统或设备的基本情况:1.拟进行改造的系统或设备的基本情况说明: 我公司1、2机均为哈汽公司生产73型机组。机组的喷嘴采取子午面收缩、扭曲静叶，变截面动叶，动叶自带围带，低压转子末两级叶片采用加宽加厚的拱形围带、松拉筋结构等特点，机组的进汽采取弹性密封环密封，高中压缸的动叶叶顶汽封采取平齿汽封型式。该机组的整体设计水平较差，机组的实际运行参数与设计值相差较远。投产以来,低压转子末两级叶片围带、拉筋常处于断裂的运行状态，期间曾对末两级叶片的围带进行了加厚处理,在以后的多次检查中发现，虽然断裂区域已经有所减少，但同样会出现不同程度的断裂情况,问题没有从根本上得到解决。2.系统或设备简述: 我公司1、2汽轮机组是我公司一期工程的三大主设备之一，首先将锅炉产生的高温高压蒸汽转化为动能，然后提供给发电机发电。3.铭牌: 汽轮机：73型汽轮机型号：N30016.7/537537额定转速：3000rpm额定背压： 5.4KPa主汽温度：537再热温度：537主汽压力：16.7 MPa4.制造商:哈汽公司5.投产日期: #1机组1995年12月投产,#2机组1996年9月投产。6.技术状况及其他有关技术参数: 汽轮机主要技术数据如表8：表8项目单位设计值主蒸汽压力Mpa16.67主蒸汽温度537主蒸汽流量TH911.0高排汽压力Mpa3.662高排汽温度316.7再热蒸汽压力Mpa3.26再热蒸汽温度537给水流量TH911.0给水温度272.3试验电功率MW300.168试验热耗率KJ/kw.h7954.9试验汽耗率g/kw.h3.035修正后功率MW300.168修正后热耗率KJ/kw.h7954.9高压缸内效率88.22中压缸内效率91.64 以上参数为机组的设计参数，由于早期机组的设计水平差，制造工艺简单，机组的实际运行效果与设计值相差较大，严重影响我公司设备的整体经济性。7.运行简历: 我公司两台汽轮机1995年12月和1996年9月投产以来，机组运行10年左右，设备的各项性能逐步下滑，机组的效率越来越低，煤耗越来越高，各段的抽汽参数越来偏离机组的安全值。两台机组于1997年、1998年和2003年、2004年分别进行了两次大修，对机组的局部结构进行了一些改造，取得一定的效果，但未从根本上解决问题，机组存在的缺陷越来越严重，机组的经济性和安全运行水平越来越低。8.主要历史状况等：机组多年运行以来，主要存在如下问题，机组的各段抽汽压力和温度超标，导致回热系统工作不正常，机组的蒸汽流量偏大，高中压缸效率严重偏低，凝结器热负荷偏高，机组的真空偏低，尤其在夏季高温负荷下，该问题表现更为突出：机组在满负荷的情况下，抽汽参数严重偏离设备的安全设计值，影响机组的安全运行，机组的真空严重偏低，带负荷较困难。(六)存在的主要问题: 1缺陷情况的记录和叙述：1. 1 机组的抽汽参数严重超标：如表10为2机组的在300MW运行时各段轴汽压力和温度表10额定工况设计值#2机300MW工况压力 (Mpa)温度()压力(Mpa)温度()主蒸汽16.653716.34534.9一段抽汽5.93836.820417.2二段抽汽3.6316.74.18348.9再热蒸汽3.25373.82535.8三段抽汽1.8433.1.93458.7四段抽汽0.8334.60.89335.2 从表10可以看出，我公司2机组的抽汽压力和温度与机组的设计值相比严重偏大，在夏季工况运行时，一、二段抽汽压力和温度已严重偏离1、2高加的设计许可值。1. 2 高中压缸部分结构设计不合理,内效率差:表11为1、2机历年来300MW工况下的效率统计，所有数据来自湖南电力试验研究院的机组热力性能试验报告。表11项目高排温度试验热耗修正后热耗高压缸内效率中压缸内效率试验时间报告编号单位设计值88.2291.642机34798694.928627.54790888282006.9小修后XDS/QJ.B/（02）-20062机3491588828862357794988632006.6小修前XDS/QJ.B/94（02）-20062机346885698719178.1194.592005.11.14小修后XDS/QJ.B/117（02）-20052机3366842448216480.0697.502004.12.10小修后XDS/QJ.B2/134（02）-20042机3373835788121585.0889.022002.9.12大修后XDS/QJ.B2/45（02）-20022机3465487524885066378.7889.042002.4大修前2机34268319728103848089943319988大修后2机343584748834848806881619984大修前2机34398835239797193831997428试生产报告1机73.5286.122004.10.8XDS/QJ.B2/103（02）-20041机35699881829864652726088.072006.6小修后XDS/QJ.B/38（02）-20061机361269036288141373.3088.602006.5小修前XDS/QJ.B/23（02）-20061机3616902578804571.8488.382005.11.11XDS/QJ.B/116（02）-20051机3458713861376.8787.442003.3.10XDS/QJ.B2/05（02）-2003大修前1机35838279698089517027924619978大修后1机3645837976818432716592571997、5大修前1机3505182508804878798691571996、4试生产报告从表11可以看出，我公司2机组高压缸效率、中压缸效率与设计值相比差距较大。与目前73B型技术制造的相比也相差较远，主要表现在如下方面：1.2.12机组高中压缸的动叶、隔板静叶采用两元流设计，各级的焓降低，做功不充分，与73B型的三维设计相差较大。1.2.2高中缸的汽封设计不合理,部分间隙偏大,对机组的效率有较大的影响。我公司两台机组的高中压缸叶顶汽封采用平齿汽封结构,容易导致级间漏汽；高压进汽平衡持环、中压进汽平衡持环、高压排汽平衡持环漏汽量大，导致大量高品质的蒸汽能量未充分利用，机组运行一段时间后热耗明显升高。2.安全生产：我公司两台机组存在以上的问题，尤其一段轴汽压力和温度，三段抽汽压力和温度偏离设计值较高，对机组的长期安全稳定运行构成了威胁。虽然在2005年小修中对抽汽管道进行了更换高等级材质，但该参数对高加的安全运行