珠海市某高层群体建筑高支模施工方案.doc

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 2
三、高支模支撑方案 2
1、模板及支撑架的材料选取 2
2、支撑系统的构造设计 3
四、高支模验算书 4
1、楼板高支模计算 4
2、梁高支模计算 12
五、高支模施工的安全管理 24
1、高支模系统施工安全管理机构 24
2、高支模施工注意问题 24
六、高支模施工方法 24
1、门式架支撑系统安装 24
2、梁、板模板安装 27
3、验收及拆除的批准程序 28
4、门式架高支模拆除 28
5、安全技术措施 30
6、预防坍塌事故的安全技术措施 31
7、预防高空坠落事故安全技术措施 32
七、混凝土浇筑方法及技术措施 33
八、监测措施 34
九、应急救援预案 35
1、概况 35
2、机构设置 35
3、报警救援及其他联络电话 36
4、人员分工与职责 36
5、应急救援工作程序 36
6、应急救援方法 37

一、编制依据
1.《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000；
2.《木结构设计规程》GB50005-2003；
3.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；
4.《混凝土结构工程施工质量验收规范》50204-2002；
5.《建筑施工计算手册》2007版；
6. 与本工程有关的结构施工图图纸等。
二、工程概况
工程名称:
建设单位:
设计单位:
监理单位:
施工单位:
目标工期:
本工程位于***市***一路两侧，东侧占地20979m2，西侧占地4000 m2。总建筑面积61330.19m2, 地下室面积14560.89m2.由一栋28层（局部27层）的高层,二栋18层,一栋11层,六栋五层组成。高层结构型式均为框—剪结构，多层为框架结构.
东侧地下室层高4.80m，局部层高5.20m，架空层层高6.00m；西侧地下室层高4.30m，局部层高4.70m，架空层层高6.00m。则地下室与架空层都有高支模工程。
根据结构施工图图纸以下情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：
（1）9-10栋地下室局部层高5.20m，板厚250mm，最不利梁为KL5及KL11，梁截面尺寸为250mm×1250mm；14-16栋地下室局部层高4.70m，板厚180mm，最不利梁为KL17，梁截面尺寸为250mm×1350 mm（局部1500mm）。
（2）7-8栋架空层层高6.00m，板厚120mm，最不利梁为KL10，梁截面尺寸为300mm×1200mm；14-16栋架空层层高6.00m，板厚150mm，最不利梁为KL17，梁截面尺寸为250mm×700 mm。
三、高支模支撑方案
1、模板及支撑架的材料选取
　　模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。
　　木枋：采用80mm×80mm木枋。
支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、φ12对拉螺栓等。
纵横水平拉杆：选用48×3.5mm钢管及配件。
纵横向剪刀撑：选用48×3.5mm钢管及配件。
垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条80×80mm木枋并排垫放。
2、支撑系统的构造设计
本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，管径为Φ42，高架宽1219mm，高1930mm（图1），矮架宽1219mm，高914mm（图2）。
图2
图1

具体构造措施如下：
（1） 梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300㎜，竖向设置一排穿梁螺栓φ12@600mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高≥750 mm时必设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用80×80㎜木枋，间距300，纵枋采用80×80㎜木枋，支顶采用门式架，排距为600㎜；楼面模板采用18㎜厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用80×80㎜木枋，间距300，纵枋采用80×80㎜木枋，支撑采用门式架，排距为600㎜。
（2）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用Φ48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角为45~60°，用扣件与门式架扣紧。
（3）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上，门式架下为两条80×80mm木枋并排垫放。
（4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的1‰~3‰。
（5）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50％以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在上的原则。
四、高支模验算书
1、楼面高支模计算
楼面模板支撑计算以9-10栋地下室为例
(1)、计算参数:
结构板厚=250mm，层高=5.20m；
模板材料为：夹板,底模厚度=18mm；
木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.
门架间横向间距600mm,门架间纵向间距600mm。

(2)、楼板底模验算
1)、底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度 板厚 系数 设计值
①底模自重 0.50 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.60 kN/m
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.25 × 1.2 = 7.20 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m2 × 1.0 × 0.25 × 1.2 = 0.33 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 11.63 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 8.13 kN/m
2)、楼板底模板验算
底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；
木模板抵抗矩W=bh2 /6=1000×18.002/6=54000mm3；
木模板惯性矩I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
抗弯强度验算

计算简图

第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨。
a 、①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KM·q1L2 =-0.105×11.63×0.302×106=-109904N.mm
b 、①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KM·q2L2 =-0.105×8.13×0.302×106=-76829N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KM·q2L2 =0.078×8.13×0.302×106=57073N.mm
C、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN

跨中弯矩系数KM=0.2
M4=KM×PL=0.20×3.50×0.30×106=210000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.10
M5=KM×PL=-0.10×3.50×0.30×106=-105000N.mm
M1=-109904N.mm
M2＋M5=-181829N.mm
M3＋M4=267073N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。
M=267073N.mm=0.27kN.m
σ=M/W=267073/54000=4.95N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=M/W=4.95N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×11.63×0.30×1000=2114N=2.11kN
τ=3V/（2bh）=3×2114/(2×1000×18)=0.18N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.18N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=8.13N/mm
挠度系数Kυ=0.644
υ=K q2L4/(100EI)=0.644×8.13×3004/(100×9000.00×486000)=0.10mm
[υ]=300/400=0.75mm
楼板底模挠度V=0.10mm小于0.75mm,满足要求。

3) 、第一层龙骨验算
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；
木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；
木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
抗弯强度验算
门架宽度1200mm，门架间横向间距=600mm；
第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；
第一层龙骨受均布荷载
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=11.63×0.30/1.0=3.49kN/m

计算简图

弯矩系数KM=-0.094
最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.094×3.5×1.22=-471266N.mm=-0.47kN.m
σ=M/W =471266/85333=5.52N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.52N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

抗剪强度验算

剪力系数Kv=0.531
V=KVqL=0.531×3×1.2×1000=2224N=2.22kN
τ=3V/（2bh）=3×2224/(2×80×80)=0.52N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.52N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
q=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=8.13×0.30/1.0=2kN/m
挠度系数Kυ=0.183
最大挠度为υ max=KυqL4/(100EI)
=0.183×2×12004/(100×9000×3413333)=0.30mm
[υ]=1200/400=3.00mm
第一层龙骨挠度V=0.30mm小于3.00mm,满足要求。
4)、第二层龙骨验算
第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；
抵抗矩W＝1×80×802/6=85333mm3
惯性矩I＝1×80×803/12=3413333mm4
门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。
抗弯强度验算
P=1.031×3.49×1200=4318N

计算简图

弯矩系数KM=-0.175
最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.175×4318×600=-453374N.mm=-0.45kN.m
σ=M/W=453374/85333=5.31N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=5.31N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
V=KVP=0.650×4318=2807N=2.81kN
τ=3V/(2bh)=3×2807/(1×2×80×80)=0.66N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.66N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
挠度系数Kυ=1.146
P=8.13×1.031×(0.6+0.30)×1000=7546N
υ=KυPL3/(100EI)
=1.146×7546×6003/(100×9000.00×3413333)=0.61mm
[υ]=600/400=1.50mm
第二层龙骨挠度V=0.61mm小于1.50mm,满足要求。
5)、门架承载力验算
传至每个门架立柱的力的系数=2.150
传至每个门架立柱的力NQK1 =2.150×4318=9.28kN
每个门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)×0.60×1=0.54kN
每个门架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =9.28+0.54=9.82kN
单MF1219榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN
每个门架立杆沿高度重量NGK=(5.20-0.25-1.90)×0.08+(1.2+0.60)×0.0384=0.31kN
门架总承载力=1.2×NGK+1.4×NGK=1.2×0.31+1.4×9.82=14.13kN
查(JGJ128-2000)规范每个门架立柱的承载力(N)40.16÷2=20.08kN
门架承载力14.13kN小于20.08kN,满足要求。
6)、门架立杆支承面受冲切承载力验算
立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）支承楼板厚=350mm
上部荷载为： F=14.13+1.90×0.08+[(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=14.36kN
βs =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=350-20=330.00mm
βh =1.00 η=0.4＋1.2/βs =1.00
σpc,m =1.00 N/mm2 Um=4×100=400mm
（0.7βh ft＋0.15σpc,m）ηUm hO
=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400.00×330.00)/1000=151.93kN
受冲切承载力151.93kN大于14.36kN,满足要求。
7)、地基承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求
P≤fg
P=N/A=14.36/0.01=1436.34kN/m2
其中 P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；
A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；
N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=14.36kN；
fg－地基承载力设计值(kN/m2)；
fg=kc × fgk
=1.0×11440.00=11440.00kN/m2
其中 kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；
fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)
fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；
地基承载力P=1436.34kN/m2<11440.00kN/m2,满足要求。
(3)、计算结果
底模18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距300mm；
第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
门架间横向间距600mm，门架纵向间距600mm。

2、梁高支模计算
梁高支模计算以14-16栋地下室梁KL17，截面尺寸为250mm×1350 mm（局部1500mm）为例:
(1)、计算参数
结构楼板厚=180mm,梁宽b=250mm，梁高h=1500mm，层高=4.70m；
模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；
木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；
支撑采用门架宽度L=1200mm，门架纵向间距=600mm，梁边至板支撑的距离=1.00m；
门架顶可调底座调节螺杆伸出长度=200mm。

(2)、梁底模验算
1)、梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值
①底模自重 0.5 kN/m2 × (0.25 + 2.64) × 1.2 = 1.73 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 1.50 × 1.2 = 10.80 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m2 × 0.25 × 1.50 × 1.2 = 0.68 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.25 × 1.4 = 0.70 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 13.91 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 13.21 kN/m
2)．梁底模板验算
底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm；
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数=五跨。
木模板抵抗矩W=bh2 /6 =250.00×18.002/6=13500mm3
木模板惯性矩I=bh3/12=250×183/12=121500mm4
抗弯强度验算

计算简图

弯矩系数KM=-0.105
M=KM·q1L2 =-0.105×13.91×0.302×106=-131440N.mm=-0.13kN.m
σ=M/W=131440/13500=9.74N/mm2
梁底模抗弯强度σ=M/W=9.74N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
V=KVq1L=0.606×13.91×0.30×1000=2529N=2.53kN
τ=3V/（2bh）=3×2529/(2×250×18)=0.84N/mm2
梁底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.84N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=13.21kN/m
挠度系数Kυ=0.644
υ=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×13.21×3004/(100×9000.00×121500)=0.63mm
[υ]=300/400=0.75 mm
梁底模挠度V=0.63mm小于0.75mm,满足要求。
(3) 第一层龙骨验算
第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；
木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3
木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4
门架宽度L=1200mm，门架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=250mm。
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=13.91×0.30/0.25=16.69kN/m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.18×25+0.50)+1.4×2.50=9.50kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=0.50×0.30×9.50=1.43kN

计算简图

经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=-0.88kN
N2=5.77kN
N3=5.77kN
N4=-0.88kN
经过计算得到最大弯矩 M=0.63kN.m
经过计算得到最大剪力 V=2.88kN
经过计算得到最大支座 F=5.77kN
经过计算得到最大变形 V=0.61mm
抗弯强度验算
σ=M/W=0.63×106/85333=7.34 N/mm2
第一层龙骨抗弯强度7.34N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
抗剪强度验算
τ=3V/(2bh)=3×2884/(2×80×80)=0.68N/mm2
第一层龙骨抗剪强度0.68N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
最大挠度υ=0.61mm
[υ]=600/400.00=1.50mm
第一层龙骨挠度V=0.61mm小于1.50mm,满足要求。
(4)第二层龙骨验算
取中间龙骨进行计算，门架纵向间距600mm，计算跨数三跨；
第二层龙骨采用单木枋: b=80mm, h=80mm。
W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4 ；

计算简图

抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.175
P=F=5767 N
最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.175×5767×600=-605550N.mm=-0.61kN.m
σ=M/W=605550/85333=7.10 N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=7.10N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
抗剪强度验算
剪力系数KV=0.650
V=KVP=0.650×5767.14/1000=3.75kN
τ=3V/(2bh)=3×3.75×1000 /(2×80×80)=0.88N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.88N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
挠度系数Kυ=1.146
P’=F=5767N
υ= KυP’L3/（100EI）=1.146×5767×6003/(100×9000.00×3413333)=0.46mm
[υ]=L/400=600/400=1.50mm
第二层龙骨挠度V=0.46mm小于1.50mm,满足要求。
(5)、门架承载力验算
传至每个门架立柱的力的系数=2.150
传至每个门架立柱的力NQK1 =2.150×5.77=12.40kN
每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.6×0.60×1=0.50kN
每个门架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =12.40+0.50=12.90kN
单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304÷1.9=0.160kN/m
每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m
门架和水平拉杆重量NGK =(4.70-1.50-1.9)×0.080+2×1.80×0.0384=0.24 kN
门架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.24+12.90=13.19kN
查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力(kN)=40.16÷2=20.08kN
门架承载力13.19kN小于20.08kN,满足要求。
(6)、门架支承面受冲切承载力验算
门架立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C30考虑）混凝土楼板
支承楼板厚350mm
上部荷载为：F=13.19+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0384]×1.2=13.46kN
βs =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=350-15=335mm
βh =1.00 η=0.4＋1.2/βs =1.00
σpc,m =1.00N/mm2 Um=4×100=400mm
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×335)/1000=154.23 kN
门架支承面受冲切承载力154.23kN大于13.46kN,满足要求。
(7)、侧模板验算
1）、荷载计算
新浇砼的侧压力
F1 =0.22r×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2
(r=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F2=rH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2
比较F1、F2两者取小值F=36.000kN/m2
有效压头高度=F/r=1.50m
2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m2
3、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数
标准值kN/m2
荷载值kN/m2
1、新浇砼的侧压力
1.2
36.00
43.20
2、振捣砼产生的荷载
1.4
4.0
5.60
3、倾倒砼产生的荷载
1.4
4.0
5.60

54.40
2）、侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数=五跨,木模板厚度h=18mm
木模板抵抗矩W=bh2/6=1320×182/6=71280mm3
木模板惯性矩I=bh3/12=1320×183/12=641520mm4
抗弯强度验算

计算简图

弯矩系数KM=-0.105
均布荷载q’=54.40×(1.50-0.18)=72N/mm
M=KM•qL2=-0.105×72×3002=-678586N.mm=-0.68kN.m
σ= M/W=678586/71280=9.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=M/W=9.52N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
V=KV q，L=0.606×72×0.30=13.05kN
τ=3V/（2bh）=3×13.05×1000/(2×18×1320)=0.82N/mm2
侧模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.82N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
挠度验算
按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故
q，=43.20×(1.50-0.18)=57 N/mm
挠度系数Kυ=0.644
挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×57×3004/(100×9000.00×641520)=0.52mm
[υ]=300/400=0.75mm
侧模挠度V=0.52mm小于0.75mm,满足要求。
（8）、对拉螺栓计算
梁侧模压力=2/3(倾倒、振捣砼产生的荷载＋新浇砼的侧压力)×(梁高度-板厚度)=0.67×(11.20+43.20)×1.32=47.87kN/m
设3排对拉螺栓；
对拉螺栓受力=47.87×600÷3=9574N；
对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=13345 N
穿梁螺栓受力9574N小于容许拉力13345N,满足要求。
（9）、侧肋强度验算
木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；
木枋抵抗矩W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，计算跨度330mm；
木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 ，跨数4跨。

计算简图

1）、抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.107
均布荷载q=54.40×0.30=16N/mm
M=KM.qL2=-0.107×16×3302=-190166N.mm=-0.19kN.m
σ=M/W=190166/85333=2.23N/mm2
侧肋抗弯强度σ=M/W=2.23N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。
2）、抗剪强度验算
剪力系数KV=0.607
V=KV q，L =0.607×16×0.33=3.27kN
τ=3V/（2bh）=3×3.27×1000/(2×80×80)=0.77N/mm2
侧肋抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.77N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。
3）、挠度验算
均布荷载q，=43.20×0.30=13N/mm
挠度系数Kυ=0.632
挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.632×13×3304/3072000000000=0.03mm
[υ]=330/400=0.83mm
侧肋挠度V=0.03mm小于0.83mm,满足要求。
(10)、支承面砼受压承载力验算
立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求
P≤fg
P=N/A=13.46/0.01=1345.94 kN/m2
其中 P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；
A－基础底面面积(m2)，A=0.01 m2；
N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=13.46kN；
fg－地基承载力设计值(kN/m2)；
fg=kc × fgk
=1.0×11440.00=11440.00kN/m2
其中 kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；
fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)
fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；
地基承载力P=1345.94kN/m2<11440.00kN/m2,满足要求。
(11)、计算结果：
第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm ;
门架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；
竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓3排φ12@600mm。

五、高支模施工的安全管理
1、高支模系统施工安全管理机构
项目经理***和执行经理为第一安全责任人，技术负责人***为直接安全责任人，***为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工安全管理领导小组。
组  长：***     电话：**
副组长：** 电话：**
副组长：*     电话：**
组  员：*     电话：
组  员：*     电话：*
组  员：*   电话：*
组  员：* 电话：*
组  员：* 电话：*
组 员： 各施工班组长

2、高支模施工注意问题
（1）成立以项目经理为中心的领导班子，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用门式脚手架方式建立高支模系统。
  （2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
  （3）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理、安监验收合格后，方能进行钢筋安装。
  （4）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上爬下，应从外排栅进入工作面。
  （5）高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。
  （6）混凝土浇筑时，专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。
六、高支模施工方法
1、门式架支撑系统安装
（1）施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
↓
梁板门式脚手架安装
↓
架设梁底木方龙骨于门式脚手架顶托板上
↓
梁底模及侧模安装
↓
架设板底木方龙骨于门式脚手架顶托板上
↓
楼板模板安装
↓
梁板钢筋绑扎铺设
↓
梁板混凝土浇筑
↓
混凝土保养，达到设计强度等级的100%
↓
拆下门式脚手架可调顶托
↓
拆除梁、板模板，清理模板
↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架
（2）安装
1）高支模采用门式架支撑系统，纵横水平拉杆采用φ48×3.5mm钢管。
2）门式脚手架支撑的搭设必须满足《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。
3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行三级技术交底，并要签字确认。
4）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。
5）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。
6）先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。
7）按设计分配摆放好需要组合的门架，梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。
8）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本计算方案布置。
9）支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一榀门架高度时，可采用矮架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。
10）纵横向剪立撑设置在门架外侧周边和内部按本方案间距设置。
11）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。
12）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。
13）门架纵横水平杆沿高度方向设置，第一道水平杆（扫地杆）设在离柱脚200mm处，上下两榀门式架连接处设一道，可调顶托以下100mm处设置一道。门架必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设80mm×80mm双木方。
14）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。
15）模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。
16）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。
2、梁、板模板安装
（1）梁底模及侧模均采用18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托上。
（2）楼板模采用18mm胶合板，板底横楞及顶托均采用80×80mm木方。
（3）模板的安装顺序如下：   
柱钢筋验收→柱模板→门架→顶托→横楞→梁底模→梁侧模→门架→顶托→横楞→楼板底模。
（4）模板存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。大模板存放在施工楼层上，应有可靠的防倾倒措施。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。
（5）模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。
（6）梁模板的安装
1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装