桥梁的下部结构毕业设计.doc

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2 支座的设计
2.1 板式橡胶支座的选用
板式橡胶支座由多层橡胶片与薄钢板镶嵌、粘合压制而成。有足够的竖向刚度以承受垂直荷载，能将上部构造的反力可靠地传递给墩台；有良好的弹性，以适应梁端的转动；又有较大的剪切变形，以满足上部构造的水平位移。板式橡胶支座与原用的钢支座相比，有构造简单，安装方便；节约钢材，价格低廉，养护简便，易于更换等优点；且建筑高度低，对桥梁设计与降低造价有益；有良好的隔震作用，可减少活载与地震力对建筑物的冲击作用。因此本设计选用板式橡胶支座。采用天然橡胶，适用温度为-40℃~60℃（环境温度-23℃~37.4℃），硬度取60。

2.2 计算支座反力
根据上部结构计算结果，梁体自身构造产生的支座反力标准值为，，其结构自重引起的支座反力标准值为，公路－Ⅰ级荷载引起的支座反力标准值为229.15kN，人群荷载标准值57.13kN,公路－Ⅰ级和人群荷载作用下产生的跨中挠度为；根据当地的气象资料，主梁的计算温差。

2.3 支座平面尺寸的确定
所需支座面积：
（2-1）
于主梁底板宽为1.6m，故初步选定板式橡胶支座的平面尺寸为：a=600mm（顺桥向），b=700mm，，故采用中间层橡胶片厚度t=15mm。
2.3.1 计算支座的平面形状系数S
，并且 (2-2)
2.3.2 计算橡胶支座的抗压弹性模量
(2-3)
式中：为常温下支座抗剪弹性模量，取。
2.3.3 验算橡胶支座的承压强度
，满足规范要求。 (2-4)
式中：为橡胶支座使用阶段的平均压应力限值。

2.4 确定支座的厚度
1．假设支座水平放置，且不考虑混凝土收缩和徐变的影响。
主梁的计算温差为，温度变形由主梁两端均摊，则每一支座的水平位移为： (2-5)
式中：为混凝土的线膨胀系数；
为简支梁的计算跨径。
2．为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每一支座上的制动力：
对于34.02m桥跨，一个设计车道上公路－Ⅰ级车道荷载总重为：，则其制动力标准值为,但按《桥规》，不得小于90kN，故取总制动力为90kN参与计算，5片梁共10个支座，作用于一个支座上的制动力。
3．确定需要的橡胶片总厚度：
不计汽车制动力： (2-6)
计入汽车制动力： (2-7)
式中：为支座剪变模量，常温下。
同时，考虑到橡胶支座的稳定性，《桥规》规定应满足：（a为矩形支座短边尺寸）
选用5层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚8mm，中间层厚15mm，薄钢板厚5mm，则橡胶片总厚度：且小于9cm（合格）
4．支座总厚：

2.5 支座偏转情况的验算
1．由下式计算支座的平均压缩变形：
(2-8)
式中：为橡胶体积模量，。
按《桥规》规定，满足，即，合格。
2．计算梁端转角：
由关系式和可得：
(2-9)
设结构自重作用下，主梁处于水平状态。已知公路－Ⅰ级荷载作用下的跨中挠度
，代入上式得：

3．验算偏转情况：

即，验算合格，支座不会落空。

2.6 验算支座的抗滑稳定性
1．计算温度变化引起的水平力：
(2-10)
2．为了保证橡胶支座与梁底或与墩底顶面间不发生相对滑动，则应满足以下条件
1）

则（合格）
2）（合格）
结果表明，支座不会发生相对滑动。
由以上分析，本设计选用的支座型号为GJZ600×700×81。
3 桥墩构造设计
3.1 桥墩类型和主要材料
桥墩选用钻孔灌注桩双柱式桥墩。
主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400钢筋；钢筋混凝土容重取。
强度标准值：轴心抗压：，轴心抗拉：
强度设计值：轴心抗压：，轴心抗拉：
混凝土的弹性模量：

3.2 桥墩截面尺寸拟定
根据沈阳至阜新公路桥的设计资料，参照《公路桥涵设计手册—墩台与基础》中的计算实例以及按照有关的规定，先初步拟定桥梁桥墩的尺寸，如图3-1所示，然后进行配筋设计和验算，如不符合要求，进行必要的修改。

图3-1 桥墩一般构造/ cm
Fig 3-1 Pier general structure/ cm
将墩柱的圆形截面换算为0.8倍的方形截面时，a=0.8d=0.8×150=120cm，故

由于盖梁的跨高比，故可按一般构件进行相关计算和验算；盖梁的悬臂端，也属于一般的钢筋混凝土悬臂梁。

3.3 盖梁计算
盖梁截面尺寸见图3-2。

图3-2 盖梁尺寸/ cm
Fig 3-2 The size of bent cap/ cm
3.3.1 垂直荷载计算
1）盖梁自重及内力计算（表3-1）
2）活载计算
(1)活载横向分配：
荷载对称布置用杠杆法,非对称布置用铰接板法。

表3-1 盖梁自重及内力表
Table 3-1 The dead-weight and internal force of bent cap
截面
编号
自重/KN
弯矩/KNm
剪力/KN
左
右
1-1
0.5×（0.7+1.0259）
×1.05×2.4×25=54.366
-54.366×0.492=-26.748
-54.366
-54.366
2-2
0.5×（1.0259+1.6）
×1.85×2.4×25=1453.74
-54.366×2.342
-145.74×0.856=-252.079
-200.106
-200.106
3-3
1.15×1.6
×2.4×25=110.4
-54.366×3.492-145.74×2.006-
110.4×0.5×1.15=-545.681
-310.506
456
4-4
0.1×1.6
×2.4×25=9.6
-54.366×3.592-145.74×2.106
-110.4×0.675+9.36×0.05=-576.251
446.4
446.4
5-5
3.1×1.6
×2.4×25=297.6
-54.366×6.692-145.74×5.206
-110.4×3.775+9.63.15
+297.6×1.55=-1047.780
148.8
148.8
6-6
1.55×1.6
×2.4×25=148.8
-54.366×8.242-145.74×6.756
-110.4×5.325+9.6×4.7+297.6×3.1
+148.8×0.775=-937.584
0
0

注：，钢筋混凝土容重取。

a.单列公路－I级荷载对称布置：

图3-3 单列公路－I级荷载对称布置
Fig 3-3 single row road - I level of load symmetrical arrangement

b.双列公路－I级荷载对称布置：

图3-4 双列公路－I级荷载对称布置
Fig 3-4 two row road - I level of load symmetrical arrangement

c．三列公路－I级荷载对称布置：

图3-5 三列公路－I级荷载对称布置
Fig 3-5 three row road - I level of load symmetrical arrangement

d．四列公路－I级荷载对称布置：

图3-6 四列公路－I级荷载对称布置
Fig 3-6 Four row road - I level of load asymmetrical arrangement

e．五列公路－I级荷载对称布置：

图3-7 五列公路－I级荷载对称布置
Fig 3-7 five row road - I level of load asymmetrical arrangement

f．公路－I级荷载非对称布置：

图3-8 公路－I级荷载非对称布置
Fig 3-8 road - I level of load symmetrical arrangement
①单列公路-Ⅰ级荷载非对称布置

②双列公路-Ⅰ级荷载非对称布置

③三列公路-Ⅰ级荷载非对称布置

④四列公路-Ⅰ级荷载非对称布置

⑤五列公路-Ⅰ级荷载非对称布置

(2)公路－I级荷载顺桥行驶：；
a.单孔单列公路－I级荷载
，

图3-9 公路－I级荷载单孔单列布置
Fig 3-9 Road - I level of load single-hole and single row arrangement
b．双孔单列公路－I级荷载

图3-10 公路－I级荷载双孔单列布置
Fig 3-10 Road - I level of load two-hole and single row arrangement

(3)活载横向分配后各梁支点反力：
计算式为：
计算结果见表3-2。

表3-2-1 各梁活载反力计算表
Table 3-2-1 Calculation of anti-beam live load
荷载横向分布情况
公路-Ⅰ级荷载
计算方法
荷载布置
横向分布系数
单孔
双孔
B/KN
/KN
B/KN
/KN
对称布置
按杠杆原理
计算
单列行车
0
491.067
0
1228.967
0
0
0
0
0.5
245.534
641.484
0.5
245.534
641.484
0
0
0
0
0
0
双列行车
0
491.067
0
1228.967
0
0.355
174.329
436.283
0.855
419.862
1050.767
0.855
419.862
1050.767
0.355
174.329
436.283
0
0
0
三列行车
0
491.067
0
1228.967
0
0.5
245.534
614.484
1
491.067
1228.967
1
491.067
1228.967
05
245.534
614.484
0
0
0
四列行车
0.145
491.067
71.205
1228.967
178.200
0.855
419.862
1050.767
1
491.067
1228.967
1
491.067
1228.967
0.855
419.862
1050.767
0.145
71.205
178.200
五列行车
0.5
491.067
245.534
1228.967
614.484
1
491.067
1228.967
1
491.067
1228.967
1
491.067
1228.967
1
491.067
1228.967
0.5
245.534
614.484

表3-2-2 各梁活载反力计算表
Table 3-2-2 Calculation of anti-beam live load
荷载横向分布情况
公路-Ⅰ级荷载
计算方法
荷载布置
横向分布系数
单孔
双孔
B/KN
/KN
B/KN
/KN
非对称布置
按铰接板法原理
计算
单列行车
0.2861
491.067
140.494
1228.967
351.607
0.2426
119.133
298.147
0.1773
87.066
217.896
0.1253
61.531
153.990
0.0942
46.259
115.769
0.0805
39.531
98.932
双列行车
0.4932
491.067
242.194
1228.967
606.127
0.4630
227.364
569.012
0.3868
189.945
475.364
0.2852
140.052
350.501
0.2139
105.039
262.876
0.1841
90.405
226.253
三列行车
0.6343
491.067
311.484
1228.967
779.534
0.6302
309.470
779.411
0.5937
291.546
729.638
0.4921
241.654
604.775
0.3810
187.097
468.236
0.3225
158.369
396.342
四列行车
0.7353
491.067
361.082
1228.967
903.659
0.7499
368.251
921.602
0.7536
370.068
926.150
0.7016
344.533
862.243
0.6014
295.328
729.101
0.5296
260.069
650.861
五列行车
0.8158
491.067
400.614
1228.967
1002.591
0.8441
414.510
1037.371
0.8789
431.599
1080.139
0.8796
431.943
1080.139
0.8366
410.827
1028.154
0.7993
392.510
982.313

(4)恒载与活载反力汇总
恒载与活载反力汇总见表3-3。冲击系数1+μ=1.1724（同上部结构）
表3-3 各梁反力汇总表
Table 3-3 The summary of anti-beam force
荷载情况
1号梁
2号梁
3号梁
4号梁
5号梁
6号梁
/KN
/KN
/KN
/KN
/KN
/KN
上部恒载
867.84
783.31
894.73
894.73
783.31
867.84
公路-I级 （双孔五列对称布置）×（1+μ）
720.421
1440.841
1440.841
1440.841
1440.841
720.421
公路-I级（双孔五列非对称布置）×（1+μ）
1175.438
1216.214
1266.355
1267.363
1206.408
1151.664
3.3.2 双柱反力计算

图3-11 双柱反力计算图/cm
Table 3-11 Reactions acting of double Pier/cm
计算式为：
(3-1)

即

表3-4 墩柱反力计算表
Table 3-4 Calculation of pier reaction
荷载情况
上部恒载
公路-Ⅰ级（双列五孔对称布置）
公路-Ⅰ级（双列五孔非对称布置）

2545.88
3602.103
3665.74

2545.88
3602.103
3603.228
3.3.3 盖梁各截面内力计算
1）弯矩计算

图3-12 盖梁各截面内力计算图/ cm
Table 3-12 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm

其盖梁各截面弯矩值见表3-5。
表3-5 弯矩计算表
Table 3-5 The calculation of moments
荷载情况
墩柱
反力/KN
梁的反力
各截面弯矩
/KN
/KN
/KN
1-1
2-2
3-3
4-4
5-5
6-6
上部
恒载
2545.88
867.84
783.31
894.73
0
-1605.504
-2603.52
-2603.52
337.947
337.947
公路-Ⅰ级对称荷载
3602.103
720.421
1440.814
1440.814
0
-1332.779
-2161.263
-1873.095
2593.512
2593.512
公路-Ⅰ级非对称荷载
3665.74
1175.438
1216.214
1266.355
0
-2174.56
-3526.314
-3217.284
672.389
684.375

2）相应于最大弯矩值时的剪力计算见表3-6。
一般计算公式：
1-1截面： ，；2-2截面： ；
3-3截面：，；4-4截面：，；
5-5截面：，；
6-6截面：。
表3-6 剪力计算表/KN
Table 3-6 The calculation of shear forces/KN
荷载情况
上部荷载
公路-Ⅰ级对称布置
公路-Ⅰ级非对称布置
墩柱反力
2545.88
3602.103
3665.74
梁的反力
/KN
867.84
720.421
1175.438
/KN
783.31
1440.841
1216.214
/KN
894.73
1440.841
1266.355
各截面剪力
1-1
/KN
0
0
0
/KN
-867.84
-720.421
-1175.438
2-2
/KN
-867.84
-720.421
-1175.438
/KN
-867.84
-720.421
-1175.438
3-3
/KN
-867.84
-720.421
-1175.438
/KN
1678.04
2881.682
2490.302
4-4
/KN
1678.04
2881.682
2490.302
/KN
894.730
1440.841
1274.088
5-5
/KN
894.730
1440.841
1274.088
/KN
0
0
7.733
6-6
/KN
0
0
7.733
/KN
0
0
7.733
3）截面内力组合
(1)弯矩组合见表3-7。其中活载按最不利情况考虑。
表3-7 弯矩组合表
Table 3-7 Combination of moments
截面号
内力组合值
1-1
2-2
3-3
4-4
5-5
6-6
1
上部荷载
0
-1605.504
-2603.52
-2435.716
337.947
337.947
2
盖梁自重
-26.748
-252.079
545.681
-576.251
-1047.780
-937.584
3
公路-Ⅰ荷载对称布置
0
-1332.779
-2161.263
-1873.095
2593.512
2593.512
4
公路-Ⅰ荷载非对称布置
0
-2174.56
-3526.314
-3277.284
672.389
684.375
5
1+2+3
-32.098
-4094.990
-6804.809
-6236.693
2779.117
29110352
6
1+2+4
-32.098
-5273.484
-8715.881
-8202.565
89.545
238.561
(2) 剪力组合见表3-8。
3.3.4 各墩水平力计算
采用集成刚度法进行水平力分配。
上部构造每片边梁支点反力为867.85×2=1735.7；
每片中梁支点反力：1号梁反力为783.31×2=1566.62KN；
2号梁反力为894.73×2=1789.46KN。
中墩橡胶支座中钢板总厚度20mm，剪切模量，每跨梁一端设有6个支座，每个支座的抗推刚度为：
(3-2)

表3-8 剪力组合表
Table 3-8 Combination of shear forces
截面号
剪力组合值
1-1
2-2
3-3
4-4
5-5
6-6
1
上部荷载
/KN
0
-867.84
-867.84
1478.04
894.73
0
/KN
-867.84
-867.84
1478.04
894.73
0
0
2
盖梁自重
/KN
-54.366
-200.106
-310.506
446.4
148.8
0
/KN
-54.366
-200.106
456
446.4
148.8
0
3
公路-Ⅰ级荷载对称布置
/KN
0
-720.421
-720.421
2881.682
1440.841
0
/KN
-720.421
-720.421
2881.682
1440.841
0
0
4
公路-Ⅰ级荷载对称布置
/KN
0
-1175.438
-1175.438
1440.841
1274.088
7.733
/KN
-1175.438
-1175.438
2490.302
2490.302
7.733
7.733
5
1+2+3
/KN
-65.239
-2290.125
-2422.605
1274.088
3269.413
10.826
/KN
-2115.438
-2290.125
6355.203
3626.533
178.56
10.826
6
1+2+4
/KN
-65.239
-2927.148
-3059.628
6333.747
3035.959
0
/KN
-2752.260
-2927.148
5807.271
3393.079
189.386
0

每个墩上设有两排橡胶支座，则支座刚度为
取桥台及两联间桥墩的橡胶支座的摩擦系数，其中最小摩擦系数。
1）桥墩（台）刚度计算
桥墩（台）采用C35混凝土，其弹性模量
(1)各墩（台）悬臂刚度计算如下
一墩两柱 ： ， (3-3)
，

图3-13 悬臂刚度计算图示
Table 3-13 Cantilever stiffness calculates graphical representation

对于桥台：
向河方向：；
向岸方向：台背填硬塑粘性土的地基系数及容重分别为：
，，
(2)墩（台）与支座串连，串联后各刚度为：
对桥墩：

对桥台：
向河方向：

向岸方向：

2）制动力的分配
(1)制动力计算
公路－I级荷载布置如图3-14。制动力按车道荷载进行计算。

图3-14 公路-I级荷载布置/m
Fig 3-14 Road - I level of load arrange/m
单列行车产生的制动力：
双孔布载时：
单孔布载时：
由于《桥规》的规定，不得小于，故取。
(2)制动力分配
(3-4)
则各墩台分配的制动力为：
（向河方向）
（向岸方向）

(3)号及5号台的最小摩阻力 ，其中

则：。
因大于0号台和，两台处支座均无滑移的可能性，故制动力不再进行重分配。
(4)桥台板式橡胶支座的水平力
取摩檫系数，则板式橡胶支座产生的摩阻力，大于0号台和，故取，
3）温度影响力的分配（温度上升20℃）
(1)对一联中间各墩设板式橡胶支座的情况
a.求温度变化临界点距0号台的距离
(3-5)
则

b.计算各墩温度影响力：
(3-6)
式中：
故：
临界点以左：

临界点以右：

0号台及7号台最小摩阻力，大于温度影响力，故温度影响力不必进行重分配。
(2)对桥台及两联间桥墩设板式橡胶支座的情况：
板式橡胶支座的摩阻力为，大于温度影响力，故0号台为703.153KN，7号台为709.877KN。
4）各墩台水平力汇总（表3-9）

表3-9 各种水平力汇总表
Table 3-9 The summary of horizontal forces
墩（台）号
荷载名称
0
1
2
3
4
5
制动力/KN
22.447
30.027
30.027
30.027
30.027
22.447
温度影响力/KN
703.153
566.526
192.469
181.589
555.647
709.877
制动力+温度影响力/KN
725.6
596.553
222.496
211.616
585.674
732.804

注：0号台和5号台未计台后填土压力，各墩台均未考虑土压力。
3.3.5 盖梁配筋设计
盖梁采用C35混凝土，其轴心受压强度为： =16.1MPa。
主筋采用HRB400钢筋，取直径d=32mm，其抗拉强度设计值为：=330MPa，一根Φ32钢筋的面积为，钢筋保护层厚度60mm。
1）弯矩作用时，各截面配筋设计
表3-10-1 截面配筋设计
Table 3-10-1 The design section of steel reinforcement
截面号
/KN·m
b/mm
/mm
/mm

1-1
-32.098
2400
965.9
0.86
2-2
-5273.484
2400
1540
91.33
3-3
-8715.881
2400
1540
154.19
4-4
-8202.565
2400
1540
144.64
5-5
2779.117
2400
1540
47.43
6-6
2911.352
2400
1540
49.73

注：表中结构重要性系数；对于HRB400级钢筋，，对于表中所述x均小于

表3-10-2 截面配筋设计
Table 3-10-2 The design section of steel reinforcement
截面号

所需Φ32钢筋根数
实用Φ32钢筋
根数

ρ%
1-1
117.09
0.15
10
8042
0.35
2-2
10693.9
13.3
15
12063
0.33
3-3
18054.25
22.4
25
20105
0.54
4-4
16938.37
21.06
25
20105
0.54
5-5
5553.62
6.9
25
20105
0.54
6-6
5822.93
7.2
25
20105
0.54

注：①，，故取
②结构的重要性系数

2）剪力作用时各截面的强度验算
（1）计算公式
《公路桥规》规定，因本设计的跨高比为，故可按钢筋混凝土一般构件进行计算与验算，且需进行挠度验算。
《公路桥规》规定了截面最小尺寸的限制条件，即；
《公路桥规》规定，当矩形截面受弯构件符合以下公式时，可不进行斜截面抗剪承载力的验算，而仅需按构造要求配置箍筋。
当时，需设斜筋，其中：
(3-7)
(3-8)
（2）计算参数
a.腹筋设计
①截面尺寸检查：
根据构造要求，梁顶层有10根Φ32钢筋通过1-1截面，截面有效高，
则

；
梁顶层有15根Φ32钢筋通过2-2截面，截面有效高度，
则

；
梁顶层有25根Φ32钢筋通过3-3,4-4,5-5,6-6截面，截面有效高度，
则

；
故截面符合设计要求。
②检查截面是否需要配置箍筋
1-1截面
2-2截面
因为
故可在盖梁跨中的某个长度范围内按构造配置箍筋，其余区段按计算配置腹筋。
③计算剪力图分配（图3-15-1所示）

，
，
弯起区段长度
，
，，即在长度内可按构造配置箍筋。

图3-15-1 盖梁剪力分配图
Fig 3-15-1 Shear distribution map

图3-15-2 盖梁剪力分配图
Fig 3-15-2 Shear distribution map

悬臂部分：（图3-15-2所示）
，
，
弯起区段长度
，

，
，
b.箍筋设计
箍筋采用R235级钢筋取直径Φ10（满足>8m且大于），其

(3-9)
C35混凝土，其；
斜筋采用HRB400级钢筋，其。
（3-10）
其中需满足且，但当时，需满足且。
1-1截面

故取
2-2截面

故取

3-3截面

故取；因为需满足故取，

综上，设计箍筋间距取。
c.弯起钢筋及斜筋设计
设焊接钢筋骨架的架立钢筋（HRB400）为φ14，钢筋重心至盖梁的上边缘距离
，故取。
弯起钢筋的弯起角为45°，弯起末端与架立钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，由各排弯起的钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋的弯起点。首先计算弯起钢筋的上下弯起点的垂直距离。

图3-16 钢筋弯起示意图
Fig 3-16 Schematic diagram of steel bent

3-3右截面：，故仅弯起一排钢筋。

表3-11-1 弯起钢筋计算表
Table 3-11-1 Bent steel calculator

1392.2
距3-3截面距离/mm
1550
分配的计算剪力值/KN
2114.67
需要的弯起钢筋面积
12083.2
可提供的弯筋面积
17φ32=13671.4
弯筋与梁轴交点到3-3截面的距离/mm
875.9

3-3左截面：，故弯起一排钢筋。
表3-11-2 弯起钢筋计算表
Table 3-11-2 Bent steel calculator

1376.6
距3-3截面距离/mm
80
分配的计算剪力值/KN
904.450
需要的弯起钢筋面积
5168.01
可提供的弯筋面积
8φ32=6433.6
弯筋与梁轴交点到3-3截面的距离/mm
768.3

（3）各截面抗剪强度验算见表3-12：
(3-11)
(3-12)
(3-13)
（3-14)
(3-15)
表中，箍筋间距 。

表3-12 各截面抗剪强度验算表
Table 3-12 Shear strength of every section checking
截面号
1-1
2-2
3-3
左
右
左
右
左
右

-65.239
-2752.260
-2927.148
-2927.148
-3059.628
6355.203
b/mm
2400
2400
2400
/mm
965.9
1540
1540

1761.802
2808.96
2808.96
P
0.347
0.326
0.544

0.187%
0.187%
0.187%

2504.511
3981.703
4098.590
/°
0
45
0

-2569.75
-5256.771
-6908.851
6908.851
-7158.218
2256.613
截面号
4-4
5-5
6-6
左
右
左
左
右
左

6343.683
3626.533
3269.413
189.386
10.826
10.826
b/mm
2400
2400
2400
/mm
1540
1540
1540

2808.96
2808.96
2808.96
P
0.544
0.544
0.544

0.187%
0.187%
0.187%

4098.590
4098.590
4098.590

0
0
0

2245.093
-472.057
-829.177
-3909.204
-4087.764
-4087.764

3）各截面抗扭强度验算
（1）选取4号墩进行验算
按《公路桥规》规定，截面在承受弯剪扭共同作用时符合（3-16）式时，可不进行构件的抗扭承载力计算，仅需按构造要求配置钢筋。
（3-16）
且在弯剪扭共同作用下，截面尺寸必须符合：
（3-17）
（2）验算抗扭强度采用的公式：
(3-18)
抗扭纵筋：
， 其中ζ=1.2 (3-19)
（3）盖梁各截面剪力及扭矩计算列于表3-13
表3-13 各截面剪力及扭矩计算表
Table 3-13 shear force and torque moment of every section calculation
截面号
荷载情况
1-1
2-2
3-3
4-4
5-5
6-6
剪力
/KN
左
-65.239
-2927.148
-3059.628
6343.683
3269.413
10.826
右
-2752.260
-29