水处理技术实训报告-毕业论文.doc

水处理技术实训报告
指导老师：李绍峰
学生姓名：孙玲玲
学 号：07804033
班 级：07环工

格栅
（一）、设计参数
已知：最大设计流量为0.729设计中选择二组格栅，N=2组，每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为 Q=60000+5000=0.75/2=0.38
（二）、设计计算
1、格栅的间隙数

式中：n—格栅栅条间隙数（个）；
Q—最大设计流量（m3/s）；
--格栅倾角（0）；
－栅条间距；
h—格栅栅前水深（m）；
v—格栅过栅流速（m/s）。
设计中取h=0.8m，v=0.9m/s， e=20mm , =600
取39个
2、格栅槽宽度

式中：B—格栅槽宽度（m）；
S—每根格栅条的宽度（m）。
设计中取S=0.010m

3、进水渠道渐宽部分长度

式中：l1—进水渠道渐宽部分的长度（m）；
B1--进水明渠宽度（m）；
--渐宽处角度（0），一般采用100-300。
设计中取B1=0.7m，=200

4、出水渠道渐窄部分的长度

式中：l2—进水渠道渐宽部分的长度（m）；

5、通过格栅的水头损失

式中：h1—水头损失（m）；
--格栅条的阻力系数，查表=2.42；
K—格栅受污染堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k=3。

6、栅后明渠的总高度

式中：H—栅后明渠的总高度（m）；
h2—明渠超高（m），一般采用0.3-0.5m。
设计中取h0=0.3m

7、格栅槽总长度

式中：L—格栅槽总长度（m）；
H1—格栅明渠的深度（m）。

应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。图1-1

折扳絮凝池的计算
（一） 设计概述
折板絮凝池是在隔板絮凝池基础上发展起来的，池内放置一定数量的平折板或波纹板，水流沿折板竖向上下流动，多次转折，促进絮凝。
（二） 计算
1、 已知条件
设计水量Q=60000
絮凝池分为四组
絮凝时间t=12min
水深H=4.5m
2、 设计计算
（1） 每组絮凝池流量Q=
（2） 每组絮凝池容积W=
（3） 每组池子面积f=
（4） 每组池子的净宽B
为了与沉淀池配合，絮凝池净长度8.7m，则池子净宽度
（5） 絮凝池的布置
絮凝池的絮凝过程为三段：第一段
第二段
第三段
将絮凝池分成10格，每格的净宽度为0.9m，每两格为一絮凝段。第一、二格采用单通道异波折扳；第三、四格采用单通道同波折扳，第五、六格采用直板。
（6） 折板尺寸及布置
折板采用钢丝水泥板，折板宽度0.5m，厚度0.035m，折角90，折板净长度0.8m。如图2-1所示。
（7） 絮凝池长度L和宽度B
考虑折板所占宽度为，絮凝池的实际宽度取
B=3.35+3×0.04=3.47m
考虑隔板所占长度为0.2m，絮凝池实际长度取 L=+5×0.2=8.7+1.0=9.7m，超高0.3m。
（8） 各隔板的间距及实际流速
第一、 二格
第二、三格
第四、五格

m/s

（9） 水头损失h
A 第一、二格为单通道异波折扳

计算数据如下：
① 第一格通道数为4，单通道的缩放组合的个数为4个，n=4×4=16个
②
③ 0.53m/s
④ 0.20m/s
⑤ 0.43×0.8=0.34m/s
⑥ [0.43+2×0.35]×0.8=0.9m/s
⑦ 上下弯、下转弯各为2次，取转弯高0.6m
=0.38m/s
⑧ 渐放段水头损失

⑨ 渐缩段水头损失

⑩ 转弯或孔洞的水头损失

=16×（1.23×1+1.37×）+7.06×=0.54m
B.第三、四格为单通道同波折板

计算数据如下：
① 第三格通道数为4，每个通道放7个单通道同波折板，即单通道转弯数为7，n=4×7=28
② 折角为90°，
③ =0.35m/s

C.第五格为单通道直板

计算数据如下：
① 第五格通道为3，两块直板180°，转弯次n=2，进口、出口孔洞2个
② 180°转弯=3.0，进出口孔=1.06
③ =

（10）絮凝池各段的停留时间
Q=656.5=0.076
A.第一、第二格水流停留时间为：
已知:第一、二格的单通道为4个，则有三个异波折板，则共有折板个数24个

B.第三、第四格水流停留时间均为：
C.第五、第六格水流停留时间为：
已知:第五、六格的单通道为3个，则有两个直板，则共有折板个数2个

（11）絮凝池各段的G值

水温T=20℃，
A.第一段（异波折板）

B.第二段（同波折板）

C.第三段（直板）

絮凝池的总水头损失：
絮凝池时间：t = （159.95+159.95+164）×2=967.8s=16.13min
（12）GT值
GT = =3981.04>2×
此GT值在10范围内。
计算简图见2-2

溶解池、溶液池
（一）、已知条件
计算水量
混凝剂为硫酸亚铁，助凝剂为液态氮（亚铁氯化法）。混凝剂的最大投加量（按FeSO计），药溶液的浓度（按商品质量计），混凝剂每日配置次数n=2次。
1、 溶液池
溶液池容积
取4（注意：在带入上式计算时，b值为百分数的分数值。）
溶解池设置2个，每个容积为。
溶液池的形状采用矩形，尺寸为：长×宽×高=2m×1.5m×0.8m，其中包括超高0.2m。
2、 溶解池
溶解池的容积
溶解池的放水时间采用t=10min，则放水流量
查水力计算表的放水水管径，相应流速2.40。
溶解池底部设管径的排渣管一根。
3、 投药管
投药管流量
查水力计算表得投药管管径20mm，相应流速为0.54.
溶解池底部设管径d=100mm的排渣管一根。
4、亚铁氯化的加氯量

横向流斜板沉淀池的计算
（一） 设计概述
横向斜板沉淀池与平流式沉淀池的结构相似，但其沉淀区内装有纵向斜板，为增加沉淀面积，提高去除率。斜板倾角一般为60，长度通常采 用1~1.2m，板间垂直间距以80~120mm为宜，斜管内切圆直径为25~35mm。板材要求轻质，坚固，无毒，价廉。
（二） 计算
1、 已知条件
设计水量Q
颗粒沉降速度
板内平均流速
斜板板距P=100mm=0.1m
斜板倾角
有效系数
斜板装置分上下两段，每段斜板长
2、 设计计算
（1） 斜板的计算
按分离粒径法计算
a、斜板面积
由得到斜板投影总面积

所需斜板实际面积

斜板分上下两段，每段实际总面积为

b、斜板高度
每段斜板高度
每段斜板总高
c、池宽B
约28m
另外，池壁阻流墙所占宽度为

池子总宽为
d 、斜板装置的纵向长度L
斜板间隔数
个
斜板装置纵长
，约8.7m
e、复核颗粒沉降所需斜板长度

现斜板装置纵长采用8.7m〉6.5m，故满足要求。
（2） 排泥
采用穿孔管排泥，沿池长横向辅设6条槽，槽宽1.4m，槽壁倾角60，槽壁斜高1m。
考虑到斜板支撑系统的高度及维修要求，排泥槽顶距斜板地采用1.2m。
（3） 沉淀部分总长
整流墙距进口采用1.5m
斜板区纵长为8.7m
斜板出口至整流墙采用1.2m
出水渠宽采用1.0m
所以，沉淀区总长为12.2m
（4） 池子总高度
超高采用0.3m
斜板全高为1.73m
斜板底与排泥槽上口距离采用1.20m
排泥槽高采用1.00m
所以，池子总高度为4.32m
（5） 其他
阻流板共设三道。
整个池子的布置见图3-3。

V型滤池
（一） 设计概述
V型滤池是快滤池的一种形式，因为其进水槽形状呈V字形而得名，也叫均粒滤料滤池、六阀滤池。工作过程分为过滤和反冲洗，而反冲洗过程常采用“气冲-气水同时反冲-水冲”三步。
（二） 计算
1、 已知条件
设计水量Q，水厂自用水量按5%计算；
计算水量Q=60000
设计滤速ν=10m/h， 过滤周期T=48h
滤层水头损失：冲洗前的滤层水头损失采用1.8m
第一步 气冲冲洗强度=15L/(s. m²)，气冲时间=2min
第二步 气、水同时反冲=15L/(s. m²)，=4L/(s. m²)，=4min
第三步 水冲强度=5L/(s. m²)，=4min
冲洗时间t=10min；冲洗周期T=48h
反冲横扫强度1.8L/(s. m²) ，滤池采用单层加厚均质石英砂滤料粒径0.96-1.35mm，不均匀系数1.2~1.6。
2、 设计计算
平面尺寸计算
1.1 滤池工作时间=24—t=24— 0.167×=23.9h
1.2 滤池总面积
F===263.6m²
1.3 滤池的分格
为了节省占地，选双格V型滤池，池底板用混凝土，单格宽=3.5m,单格长=14m,（一般规定V型滤池的长宽比为2 ：1—4 ：1，滤池长度一般不宜小于11m；滤池中央气，水分配槽将滤池宽度分成两半，每一半的宽度不宜超过4m）面积49m²，共4座，每座面积98 m²，总面积392m²。
1.4 校核强制滤速
===13.3m/h, 满足v≤17m/h的要求。
1.5 滤池高度的确定
H=＋＋＋＋＋＋=0.8＋0.1＋1.2＋1.4＋0.4＋0.3＋0.1=4.3m
式中：——气水室高度，0.7～0.9m，取0.8m
——滤板厚度m，取0.1m
——滤料层厚度m，取1.2m
——滤层上水深m，取1.4m
——进水系统跌差m，取0.4m
——进水总渠超高m，取0.3m
——滤板承托层厚度m，取0.1m
1.6 水封井设计
滤层采用单层均质滤料，粒径0.96～1.35mm，不均匀系数为1.2～1.6，均质滤料清洁滤料层的水头损失按下式计算
=180
=180××=19.43㎝
式中： ——水流通过滤料层的水头损失,㎝；
——水的运动黏度, ㎝²/s,20℃时为0.0101㎝²/s；
g——重力加速度，981㎝²/s；
——滤料孔隙率，取0.5；
——与滤料体积相同的球体直径，㎝，根据厂家提供数据，取为0.1㎝
——滤层厚度，120㎝
v——滤速，v=10m/h=0.28m/s
——滤料颗粒球度系数，天然沙粒0.75～0.80，取0.8
根据经验，滤速为8～12 m/s时，清洁滤料层的水头损失一般为30～50㎝，计算值比经验值低，取经验值的底限30㎝位清洁滤料层的过滤水头损失。正常过滤时，通过长柄滤头的水头损失≤0.22m，忽略其他水头损失，则每次反冲洗后刚开始过滤时的水头损失为=0.3+0.22=0.52m,为保证正常过滤时池内液面高出滤料层，水封井出水堰顶高与滤料层相同，设水封井平面尺寸
2×2m²。堰底板比滤池底板低0.3m，水封井出水堰总高为：
=0.3++++=0.3+0.8+0.1+1.2+0.1=2.5m
因为每座滤池过滤水量：
=vf=10×98=980m³/h=0.27 m³/s
所以水封井出水堰堰上水头由矩形堰的流量公式Q=计算得：===0.176m
则反冲洗完毕，清洁滤料层过滤时，滤池液面比滤料层高0.176+0.52=0.696m
反冲洗管渠系统
本设计采用长柄滤头配水配气系统,冲洗水采用冲洗水泵供应,为适应不同冲洗阶段对冲洗水量的要求,冲洗水泵采用两用一备的组合,水泵宜 于滤池合建,且冲洗水泵的安装应符合泵房的有关设计规定。
2.1 反冲洗用水流量的计算
　　 反冲洗用水流量按水洗强度最大时计算，单独水洗时反洗强度最大为5L/( m².s)
=f=5×98=490 L/s=0.49m3/s=1764 m3/h
参考相似资料水泵采用14sh-28型水泵,其性能参数为:H=12.3～19.3m,Q=270～400l/s。
V型滤池反冲洗时，表面扫洗同时进行，其流量：
=f=0.0018×98=0.18 m³/s
2.2 反冲洗配水系统的断面计算
配水干管进口流速应为1.5m/s左右，配水干管的截面积=/=0.49/1.5=0.33m²
反冲洗配水干管采用钢管，DN700，流速1.27m/s，反冲洗水由反冲洗配水干管输送至气水分配渠，由气水分配渠底两侧的布水方孔配水到滤池底部布水区，反冲洗水通过布水方孔的流速按反冲洗配水支管的流速取值，配水支管流速为1.0～1.5m/s,取=1.0m/s,则配
水支管的截面积=/=0.49/1.0=0.49m²，此为配水方孔总面积，沿渠长方向两侧各均匀布置20个配水方孔，共计40个，孔中心间距0.6m，每个孔口面积：
=0.49/40=0.0123 m²
每个孔口尺寸取0.1×0.1m²。反冲洗水过孔流速
v=0.49/2×20×0.1×0.1=1.225m/s满足要求。
2.3 反冲洗用气量计算
采用鼓风机直接充气，采用两组,一用一备。反冲洗用气流量按气冲强度最大时的空气流量计算，这是气冲强度为15L/( m².s)
=f=15×98=1470L/s=1.47m3/s
2.4 配气系统的断面计算
　 配气干管进口流速应为5m/s左右，则配气干管的截面积
===0.294 m²
反冲洗配气干管采用钢管，DN250,流速9.87m/s，反冲洗用空气由反冲洗配气干管输送至气水分配渠，尤其水分配渠两侧的布气小孔配气到滤池底部布水区。
　　 布气小孔紧贴滤板下缘，间距与布水方孔相同共计40个，反冲洗用空气通过布气小孔的流速按反冲洗配气支管的流速取值。
反冲洗配气支管流速为10m/s左右，配气支管的截面积=/=1.47/10=0.147m²0.15m2
每个布气小孔面积:
=/40=0.15/40=0.00375 m²，
孔口直径
=0.07m，取70mm。
每孔配气量:
=/40=1.47/40=0.0368m³/s=132.48m³/h
2.5 气水分配渠的断面设计
对气水分配渠断面面积要求的最不利条件发生在气水同时反冲洗时，亦即气水同时反冲洗时要求气水分配渠断面面积最大。因此气水分配渠的断面设计按气水同时反冲洗的情况设计。
气水同时反冲洗时反冲洗水的流量
=f=4×98=392 L/s0.39m³/s
气水同时反冲洗时反冲洗空气的流量
=f=15×98=1470 L/s=1.47m³/s
气水分配渠的气水流速均按相应的配水配气干管流速取值，则气水分配干渠的断面积：
=/+/=0.39/1.5+1.47/5=0.26+0.2940.554m2
滤池管渠的布置
3.1 反冲洗管渠
（1）气水分配渠
气水分配渠起端宽取1.2m,高取1.5m，末端宽取1.2m，高取1.0m，则起端截面积为1.8m²，末端截面积1.2m²，两侧沿程各布置20个配水小孔和20个配气小孔，孔间距0.6m，共40个配水小孔和 40个配气小孔，气水分配渠末端所需最小截面积为0.554/40=0.014﹤末端截面积1.2 m²，满足要求。
（2）排水集水槽
　　 排水集水槽顶端高出滤料层顶面0.5m,则排水集水槽起端槽高
=++++0.5-1.5=0.8+0.1+1.2+0.1+0.5-1.5=1.2m,
式中，H1，H2，H3同前， 1.5为气水分配渠起端高度。
排水集水槽末端槽高
=++++0.5-1.0=0.8+0.1+1.2+0.1+0.5-1.0=1.7m,
其中1.0为气水分配渠末端高度
坡底i=﹥0.02,符合设计要求。
（3）排水集水槽排水能力校核
由矩形断面暗沟（非满流，n=0.013）计算公式校核集水槽排水能力。设集水槽超高0.3m，则槽内水位高=1.2-0.3=0.9m，槽宽=1.0m，
湿周X=b+2h=1.0 +2×0.9=2.8m
水流断面==1.0×0.9=0.9m2
水力半径R=/X=0.9/2.8=0.32m
水流速度v===6.80m/s
过流能力=v=0.90×6.80=6.12 m³/s
实际过水量=+=0.49+0.18=0.67m³/s﹤6.12 m³/s，符合设计要求。
3.2. 排水渠和进水管渠
（1）排水渠内水深H===1.48m
取跌落高差为0.3m,则排水渠高为1.48+0.3+(4.3-1.0-0.2)=4.88m,取4.9m.
（2）进水管渠：
4座滤池分成独立的两组，每组进水总渠过水流量按强制过滤流量设计，流速要求0.8～1.2m/s,采用1.0m/s则过滤流量
=63000/2=31500m3/h=0.36 m³/s
过水断面
，进水总渠宽1.0m，水面高0.5m。
（3）单池进水孔：
每座滤池在进水侧壁开三个进水孔，进水总渠的浑水通过这三个进水孔进入滤池，两侧进水孔孔口在反冲洗时关闭，中间进水孔孔口设手动调节闸板，在反冲洗时不关闭，供给反洗表扫用水。调节闸板的开启度，使其在反冲洗时的进水量等于表面扫洗用水量，孔口面积按孔口淹没出流公式Q=计算，其总面积按滤池强制过滤水量计，
强制过滤水量

孔口两侧水位差取0.1m，则孔口总面积
=×=0.558m2 0.56 m2
中间孔面积按表面扫洗水量设计：
=×=0.56×=0.20m2
孔口宽=1.0 m,孔口高=0.2m
两个侧孔口设阀门，采用橡胶囊充气阀，每个侧孔面积
=0.18m2
孔口宽=0.6m，孔口高=0.3m
（4）宽顶堰：
为保证进水稳定性，进水总渠引来的待滤水经过宽顶堰进入每座滤池内的配水渠，在经配水渠分配到两侧的V型槽。宽顶堰堰宽取=4.5m，宽顶堰与进水总渠平行布置，与进水总渠侧壁相距0.5m。堰上水头由矩形堰的流量公式Q=
计算得 ： ===0.15m
（5）滤池配水渠：
进入每座滤池的待滤水经过宽顶堰溢流至配水渠，由配水渠两侧的进水孔进入滤池内的V型槽，滤池配水渠宽取b配水=0.5m，渠高为1.0m，渠总长等于滤池总宽，则渠长=7.0m，当渠内水深=0.5m时，末端流速（进来的待滤水由分配渠中段向渠两侧进水孔流去，每侧流量/2）
==1.0m/s，
满足滤池进水管渠流速在0.8～1.2m/s的范围内的要求。
（6）配水渠过水能力校核：
配水渠水力半径==0.167m0.17m
配水渠水力坡降=<0.002
渠内水面降落=0.002×7/2=0.007m
因为配水渠最高水位h=+=0.5+0.007=0.507m﹤渠高1.0m,所以配水渠的过水能力满足要求。
V型槽的设计
　 V型槽槽底射表扫水出水孔，直径取0.025m，间隔0.15m，每槽共计93个，则单侧V型槽表扫水出水孔总面积为:
=×93=0.045 m2
表扫水出水孔低于排水集水槽堰顶0.15m，即V型槽槽底的高度低于集水槽堰顶0.15m。
据潜孔出流公式Q=，其中Q应为单个滤池的表扫水流量，则表面 扫洗时V型槽内水位高出滤池反冲洗时液面
===0.50m
　　 反冲洗时排水集水槽的堰上水头由矩形堰的流量公式Q=求得，其中b为集水槽长14m，Q为单格反冲洗流量=/2=0.67/2=0.335m3/s
　所以 ==0.06m
V型槽倾角45°，垂直高度1.0m，壁厚0.05m。反冲洗时V型槽顶高出滤池内液面高度为：
H=1.0－0.15－—=1.0－0.15－0.06=0.79m
反冲洗时V型槽顶高出槽内液面高度为:
H=1.0－0.15－－=1.0—0.15—0.06—0.5=0.29m
冲洗水塔容积按一座滤池冲洗水量的1.5倍计算：

冲洗水箱底到滤池配水间的沿途及局部损失之和为：，配水系统水头损失为，滤料层水头损失：

式中：——滤料石英砂的密度，=2.65t/m3；
——水的密度，=1 t/m3；
m0——滤料膨胀前的空隙率，m0=0.41；
H3——滤料层膨胀前的厚度，H3=1.2m。
安全富余水头：h4=1.5m，冲洗水箱底应高于洗砂排水槽面：

设备选型
5.1风机选型
根据气水同时反冲洗时反冲洗系统对空气的压力，风量要求选3台LG50风机。风量50m3/min，风压49kpa，电机功率60kw，两用一备，正常工作鼓风量共计100m3/min>1.1=97 m3/min。
5.2反冲洗水泵选型
选用12Sh-28型泵，3台（2用一备），性能参数：流量612-900m3/h，扬程10-14.5m，轴功率30.3-33.0KW，电机功率40KW，允许吸上的真空高度为4.5m。
见此图4-4

清水池
（一）平面尺寸计算
1、清水池的有效容积
清水池的有效容积，包括调节容积、消防贮水量和水厂自用水的调节量。清水池的总有效容积

式中：V—清水池的总有效容积（m3）；
k—经验系数，一般采用10%-20%；
Q—设计供水量（m3/d）。
设计中取k=10%，Q=60000m3/d

清水池共设4座，则每座清水池的有效容积V1为：

1.1清水池的平面尺寸
每座清水池的面积

式中：A—每座清水池的面积（m2）；
h—清水池的有效水深（m）。
设计中取h=4.0m

取清水池的宽度B为15m，则清水池长度L为：

则清水池实际有效容积为25×15×4=1500m3。
清水池超高h1取为0.5m，清水池总高H：

2、 管道系统
2.1清水池的进水管

式中：D1—清水池进水管管径（m）；
v—进水管管内流速（m/s），一般采用0.7-1.0m/s。
设计中取v=0.7m/s

设计中取进水管管径为DN800mm，进水管内实际流速为0.6m/s。
2.2清水池的出水管
由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按出水量大流量计：

式中：Q1—最大流量（m3/h）；
K—时变化系数，一般采用1.3-2.5；
Q—设计水量（m3/d）。
设计中取变化系数K=1.5

出水管管径

式中：D2—出水管管径（m）；
V1—出水管管内流速（m/s），一般采用0.7-1.0m/s。
设计中取v1=0.7m/s

设计中取出水管管径为DN900mm，则流量最大时出水管内的流速为0.72m/s。
2.3清水池的溢流管
溢流管的直径与进水管管径相同，取为DN800mm。在溢流管管端设喇叭口，管上不设阀门。出口设置网罩，防止虫类进入池内。
2.4清水池的排水管
清水池内的水在检修时需要放空，因此应设排水管。排水管的管径按2h内将池水放空计算。排水管内流速按1.2m/s估计，则排水管的管径D3

式中：D3—排水管的管径（m）；
t—放空时间（h）；
v2—排水管内水流速度（m/s）。
设计中取t=2h

设计中取排水管管径为DN600mm。
清水池的放空也常采用潜水泵排水，在清水池低水位时进行。
3 、清水池布置
3.1导流墙
在清水池内设置导流墙，以防止池内出现死角，保证氯与水的接触时间不小于30min。每座清水池内导流墙设置2条，间距为5.0m，将清水池分为3格。在导流墙底部每隔1.0m设0.1×0.1m的过水方孔，使清水池清洗时排水方便。
3.2检修孔
在清水池顶部设圆形检修孔2个，直径为1200mm。
3.3通气管
为了使清水池内空气流通，保证水质新鲜，在清水池顶部设通气孔，通气孔共设12个，每格设4个，通气管的管径为200mm，通气管伸出地面的高度高低错落，便于空气流通。
3.4覆土厚度
清水池顶部应有0.5-1.0m的覆土厚度，并加以绿化，美化环境。此处取覆土厚度为1.0m。
清水池的平面及剖面图如图5-5所示。

液氯消毒
（一）设计概述
因液氯的加氯操作过程简单，价格较低，且在管网中有持续消毒杀菌的作用，使目前国内外应用最广的消毒剂，它除消毒外还具有氧化作用。但氯和有机物反应可生成对健康有害的物质，又被其他消毒剂取代的趋势。
1、 计算例题
（1） 已知条件：
计算水量Q=60000×1.05=63000=2625
（2）采用滤后加氯消毒
（3）最大投氯量为a=3mg/L
（4）仓库储量按30d计算
（5）加氯点在清水池前
2、设计计算
（1）加氯量Q
Q=0.001a =0.001×3×2625≈7.875（kg/h）
（2）储氯量G
储氯量按一个月考虑
G=30×24Q=30×24×7.875≈5670（kg/月）
（3）氯瓶数量
采用容量为500kg的焊接液氯钢瓶，其外形尺寸Φ600，H=1800，共3只。另设中间加氯瓶一只，以沉淀滤气中的杂质，还可以防止水流进入氯瓶。
（4）加氯机数量
采用0—5kg/h加氯机2台，交替使用。
（5）加氯间、氯库
加氯间靠近滤池和清水池。在加氯间、氯库低处各设排风扇一个，换气量每小时8—12次，并安装漏气探测器，其位置在室内地面以上20cm。设置漏气报警仪，当检测的漏气量达到2—3mg/kg时即报警，切换有关阀门，切断氯源，同时排风扇动。
为搬运方便，氯库内设 单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶正上方，轨道通到氯库大门以外。
称量氯瓶质量的液压磅秤坑内，磅秤面和地面齐平，使氯瓶上下搬运方便。磅秤输出20mADC信号到值班室，指示余氯量。并设置报警器，达余氯下限时报警。
加氯间外布置防毒面具、抢救材料和工具箱，照明和通风设备在室外设开关。
在加氯间引入一根DN50的给谁管，水压大于 ，供加氯机投药用；在氯库引入DN32给谁管，通向氯瓶上空，供喷淋用，水压大于 。
图6-6所示