焦炉煤气制液化天然气项目节能评估报告.doc

焦炉煤气制液化天然气项目

节能评估报告

建设单位名称：
评估单位名称：
年 月

XXXX有限公司
焦炉煤气制液化天然气项目

节能评估报告

法定代表人：
技术负责人：
评估项目负责人：
年 月

报告编制、校核、审核人员

编制人员：
校核人员：
审核人员：
第 I 页 共I 页
目 录
前 言 1
1、评估的目的和意义 1
2、评估过程 2
1、评估依据 3
1.1评估范围和内容 3
1.2评估依据 3
2、项目概况 6
2.1 建设单位基本情况 6
2.2项目基本情况 6
3、能源供应情况分析评估 15
3.1项目所在地能源供应条件及消费情况 15
3.2项目能源消费对当地能源消费的影响 15
3.3本章评估小结 15
4、项目建设方案节能评估 17
4.1项目选址、总平面布置对能源消费的影响 17
4.2项目工艺流程、技术方案对能源消费的影响 17
4.3主要耗能设备，及其能耗指标和能效水平 17
4.4辅助生产和附属生产设施及其能耗指标和能效水平 19
4.5本章评估小结 20
5、项目能源消耗及能效水平评估 22
5.1项目能源消费种类、来源及消费量分析评估 22
5.2项目能源消耗计算 22
5.3能效水平分析评估 23
5.4本章评估小结 24
6节能措施评估 25
6.1节能措施 25
6.2节能措施效果评估 30
6.3本章评估小结 30
7 存在问题及建议 31
8结论 32
附图表
1.总平面布置图 11023-09000-PL15-01
2.全厂水平衡图 11023-09000-WT18-01
3.主要设备一览表

第 II 页 共IV页
前 言

1、评估的目的和意义
由于我国正处于工业化和城镇化加快发展阶段，能源消耗强度较高，消费规模不断扩大，特别是高投入、高消费、高污染的粗放型经济增长方式，加剧了能源供求矛盾和环境污染状况。能源问题已经成为制约经济和社会发展的重要因素。节能是缓解能源约束，减轻环境压力，保障经济安全，实现全面建设小康社会目标和可持续发展的必然选择，体现了科学发展观的本质要求，是一项长期的战略任务，必须摆在更加突出的战略位置。
节能评估通过对项目生产工艺、生产设备的审查，限制了工艺技术水平低、能效水平差的设备采用，引导企业积极采用国家鼓励的先进工艺技术和节能设备，促进项目装备水平的大幅提高；通过对产品单耗指标的核定，促进企业积极采取各种切实可行的节能措施，使产品单耗指标严格控制在单位产品能耗限额范围内，从而避免了能源的大量浪费，有效地降低了企业的生产成本。节能评估对于严格限制不符合国家产业政策、节能政策项目的准入，抑制高能耗、高污染行业的盲目扩张具有重要意义，对调整优化产业结构具有指导作用。
2、评估过程
根据《固定资产投资项目节能评估工作指南》和《固定资产投资项目节能评估和审查暂行办法》中的有关要求，XXXX有限公司委托XXXX有限公司承担本项目的节能评估工作。XXXX有限公司接受委托后，项目编制技术人员经过现场勘察、调查和测试，收集项目的基本情况及用能方面的相关资料，确定评估依据，选择评估方法，对项目的用能状况进行全面分析，形成评估结论，根据《固定资产投资项目节能评估工作指南》编制节能评估文件。1、评估依据
1.1评估范围和内容
本报告评估范围为XXXX有限公司焦炉煤气制液化天然气项目，总公称规模为年产液化天然气11100万Nm3。
本报告对项目所在地的能源供应情况、建设方案、工艺设备选择、项目采取的节能措施、项目能源消耗及能效水平等进行了评估，并对项目节能方面存在的问题提出了合理建议及结论，为决策机构提供可靠依据。
1.2评估依据
1.2.1法律、法规
《中华人民共和国节约能源法》（中华人民共和国主席令第七十七号）
《中华人民共和国可再生能源法》（中华人民共和国主席令第三十三号修正案）
《中华人民共和国清洁生产促进法》（中华人民共和国主席令第七十二号）
《中华人民共和国循环经济促进法》
《中华人民共和国电力法》
《中华人民共和国建筑法》
《中华人民共和国计量法》
《国家鼓励发展的资源节约综合利用和环境保护技术》（国家发改委第65号令）
《中华人民共和国强制检定的工作计量器具检定管理办法》
《河北省节约能源条例》（2006年5月4日河北省第十届人民代表大会常务委员会第二十一次会议通过）
《固定资产投资项目节能评估和审查暂行办法》（国家发展和改革委员会令第6号）
《关于转发〈国家发展和改革委员会关于加强固定资产投资项目节能评估和审查工作的通知〉的通知》（冀发改投资[2007]152号）
1.2.2规划、行业准入条件及产业政策
《关于印发节能减排综合性工作方案的通知》（国发[2007]15号）
《节能中长期专项规划》（发改环资[2004]2505号）
《产业结构调整指导目录（2011年本）》（国家发展和改革委员会令第9号）
《可再生能源发展“十一五”规划》
1.2.3用能标准、节能规范及产品推荐目录
《中国节能技术政策大纲》（国家发改委、科技部2006年12月）
《中国节水技术政策大纲》（国家发改委、科技部、水利部、建设部、农业部2005年4月）
《工业企业能源管理导则》 GB/T15587-2008
《工业设备及管道绝热工程设计规范》GB50246-1997
《工业设备及管道绝热工程质量检验评定标准》GB50185-1993
《工业锅炉能效限定值及能效等级》GB 24500-2009
《评价企业合理用电技术导则》GB/T3485-1998
《评价企业合理用热技术导则》GB/T3486 -1998
《节电技术经济效益计算与评价方法》GB/T13471-2008
《中小型三相异步电动机能效限定值及节能评价值》GB/T18613-2006
《三相配电变压器能效限定值及节能评价值》GB/T20052-2006
《用能单位能源计量器具配备和管理通则》GB17167-2006
《综合能耗计算通则》GB/T2589-2008
《公共建筑节能设计标准》DB13（J）81-2009
《居住建筑节能设计标准》DB13（J）63-2007
《绿色建筑评价标准》GB/T50378-2006
《外墙外保温工程技术规程》JGJ144-2004
《采暖通风与空气调节设计规范》GB50019-2003
《建筑照明设计标准》GB50034-2004
《建筑采光设计标准》GB/T50033-2003
《河北省用水定额（试行）》（DB13/T 1611-2009）
《国家重点节能技术推广目录》（第一批）（2008年5月）
《国家重点节能技术推广目录》（第二批）（2009年12月）
《节能机电设备（产品）推广目录》（第一批）
《节能机电设备（产品）推广目录》（第二批）（2010年8月）
《节能降耗电子信息技术、产品与应用方案推荐目录》（第一批）
《工业锅炉能效限定值及能效等级》GB24500-2009
《容积式空气压缩机能效限定值及能效等级》GB19153-2009
1.2.4国家明令淘汰的用能产品、设备和生产工艺目录
根据《产业结构调整指导目录（2011年本）》，本项目不涉及国家明令淘汰的用能产品生产，项目生产工艺及设备选取严格遵守《产业结构调整指导目录（2011年本）》规定，严禁购置或采用目录中限制和淘汰的设备和生产工艺。
1.2.5其它资料
XXXX有限公司编制的《XXXX有限公司焦炉煤气制液化天然气项目可行性研究报告》。
2、项目概况
2.1 建设单位基本情况
名称：XXXX有限公司焦炉煤气制液化天然气项目
业主：XXXX有限公司
性质：民营企业
法人代表：
建设地址：
企业运营总体情况：

2.2项目基本情况
项目名称：焦炉煤气制液化天然气项目
建设地点：
项目性质：新建
建设规模：本工程建设总公称规模为年产液化天然气11100万Nm3。
2.2.1 产品方案及生产规模
XXXX有限公司可外供焦炉煤气338045.00m3/h。确定本工程建设总公称规模为年产液化天然气11100万Nm3，年操作8000小时。
根据新奥集团发展战略，本项目产品生产液化甲烷（LNG）。
序号
产品名称
产品规格
单位
产量
1
液化甲烷
Q=35.84MJ/Nm3
万Nm3/a
11100
本装置的产品液化甲烷（LNG），组成如下：
组分
H2
CO
CO2
CH4
N2
CnHm
O2
Σ
%
—
—
—
99.9
0.1
—
—
100
2.2.2工艺流程及流程图
本项目来自焦化厂的焦炉煤气经煤气管道进入气柜进行缓冲和储存，由气柜出口总管送往螺杆压缩，进入螺杆压缩机加压后，经气体冷却器进入气液分离器分离掉水分，然后进入过滤器脱除焦油和萘，经常温脱硫槽净化并脱除大部分无机硫和部分有机硫后，送往活塞压缩，经活塞压缩机加压后，经过滤器后进入升温炉然后进入预铁钼及一级铁钼加氢转化器，气体中大部分有机硫在此转化为无机硫，加氢转化后的气体总硫含量约375mg/Nm3，进入一级氧化锌脱硫槽。之后进入镍钴钼加氢转化器和二级氧化锌脱硫槽，出氧化锌脱硫槽的气体与300℃的过热水蒸汽混合后进入甲烷化反应器Ⅰ，甲烷化反应器Ⅰ出口合成气进入蒸汽过热器，与来自蒸汽废锅Ⅰ和蒸汽废锅Ⅱ的饱和蒸汽换热，之后依次经过焦炉气预热器、蒸汽废锅Ⅰ降温至300℃，进入甲烷化反应器Ⅱ。甲烷化反应器Ⅱ出口合成气经蒸汽废锅Ⅱ温度降至298℃后进入锅炉给水预热器，然后进入产品气空冷器、产品气水冷器，冷却到40℃进入气液分离器，产品气经脱水干燥后，进入深冷区，首先进入溴化锂冷水机组预冷却，然后进入冷箱内的各段换热器，被返流的低温介质冷却，气体被冷却至一定温度后变为气液混合物进入精馏塔的中部，在塔底获得液态甲烷，经过冷器过冷并减压后送到常压LNG贮罐中储存。全厂生产过程方框流程图如图2-1所示：

图2-1 全厂生产过程方框流程图
物料成分组成汇总
单位：%（摩尔比）
组分
H2
CH4
CO
N2
CnHm
CO2
O2
物流1

57.3
26.0
7.7
3.25
2.50
2.7
0.55
物流2

57.3
16.0
7.7
3.25
2.50
2.7
0.55
物流3

55.89
27.21
8.06
3.39
2.62
2.83
——
物流4

27.35
67.42
——
5.23
——
——
——
物流5

——
99.9
——
0.1
——
——
——
物流6

80.74
3.98
——
15.28
——
——
——

2.2.2.1 压缩及预净化工艺流程
自气柜来的温度为35℃，压力为4kPa（g）的焦炉煤气由总管送至本工段，进入喷水螺杆压缩机加压至0.45 MPa(g)后，经气体冷却器冷却至40℃后进入气液分离器分离掉水分，然后进入过滤器脱除焦油和萘，经常温脱硫槽净化并脱除大部分无机硫和部分有机硫后，送往活塞压缩和精脱硫工序。
自压缩机气液分离器出来的含油废水送至焦化生化处理装置。

图2-2 压缩及预净化工艺流程图
2.2.2.2 精脱硫工艺流程
来自预净化的焦炉煤气经往复式压缩机加压至2.8 MPa（g），经过滤器后进入升温炉然后进入预铁钼及一级铁钼加氢转化器，气体中大部分有机硫在此转化为无机硫，另外，气体中的氧也在此与氢气反应生成水，不饱和烃加氢饱和。加氢转化后的气体总硫含量约375mg/Nm3，进入一级氧化锌脱硫槽。之后进入镍钴钼加氢转化器和二级氧化锌脱硫槽，使气体中的总硫脱至0.1ppm。压力约为2.5MPa（g），温度约为320℃的气体出氧化锌脱硫槽后被送往甲烷化装置。

图2-3 精脱硫工艺流程图
2.2.2.3 甲烷化流程工艺流程
来自精脱硫的气体与300℃的过热水蒸汽混合后进入甲烷化反应器Ⅰ，水蒸汽的加入量占混合后原料气的20%（摩尔百分数），加入水蒸汽的主要目的是降低甲烷化反应器的出口温度、提高甲烷化反应的平衡转化率以及防止CO和CO2在高温下的结碳。
（a）基本原理
甲烷化反应属于催化加氢反应。其反应方程为：

甲烷化反应器Ⅰ出口合成气温度为641℃，高温气体进入蒸汽过热器，与来自蒸汽废锅Ⅰ和蒸汽废锅Ⅱ的饱和蒸汽换热，将饱和蒸汽加热至435℃，同时合成气温度降为573℃，之后依次经过焦炉气预热器、蒸汽废锅Ⅰ（产生4.0MPa(g)左右的饱和蒸汽）降温至300℃，进入甲烷化反应器Ⅱ。
甲烷化反应器Ⅱ出口合成气温度为465℃，经蒸汽废锅Ⅱ（产生4.0MPa（g）左右的饱和蒸汽）温度降至298℃后进入锅炉给水预热器，温度降低到163℃；然后进入产品气空冷器、产品气水冷器，冷却到40℃进入气液分离器，分离出的水进冷凝总管送出界区处理，产品气送出界区，经进一步分离后可用于生产液化天然气。
图2-4 甲烷化工艺流程图
2.2.2.4 深冷液化工艺流程
本系统采用带预冷的混合制冷剂循环工艺。经甲烷化后的气体在装置外先经脱水干燥后，进入深冷区，首先进入溴化锂冷水机组预冷却，然后进入冷箱内的各段换热器，被返流的低温介质冷却，气体被冷却至一定温度后变为气液混合物进入精馏塔的中部，在精馏塔中气体被精馏，分离出氢氮气由塔顶排出，在塔底获得液态甲烷，经过冷器过冷并减压后送到常压LNG贮罐中储存。
循环工质—氮气，经氮气压缩机压缩后进入主换热器冷却并减压后进入塔顶冷凝器作为冷源，被气化后，送至LNG过冷器、主换热器等复热后，出冷箱循环压缩。
由塔顶排出的H2-N2混合气经换热器复热后出装置，暂返回锅炉，作为燃料气。
液化甲烷所需的冷量由两套混合制冷剂系统提供，混合制冷剂由甲烷、乙烯、丙烷及氮气等组成，利用各组分沸点的不同，在各换热器内冷凝并过冷，经J-T阀减压进入返流的制冷剂中，依次冷却不同温区的原料气和正返流制冷剂，复热后出冷箱进入混合制冷剂压缩机循环压缩制冷。
制冷剂的补充由各自的液体贮罐提供。

图2-5 深冷液化工艺流程图

31

物料平衡图

2.2.3 工程方案
2.2.3.1 总平面布置
总平面布置力求做到确保工艺流程顺畅，运输线路短捷，物料流向合理，方便生产和管理。结合地形对建筑物合理布局，使其尽量集中布置或合并布置，使平面布置紧凑合理，达到节约用地的目的。
本项目由工厂由厂前区、生产区、装存储区、辅助生产设施、预留区组成。工厂占地13.4公顷(约201.5亩)。
2.2.3.2 竖向布置
厂址地势平坦，南高，北低，由东南向西北傾斜,场地标高在海拔在26.5m～23.2m之间。为合理确定建、构筑物及道路的标高、并与厂外工程设施，排水系统标高相互关系的协调，最大限度地节约土方量，竖向布置采用阶梯式，平土方式采用重点式和连续式。排水坡度按0.3%-1%考虑。
厂区雨水的排除采用城市型道路路面排水与局部地段设排水盖板明沟相结合的方式，排入厂外的排水明渠。
2.2.3.3 公用辅助工程
1、给水
本项目水源为自备进3眼，单井出水能力63m3/h。可满足工程用水需要。
（1）生产、生活给水系统及消防给水系统
新鲜水系统供全厂生产、生活、消防用水,又分为生产、生活给水系统及消防给水系统。
需加压的生产用水量为：42m3/h,供水压力均为0.4MPa，给水管网呈环状布置。其余57m3/h直接补入循环水池。
（2）循环水系统
循环水系统全部集中布置在综合供水街区内。循环水量为3250m3/h。
经计算，本项目年消耗新鲜水为97.60×104m3。
2、供电及电力负荷计算
采用双电源供电方式，电源引自新建的110kV变电站的10kV侧；由110kV变电站10kV母线引来2条10kV电源。用电负荷计算见下表：
表2-8 用电负荷计算表
序号
用电设备名称
设备功率(kW)
计算系数
计算负荷
Kx
cosψ
tgψ
Pj
Qj
Sj
(kW)
(kVAr)
(kVA)
1
压缩及预净化
9931.60
0.80
0.80
0.75
7945.28
5958.96

2
干燥及液化
1090.30
0.80
0.80
0.75
872.24
654.18

3
甲烷化
52.00
0.80
0.80
0.75
41.60
31.20

4
制氮站
703.00
0.80
0.80
0.75
562.40
421.80

5
LNG罐区
105.50
0.80
0.80
0.75
84.40
63.30

6
气柜
4.00
0.80
0.80
0.75
3.20
2.40

7
火炬
7.00
0.80
0.80
0.75
5.60
4.20

8
泡沫站
4.20
0.80
0.80
0.75
3.36
2.52

9
制冷站
55.00
0.80
0.80
0.75
44.00
33.00

10
脱盐水站
45.00
0.80
0.80
0.75
36.00
27.00

11
空压站
610.00
0.80
0.80
0.75
488.00
366.00

12
循环水泵站
2072.10
0.80
0.80
0.75
1657.68
1243.26

13
锅炉房
555.00
0.80
0.80
0.75
444.00
333.00

14
办公楼
180.00
0.80
0.80
0.75
144.00
108.00

15
小 计
15514.70

12421.76
9248.82

16
乘以同时系数

Ky=0.9 Kw=0.95

11179.58
8786.38

17
无功补偿

(4023.90)

18
补偿后

0.92

11179.58
4762.48
12151.72
本项目总装机容量为15514.70kW，计算有功功率为11179.58kW，计算视在功率为12151.72kVA。本项目年运行8000h，计算全年耗电量为11179.58×8000=8943.66×104kWh。功率因数补偿采用高、低压补偿相结合的补偿方式，在各电气室母线处设并联静电电容器及功率因数自动补偿装置，使功率因数不小于0.92。
3、焦炉煤气（原料）
本项目所用原料为焦炉煤气，煤气来源是XXXX有限公司。
XXXX有限公司老厂区有焦炉3组，炉型为SKD3250—Ⅱ型，双联火道，带废气循环的捣固式焦炉。年设计生产能力为105万吨。2011年6月，2×65孔炭化室高5.5m双联下喷单热式捣固焦炉出焦，年生产能力为130万吨。煤气成分组成见下表
煤气成分表（摩尔比：%）
H2
CH4
CO
N2
CnHm
CO2
O2
57.3
26.0
7.7
3.25
2.50
2.70
0.55
氢气热值为12342.10kJ/Nm3，CH4的热值为36361.19kJ/Nm3，CO的热值为12640.00kJ/Nm3，其摩尔比分别为57.3%、26.0%、7.7%，计算焦炉煤气热值为：
12342.10×57.30%+36361.19×26%+12640.00×7.7%=17499.21kJ/Nm3
上述焦炉焦炉煤气产量为120921.60Nm3/h，其中回炉煤气为65814.10Nm3/h，供给附近其他企业16972.50Nm3/h，剩余煤气为38045.00Nm3/h。
焦炉煤气平衡表
序号
项 目
产焦炉煤气量(Nm3/h)
用焦炉煤气量(Nm3/h)
备注
1
焦炉煤气总产量
120921.60

2
回炉煤气

65814.10

3
剩余煤气
55107.50

3.1
其他用途煤气

16972.50
用于供给附近其他企业
3.2
外供煤气
38045.00

根据本项目所采用的工艺方案，该工艺的原料气单耗为2.4Nm3/Nm3，本项目甲烷产出量为13875.00Nm3/h，则焦炉煤气（原料）消耗量为33300.00Nm3/h，项目全年运行8000h，年消耗焦炉煤气（原料）量为26640.00×104Nm3。焦炉煤气供应有保证。
3、热力
（1）热负荷
根据本项目生产工艺，甲烷化工段蒸汽消耗量为6.54t/h（3.00MPa，300℃），液化工段蒸汽消耗量为33.00t/h（3.82MPa，450℃），气柜等蒸汽消耗量为5.00t/h（0.5MPa，158℃）。
本项目甲烷化工段消耗3.0MPa，300℃蒸汽6.54t/h，该部分蒸汽甲烷化工段自产的3.82MPa，450℃蒸汽减温减压得到。
计算甲烷化工段3.82MPa，450℃蒸汽的需要量为：

本项目气柜等消耗0.5MPa，158℃蒸汽5t/h，该部分蒸汽来自液化工段汽轮机的排汽。
项目精馏塔每小时消耗1.0MPa，172.92℃蒸汽3.5t/h，溴化锂制冷机每小时消耗1.0MPa，172.92℃蒸汽2.5t/h，合计蒸汽量为6t/h，该部分蒸汽来自汽轮机抽汽。
本项目液化工段配备一台CB1.5-3.43/0.981/0.490型汽轮机，用于拖动压缩机，该汽轮机消耗3.82MPa，450℃蒸汽为33.00t/h。
综上所述，本项目每小时消耗3.82MPa，450℃蒸汽为39.18t/h，本项目甲烷化工段气体冷却过程可副产3.82MPa，450℃蒸汽5.94t/h，则锅炉出力为33.24t/h。

蒸汽平衡图
根据本项目热力负荷计算，本项目蒸汽消耗量为33.24t/h，因此配备35t/h燃气蒸汽锅炉一台。锅炉主要技术经济指标和有关数据如下：
额定蒸发量：35t/h
额定蒸汽压力：3.82MPa
额定蒸汽温度：450℃
给水温度：105℃
排烟温度：145℃
（2）燃料消耗量
本项目锅炉燃料为富氢气体和焦炉煤气。
正常生产过程中，深冷液化工段，精馏塔中气体被精馏，分离出富氢气体（氢氮气）由塔顶排出，由塔顶排出的H2-N2混合气经换热器复热后出装置，返回锅炉，该工段可为锅炉提供富氢气体7140.475m3/h（11412.17kJ/m3），不足部分采用焦炉煤气。本项目焦炉煤气低位发热量为17499.21kJ/m3，锅炉给水焓为440.21kJ/kg。
计算本项目锅炉焦炉煤气消耗量为：

即：
项目全年运行8000h，计算全年锅炉消耗焦炉煤气量为1896.944×104Nm3
4、加热炉
本项目加热炉用于焦炉煤气精脱硫工段中，进入预铁钼及一级铁钼加氢转化器之前的焦炉煤气加热。根据生产工艺技术要求，该加热炉热耗为22830MJ/h。加热炉采用富氢气体作为燃料，本项目富氢气体燃料低位发热量为11412.17kJ/Nm3，加热炉富氢气体需要量为2000.50Nm3/h。
5、富氢气体
（1）富氢气体产生量
本项目每小时消耗原料气（焦炉煤气）33300.00Nm3，根据成分组成，氢气的摩尔比（即体积比）为57.3%，则原料气中氢气含量为19080.90Nm3/h。根据反应原理：
CO+3H2→CH4+H2O ①
CO2+4H2→CH4+2H2O ②
原料气中CO含量为2564.1Nm3/h，CO2含量为899.1Nm3/h，计算反应①和反应②氢气消耗量为：
2564.1×3+899.1×4=11288.70Nm3/h
则未参与反应的氢气为19080.90-11288.70=7792.20Nm3/h。
氮气在本项目中始终未参与反应，气量不发生变化，为1082.25Nm3/h,但会有约13.875m3/h的氮气带入到产品中。
在深冷液化的过程中，有部分的甲烷会混入塔顶气体中，约为279.04Nm3/h。
富氢气体的体积为：
7793.20+1068.375+279.40=9140.975Nm3/h
（2）富氢气体成分及热值
本项目正常生产过程中，深冷液化工段，精馏塔中气体被精馏，分离出富氢气体（氢氮气）由塔顶排出，由塔顶排出的H2-N2混合气经换热器复热后出装置，一部分返回锅炉，一部分用于升温炉燃料。该工段每小时产生富氢气体9140.975m3/h，其中为锅炉提供富氢气体7140.475m3/h，为升温炉提供富氢气体2000.50m3/h。
富氢气体成分表（摩尔比：%）
H2
CH4
CO
N2
CnHm
CO2
O2
H2S
80.74
3.98
——
15.28
——
——
——
——
氢气热值为12342.10kJ/Nm3，CH4的热值为36361.19kJ/Nm3，计算富氢气体热值为：
12342.10×80.74%+36361.19×3.98%=11412.17kJ/Nm3
6、脱盐水
本项目配备35t/h蒸汽锅炉一台，锅炉额定蒸发量为35t/h，项目蒸汽需要量为33.24t/h，冷凝水回收量约为26t/h，因此本项目配备一套反渗透脱盐水站供锅炉补水使用，出力为8t/h，脱盐水站总装机容量约为45kW。
7、制冷
在深冷液化工段需将甲烷化后的气体预冷却，本项目选用烟台荏原溴化锂制冷机组。该机组为双效蒸汽型溴化锂吸收式制冷机组，辅助设备总装机容量为55kW，制冷机驱动热源为0.8MPa蒸汽，冷量1000×104kcal/h，蒸汽消耗量为2.45t/h。
该机组采用两段式吸收蒸发循环，内部采用新型高效传热管以及配套新型高效板式换热器；对于辅助设备，采用变频控制技术。
8、压缩空气
本项目压缩空气主要用于装置和仪表。根据本项目用气负荷,选用螺杆式空气压缩机三台，该机排气量为32.0m3/min，排气压力0.75MPa，两开一备。
全厂压缩空气负荷表
序号
装置名称
单位
装置用(正常/最大)
备注
1
工艺装置
Nm3/h
3800
装置空气间断使用
2
仪表空气
Nm3/h
500
连续

合计
Nm3/h

9、氮气
本项目采用制氮站为项目制取所需氮气。
来自空压站压缩空气先进入一级聚合微粒过滤器（离心式油水分离器），除去大部分粉尘与油水滴，再经过冷干机降低压缩空气的压力露点，使得空气中大量水汽冷凝，尔后进入二级聚合微粒过滤器（主管路过滤器），除去粉尘及油水滴，最后经过第三级除油过滤器（微油雾过滤器），进一步除去压缩空气中的油雾；此时的压缩空气达到制氮装置所需空气质量。压缩空气在制氮装置中通过变压吸附制得0.7MPa(G)的氮气经由外管网送往氮气用户。
全厂各装置用氮气负荷
序号
装置名称
单位
正常
最大
备注
1
工艺装置
Nm3/h
1000
1100
原始开车用
10、采暖
本项目采暖热媒为汽轮机排汽。本项目汽轮机型号为CB1.5-3.43/0.981/0.490型汽轮机，进汽量为33.00t/h，其中在抽汽段抽出0.981MPa，172.92℃的蒸汽6t/h用于精馏和溴化锂制冷。排汽为0.491MPa的蒸汽27t/h，其中5t/h用于气柜等低压用汽。剩余的22t/h蒸汽在采暖期用于厂内采暖及洗浴，经换热冷凝后回到锅炉；非采暖期除洗浴用汽经换热冷凝后回锅炉外，剩余蒸汽直接冷凝后回锅炉。
2.2.4投资估算与资金筹措
2.2.4.1 编制依据
（1）《建设项目经济评价方法与参数》（第三版）
（2）《河北省建筑工程概算定额》、《河北省安装工程概算定额》
（3）《河北省建设项目概算其他费用定额》河北省建设厅、河北省发展和改革委员会（冀建质〔2004〕158号）
（4）建筑工程费用和安装工程费用：参照类似工程经验估算法并结合不同的建筑面积，并按相关投资估算指标进行估算。
（5）主要设备购置费：以市场或制造厂询价、报价为计价依据，非标设备以化工非标设备估价方法经调整进行计价。
（6）项目单位提供的有关功能、技术、经济指标的其他资料等。
（7）其它费用：按照有关文件规定并结合本工程实际情况计取。
2. 2.4.2 投资估算及构成
本项目建设投资，建设期利息，铺底流动资金三者合计项目总投资37043.12万元。
2. 2.4.3 资金筹措
本项目所需筹措资金37043.12万元，其中固定资产投资的65%约23815.62万元申请银行贷款,其余13227.50万元由企业自筹，作为项目资本金。
2.2.5 财务评价
2.2.5.1评价方法
依据国家发改委、建设部，发改投资[2006]1325号《建设项目经济评价方法与参数》（第三版）的有关规定，和现行企业的有关法律、法规和财务制度进行。
2.2.5.2 基础数据及参数选取
1、本项目计算期17年，其中含建设期2年，投入运营后第1年负荷为80%，第2年及以后负荷为100%。
2、本项目税金及附加包括增值税、城市建设维护税和教育费附加。增值税税率为13％、城市维护建设税为增值税的7％、教育费附加为增值税的3％分别计算。
3、本项目所得税按应纳税所得额的25%计取，盈余公积金按净利润的10%计取。
2.2.5.3 财务效益与费用估算
1、销售收入估算
本项目达产后正常年份销售收入约为38850.00万元。销售收入估算见下表：
销售收入估算表
序号
产品名称
产量（万Nm3）
价格（元/Nm3）
销售收入（万元）
1
LNG
11100.00
3.50
38850
2、产品总成本及费用估算
本项目按要素分各项成本费用如下：
① 原辅材料及燃料动力费
本项目生产所需的原辅材料、燃料及动力：水、电、焦炉煤气等费用按各自耗量及现行市场价估算，年约14429.08万元，其中原辅材料费8524.09万元（不含税7285.55万元），燃料动力费5904.99万元（不含税5047.00万元）。
表2-5 主要原材料及辅助材料消耗及价格一览表
序号
名称
年消耗量
单价（元）
总价（万元）
一
原辅材料
1
焦炉煤气
26640×104
Nm3
0.265元/ Nm3
7059.60
2
铁钼加氢催化剂
35.00
t
98000.00元/t
343.00
3
镍钼加氢催化剂
14.70
t
98000.00元/t
144.06
4
氧化锌脱硫剂
509.00
t
12000.00元/t
610.80
5
氧化铁脱硫剂
239.40
t
12000.00元/t
287.28
6
活性炭脱硫剂
81.60
t
2800.00元/t
22.85
7
浸渍炭脱硫剂
76.80
t
2800.00元/t
21.50
8
其他吸附剂
70.00
t
5000.00元/t
35.00
9
小计

8524.09
二
燃料及动力
1
电
8943.66×104
kWh
0.60元/kWh
5366.20
2
焦炉煤气
1517.56×104
Nm3
0.265元/Nm3
402.15
3
新鲜水
97.60×104
t
1.40元/t
136.64
4
小计

5904.99
三
合计
14429.08
② 工资福利费
项目计划定员150人，人均年工资及福利45600元/人（福利按工资总额的14%计提），年工资福利总额为684万元。
③ 折旧费
固定资产按平均年限法分类进行折旧，建构筑物折旧年限25年，机器设备折旧年限15年，固定资产残值率为5%，年折旧额1941.59万元。
④ 摊销费
项目摊销费包括无形资产摊销和其他资产摊销，本项目无形资产按10年摊销，其他资产按5年进行摊销，年摊销额202万元。
⑤ 修理费
按固定资产原值的3.5%计取，年修理费1063.40万元。
⑥其它费用
其它费用包括其它制造费用、其他营业费用和其他管理费用，结合本项目的实际情况计算。
其它制造费用估算为455.74万元。
其他营业费用估算为266.40万元。
其它管理费用估算为1200万元。
⑦利息
第10年建设期贷款利息为0元，铺底流动资金自筹。
3、正常年中间投入及增值税计算过程见下表。
中间投入及增值税计算表
序号
项目
金额(万元)
1
中间投入合计
15520.09
1.1
原辅材料费
7285.55
1.2
燃料及动力费
5047.00
1.3
修理费
1063.40
1.4
摊销费
202
1.5
其它制造费
455.74
1.6
其它营业费用
266.40
1.7
其它管理费用
1200
1.8
利息支出
0
2
应交增值税
3548.34
4、工业总产值、工业增加值
工业总产值为企业正常年不含税营业收入：38850.00/1.17=33205.13万元。
工业增加值=工业总产值－工业中间投入＋应缴增值税
=33205.13-15520.09+3548.34=21233.38万元。
主要技术经济指标表
序号
项目
单位
指标
备注
1
项目总投资
万元
37043.12

1.1
基建投资
万元
34858.01

1.2
固定资产方向调节税
万元

1.3
铺底流动资金
万元
403.71

1.4
基建期利息
万元
1781.41

2
项目固定资产投资
万元
36639.42

3
资本金
万元
13227.50

4
基建贷款
万元
23815.62

5
年销售收入
万元
39050.0
不含税
6
年营业税金及附加
万元
125.08
平均
7
年总成本费用
万元
19207.16
平均
8
年利润总额
万元
6952.56
平均
9
年所得税
万元
1738.14
平均
10
投资利润率
%
18.30
平均
11
投资利税率
%
21.93
平均
12
成本费用利润率
%
36.20
平均
13
投资收益率
%
23.65
平均
14
资本净利润率
%
39.42

15
社会贡献率
%
21.24

14
外汇贷款偿还期
年

含基建期
15
国内贷款偿还期
年
6.00
含基建期
16
投资回收期(所得税后）
年
6.96
含基建期
17
投资回收期(所得税前）
年
6.06
含基建期
18
全投资内部收益率
%
17.01
所得税后
19
全投资净现值
万元
10100.45
所得税后
20
全投资内部收益率
%
21.30
所得税前
21
全投资净现值
万元
19754.70
所得税前
22
资产负债率
%