毕业设计(论文)-U型管式换热器的设计.docx

U型管式换热器的设计目录1中文摘要2英文摘要21.绪论21.1课题的目的及意义21.2工作任务分析21.3国内现状及发展趋势21.4国外现状及发展趋势42.主要设计参数53.热力计算54. 热力核算和压降校核64.1热力核算64.2换热器内压降核算75.结构设计85.1管箱及壳体85.2厚度计算及校核95.3管箱厚度计算95.4后端管箱厚度计算105.5膨胀节选取105.6垫片选取115.7开孔补强的校核115.7.1管箱开孔补强115.7.3外头盖开孔补强125.8换热管125.9分程隔板形式选定125.10传热管与管板连接125.11管板与管箱连接125.12法兰和垫片选型135.13管板强度计算135.14管板与壳体的连接165.15接管175.15.1筒体，接管，管箱壳体之间的连接175.15.2排气和排液管175.15.3接管的外伸长度175.16折流板的设计175.17拉杆和定距杆175.18防冲板185.19保温层185.20浮头盖计算185.21支座选取205.22钩圈20中文摘要：本文介绍了 U 型管换热器换热计算，管板，管箱，支座等结构设计。U 型管换热器仅有一个管板，管子 两端均固定于同一管板上，结构比较简易，U型管子的特点是可以自由伸缩，无热应力，而且热补偿性能好；管程采用双 管程，流程较长，流速较高，传热性能较好，承压能力强，管束可从壳体内抽出，便于 检修和清洗，且结构简单，造价便宜。U 型管式换热器的主要结构包括管箱、筒体、封 头、换热管、接管、折流板、防冲板和导流筒、防短路结构、支座及管壳程的其他附件 等。关键词：U型管式换热器，结构设计，换热计算，管板，管箱，支座设计。ABSTRACT We introduces how the Utube heat exchanger ,and how to design and calculation. Utube heat exchanger has only one tube sheet, tubes are fixed at both ends of boards in the same tube, and tubes could telescopic freely, nonthermal stress, thermal performance and compensation use of doubletube process, the process is longer, higher speed, better heat transfer performance, pressure capacity, and control can be extracted from the shell with easy maintenance and cleaning, and simple structure cost less. The main structure of Utube heat exchanger, includes Equipment control, shell, head, exchanger tubes, nozzles, baffled, impingement baffle, guide shell, antishortcircuit structure, support and other shelltube accessories.This time I designed a second category pressure vessel, which has high design temperature and high design pressure. Thus the design demands are strict. It has dual heat exchanger tube, stainless steel heat exchanger manufacturers. I mainly carried out the design of heat exchanger structural design, strength of design and parts selection and process design.KEYWOEDS: Utube heat exchanger, frame, intensity, design andcalculation1.绪论1.1课题的目的及意义 当今世界处于正在走向节能减排的世界，谁能在环保上作出相应贡献，谁就可以更符合这个设计的要求，换热器的目的就是可以达到节能减排的目的，换热器包括，固定管板式换热器，浮头式换热器，U型管式换热器，它们都属于列管式换热器，U型管式换热器也是列管使换热器的一种，它结构简单，使用方便您环保，是节能环保的首选，本文的目的在于对U型管式换热器的研究，达到对换热器的研究和对节能减排作出贡献，为能源的节约和环境的保护有显著的贡献。 通过本次换热器的设计，我们有机会能够正确系统地认识换热器，了解换热器的详细设计过程，掌握换热器设计的一般方法。这可以锻炼我们运用所学知识解决设计时的实际问题的能力。学会如何查阅和熟练德使用参考文献，可以为我们今后的工作积累宝贵经验。1.2工作任务分析换热器设计，基础设计为：水，走管程，17000/h，进口温度30，出口温度40；甲醇走壳程，进口温度为52，出口温度为,40；设计压力为1.6Mpa。根据设计任务，第一步要搜集原始资料，如水的物理化学性质，包括水的密度、比热、导热系数、粘度、柏朗特系数等。第二步就是进行工艺及传热计算，包括管程换热计算及阻力计算，壳程的换热计算，校核传热系数和传热面积。第三步是进行结构设计，要选定管子确定排列方式。进行壳体、折流板、拉杆、进出口管、浮头、补强圈、接管法兰、基座等的设计。第四步就是对管板、筒体、封头、支座等主要元件的强度校核。1.3国内现状及发展趋势通过对国内换热器市场的调查研究发现，在近年以来，在我国石化、钢铁等行业的快速发展的情况下，我国换热器的需求水平正在剧烈上涨，但是国内企业换热器的供给能力又十分有限，这种情况了导致换热器行业呈现出供不应求的市场状态，我们需要通过巨大的进口来弥补市场出现的短缺情况。换热器它是一种高效紧凑的换热设备，换热器的应用几乎在所有的工业领域都有涉及，并且它的类型、使用范围和结构都在不断地发展着。U型管式换热器的结构简单使用方便，环保节能，它的特点越来越得到人们的认可和接受。随着我国经济的不断发展，换热器技术也在飞速发展着，特别是大型的工业制冷装置和空调用制冷装置都得到了非常明显的发展，所以U型管式换热器的应用市场是非常广大的。在最近的几十年，换热器技术虽然一直在进步之中，但发展得比较缓慢，综合传热系数始终在60左右，没有明显的进步。而且在理论上也没有研究出发展的明确方向，因此换热器技术的进步不快。主要表现在以下几个方面。1、换热器单位体积的换热面积小，紧凑性很差。2、传热系数也不大，效率低下。3、可靠性差。4、生产周期长，成本高，消耗大。5、组装、维护、检修都很困难，而且效率较低。无论是换热器的研发人员，还是换热器的用户，都非常希望换热器性能能够变得更好。在目前换热器性能的优化主要是以下几个方面：继续优化和提高换热器的热效率，不断改善换热器结构的紧凑性，让生产制造变得标准化、系列化和专门化。管壳式换热器的最佳状态是是：两侧流体的压力损失P值低；紧凑度a值高；成本和价格都比较低；综合传热系数K值高；性能优良并且使用寿命长；容易制造和方便操作。中国U型管式换热器在中国已经有一定的应用，也在换热器方面不断的突破前进，去寻找更多的发展前景，开创性地指出了“新型管壳式换热器产业”及替代品产业这个新的概念，在这一些基础上，从四个方面即“科技创新”、“环境友好”、“以人为本”和“面向未来”上准确地说明了“新型管壳式换热器产业”及替代产品的本质意义。“新型管壳式换热器产业”及替代品的评价体系和量化指标体系，从一个不一样的角度对中国管壳式换热器产业发展进行了预测，在这个基础上，对中国管壳式换热器产业发展进行了全面的研究。换热器的发展前景：在所有的换热器种类中，管壳式换热器是一个数目众多而且种类复杂的产品，由于国防工业技术在不断向前发展，换热器操作条件变得越来越苛刻，耐磨损、耐腐蚀、高强度材料是目前最需要研制出来的。在最近一些年，我国一直在研究不锈钢铜合金复合材料、铝镁合金及碳化硅等非金属材料，并且取得了较大的发展，其中钛材的发展最快。钛这种材料对海水、氯碱、醋酸等的抗腐蚀能力都很强，如果再强化钛材的传热效果，那么钛将会是一种非常好的只在换热器的材料。对于材料的喷涂，我们可以从国外引进生产线。铝镁合金也具有较高的抗腐蚀性和导热性，并且价格比也比钛材便宜，我们也应将注意力放在它们身上。最近一些年我国在节能增效等方面取得了较大的进步，在改进换热器性能，提高传热效率，减少单位传热面积的压降，提高装置热强度等方面的研究也有了一些成绩。换热器的大量使用大大的提高了能源的利用率，这使得企业的效益得到了很大的提高。未来，我国国内市场的需求表现出以下特点：更高的产品质量的要求，今后发展的重点将在节能环保上；要求产品性价比提高。当今就是一个环保的世界，我们需要采取相应的措施去应对当前的环保问题，如果能在很多方面使用换热器，是的确可以解决很多环保问题的，希望大家可以关注换热器的发展。去尽量使用换热器，换热器包括列管式换热器，U型管式换热器，固定管板式换热器，浮头式换热器，U型管式换热器式列管式换热器的一种，这个U型管式换热器更加简单方便，易于使用环保节能。2主要设计参数 管程 壳程流体名称 水 甲醇液总流量 17000kg/h 400000kg/h工作温度进/出 30/40 50/42最大工作压力 1.5mpa 1.mpa定性温度：管程Tm=（30+40）2=35 壳程tm=(50+42）2=46物性数据：水，密度为993.95 比热 为4174 黏度为725.1 导热系数为 62.6 甲醇密度为791.4 比热 为2500 黏度为590.4 导热系数：20.73热力计算1）管程换热计算 计算热负荷=（20000417110）3600=2.319100002）平均传热温（t1-t2)/ln(t1/t2) =(50-40)-(42-30)ln(50-40 )/ (42-30 ） =11.11(C)R=热流量的温降/冷流体的温升=(50-42)/(40-30)=1.2P=冷流体的温升/两流体的初始温差=（40-30）/（52-30）=0.45查化工源流4.25图得温差校正系数= 0.82j=0.8511.11=9.44根据表4-7，选取总传热系数为K=800=231.91000/ 8009.44 =30.7试选型号 取水流速=0.9。选传热管为25mm2.5mm。其内径=0.02m，外径=0.025m。管中心距t=1.2525=31.25mm。去t=32mm。 取单管程： 管子数：n=17.1根取四管程，管长为4.5m。.换热管管数=164=64根，取68根。估算壳体直径：去=0.6，壳体直径D=1.05t=1.0532=358mm，圆整后取D=400mm。型号为BES400-1.2-24-4.5/25-4。 折流板：采用弓形折流板，取圆缺高度为壳体内径的，则切取的圆缺高度h=0.25400=100mm。折流板间距B=150mm，折流板数=-1=29块。折流板圆缺面水平装配。=23.6 计算接管尺寸： 取=0.4，对于壳程而言，管内径=142mm，对于壳程，=82.9mm，根据过程装备成套技术取=83mm，=150mm。4. 热力核算和压降校核4.1热力核算传热系数的计算，以外表面为基准的传热系数计算公式，= 其中：管程传热膜系数=0.023，管程流通截面积=0.0053， 管程实际流速=0.92管内雷诺数=49800管内普朗特系数=2.21管内给热系数=0.023=5629.4 管子为正三角形排列，壳程的当量直径为：=0.02m，管间截面积=0.0175，管外流速=0.364，管外雷诺数=1.34，管外普朗特数=4.846，=0.023=2573.77，传热面积核算：污垢热阻，管壁热阻：=0.09，换热管材料为碳钢，其热导率为=45，实际传热系数K=1250。传热面积的校核：A=20.12，=1.173，即有17.3的裕量，合格。4.2换热器内压降核算管程流动阻力其中为结垢校正系数，为串联的壳程数，=1，位管程数，=4，=，=3.=，R=1.333，S=0.375.=0.9，分别为直管和弯管中因摩擦阻力而引起的压强降。取管壁粗糙度为=0.2mm，传热管的相对粗糙度为=0.01，已知=49800，由换热器设计关系图可查得：=0.04.=3542.21，=1180.7，=17002.6，根据换热器设计在10000-100000之间，管程流动阻力在允许范围之内。壳程流动阻力：，采用正三角形排管方式，此时=0.5，=1，=。为流体横过管束的压降，单位为，为流体横过折流板缺口的压降，单位为，为管子的排列方法对压降的校正系数，正三角形排列，取=0.5，为壳程流体的摩擦系数，当500时，=0.57，为横过管束中心线的管子数，=6,为折流板数，=29=3377.3，=5251.5，=4314小于30000。壳程的流动阻力也在允许范围之内。5.结构设计5.1管箱及壳体筒体使用焊接板制作偏安全设计：选择设计温度为50，设计压力为1.6Mpa。选16为壳体和管箱材料5.2厚度计算及校核16的厚度负偏差为=2mm，腐蚀裕量为=1mm。双面焊对接接头，100无损探伤，焊接系数=1.根据压力容器手册50时，许用应力=170Mpa,（厚度为6-16mm）。壳体计算厚度为=1.9mm设计厚度为=+=3.9mm名义厚度=10mm有效厚度=-=8mm根据压力容器设计手册常温下材料的许用应力为170Mpa，进行水压试验，=1.25=2Mpa，薄膜应力=51Mpa0.9=310.5Mpa,51310.5所以水压合格。5.3管箱厚度计算管箱由两部分组成：短节与封头。前端管箱厚度计算，采用椭圆型封头。选用标准椭圆型封头，封头的形状系数K=1，取钢板厚度负偏差及腐蚀裕量分别为=2mm，=1mm。封头的计算厚度=1.89mm设计厚度=+=1.89+2=3.89mm名义厚度=10mm有效厚度=-=8mm根据JB/T4735-95选择封头型号DN40010-16公称直径为400mm，曲边高度为100mm，直边高度为40mm厚度为10mm，内表面积为0.2237，容积为0.0134，质量为18.03kg。=170Mpa，进行水压试验。=2Mpa，薄膜应力=51Mpa0.9=310.5Mpa,51310.5所以水压合格。5.4后端管箱厚度计算外头盖直径取500mm，选用标准椭圆型封头，K=1，钢板厚度负偏差=1mm，腐蚀裕量=2mm，计算厚度：=2.36mm，设计厚度=+=4.36mm名义厚度=10mm，有效厚度=-=8mm选外盖头型号如下：外盖头内表面积为0.3338，容积为0.0242，总质量为26.62kg。短节部分与外盖头厚度相同取6mm。5.5膨胀节选取膨胀节选用波形膨胀节，它具有结构紧凑简单、补偿性能好、价格便宜等优点而得到广泛使用，其补偿能力与使用压力和材料有关，根据本设计具体要求，采用波形膨胀节，按GB16749压力容器波形膨胀节选取，数据如下：公称直径DN=400mm,波根外径D=DN+2S=406mm,波高h=65mm，圆弧半径R=30mm，厚度S=3mm，质量M=8.8Kg，膨胀节长度L=4R+5S=135mm5.6垫片选取垫片选取要综合考虑操作介质的性质、操作压力、操作温度以及需要密封的程度；对垫片本身要考虑垫片性能，压紧面的形式，螺栓的大小以及拆装后复用的次数。中温，中压可采用金属与非金属组合式或非金属垫片。垫片形式，选用金属包垫片，不锈钢包复材料，它适用温度范围-704002.垫片尺寸根据JB/T4706-2000选取，尺寸如下：D=454mm,d=422mm,垫片厚度3mm，金属包垫片的结构5.7开孔补强的校核5.7.1管箱开孔补强管程进出口接管由工艺设计所得的接管尺寸823，考虑实际情况选10号热轧碳素钢管893，钢管许用应力108Mpa，腐蚀裕量=2mm，接管厚度负偏差=0mm，接管焊接接头系数=1，强度削弱系数=1由于不另行补强的最大接管外径为89，本接管外径为89，故不需进行补强。5.7.2壳体开孔补强壳程进出口接管由工艺设计所得的接管尺寸1504.5，考虑实际情况选10号热轧碳素钢管1594.5，钢管许用应力，腐蚀裕量=2mm，接管厚度负偏差=0mm，接管焊接接头系数=1，强度削弱系数=1由于不另行补强的最大接管直径为89mm，所以需要进行开孔补强，开孔直径=159+4=163小于200，故采用等面积开孔补强法计算。接管计算壁厚=1.19mm接管有效壁厚=10-2=8mm接管有效补强宽度B=2d=2154=308mm接管外侧有效补强高度 =39.24mm，内侧有效高度为0mm所需补强面积=1542.36=363.44壳体多余的金属面积：壳体的有效厚度=8mm，多余的金属面积：=868.56，所以该接管补强的强度足够，不需另行补强。5.7.3外头盖开孔补强外头盖上的排污孔和排气口接管材料选择20号钢选用规格为，通过采用壁厚接管补强。开孔直径=20mm强度削弱系数=1接管的有效厚度=10-2=8mm，开孔所需补强面积：=201.19=23.8有效宽度=216+20+28=60mm，外侧有效高度=12.6mm，内侧有效高度=0mm，外头盖的有效厚度=14mm。 外头盖多余面积=614.88，所以不需要另行补强。5.8换热管选择换热管的规格为，材料为16，排列方式为正三角形排列。换热管的中心距t=32mm，根据GB151-1999可知低碳钢的分程隔板槽的宽度为12mm，L=3m，因此分程隔板两侧相邻管的中心距=32+12=44mm。布管限定圆直径，b，的值按GB151-1999的表-14选取。可得b=2，=3，=+1.5=15+1.5=16.5mm，=10mm所以布管限定圆直径为=400-21.5=378.5mm。5.9分程隔板形式选定 根据GB151-1999分程隔板槽深大于或等于4mm，槽宽为12mm，分程隔板最小厚度为8mm，选择10mm。槽的拐角处的倒角为45，倒角宽度为8。5.10传热管与管板连接在U型管式换热器中，管子与管板的连接的好坏是非常重要的一部分，他决定着换热器的很多其他部分的稳定，但是他的工作比较复杂，需要保证很多因数的稳定，我们需要保证他的强度的稳定和工作环境的相对稳定。 5.11管板与管箱连接管板与管箱连接多数是靠法兰连接，他的链接可能会随着温度的变化及其他情况的变化而变化，我们应该根据情况而定，U型管式换热器的管板与管箱法兰的连接形式比较简单，他是列管式换热器的一种他的管板与管箱链接相对于浮头式换热器和固定管板式换热器要简单许多。5.12法兰和垫片选型管箱法兰选取选取甲型平焊法兰，平面型密封面形式。设计压力1.6MPa,公称直径DN400mm，选取，数据如下：DN=400mm,D=540mm,D1=500mm,D2=465mm,D3=455mm,D4=452mm,H=95mm，h=25mm，mm，M20,数量n20，对接同体最小厚度为6mm。根据JB897-88，选取螺柱形式为B型，螺纹长度为50mm，总长度选250mm。根据JB4706-2000选取垫片，垫片材料为0，型号为G53-400-1.6.参数如下：公称压力1.6Mpa，公称直径400mm，外径452mm，内径422mm，垫片厚度取3mm，反包厚度取4mm。外头盖法兰，垫片与浮头垫片，查JB4700-2000可得：DN=500mm,D=640mm,D1=600mm,D2=565mm,D3=555mm,D4=552mm,H=100mm，h=25mm，mm，M20,数量n24，对接同体最小厚度为8mm。螺栓与管箱法兰螺栓相同，垫片选取为G53-500-1.6，材料为0，参数为：公称压力1.6Mpa，公称直径500mm，外径554mm，内径522mm，垫片厚度取3mm，反包厚度取4mm。5.13管板强度计算查换热器设计手册，选择管板的尺寸。公称压力p=1.6Mpa，=400mm，D=540mm，mm，mm，mm，mm，mm，mm，mm，螺栓为M20,数量为20个。查取GB151-1999的附录得，换热器的回转半径为i=6.052mm。换热管受压失稳的当量长度为=1800mm，查GB150-1998的表4-3可知，在200的设计温度下换热管的许用应力为145Mpa，弹性模量为=180000Mpa，设计温度下的屈服应力为=225Mpa，管板，法兰材料为16，查表4-5，常温下许用应力=170Mpa，200下许用应力为=170Mpa，查表可得，200下金属的弹性模量为E=180000Mpa。结构参数及系数的确定，垫片压紧力作用下中心圆直径：=15mm大于6.4mm，所以=9.8mm大于6.4mm。所以=452-29.8=432.4mm壳程圆筒内直径横截面积：=1.256，沿隔板槽一侧的排管根数为7，隔板槽两侧相邻管中心距为=44mm。=3648.5,为管板布管区的面积。=63949.8。根据GB151-1999，求得管板布管区的当量直径=285.42mm，管板布管区当量直径与壳程圆筒直径之比=0.71，=1.6Mpa，=1.41，管板开孔后的面积：1.256-68=92237.5，其中d为换热管外径，一根换热管管壁金属的横截面积：=207.24，总的横截面积为=68207.24=14092.32。 系数：=0.15，管束模数=4.13，管子有效长度L=3837，管版削弱系数=0.2，刚度削弱系数为0.8。，=2.87，查系数C：计算=0.03，=8.2，查得C=0.6计算换热管的稳定许用应力系数：=140.6换热管的回转半径为30mm，为换热管受压失稳的当量长度=2275mm，所以=340.5根据国标，小于，8.19Mpa，=170Mpa。管板设计厚度和名义厚度 管板的计算厚度=0.6=29.66mm对于管侧的结构开槽为4mm，C2=2mm。对于壳侧的结构尺寸为0，C2=2mm。取管侧的较大值和壳侧的较大值得：=29.66+4+2=35.66mm可选取50mm后的管板。换热器的轴向应力按照三种工况进行校核。只有管程设计压力，无壳程设计压力，无膨胀变形=1.6Mpa，=0Mpa，=1.6Mpa，=0.15=0-1.84=-1.84=0.016=4.2，由此可查GB151-1999得=2.52=90.635Mpa，所以=170Mpa。校核通过只有壳程压力，没有管程压力=0Mpa，=1.6Mpa，=0.15，=1.6Mpa。=1.6Mpa=0.016Mpa=4.2，由此可查GB151-1999得=2.52=90.635Mpa，所以=170Mpa。校核通过。管程和壳程都有压力=1.6Mpa，=1.6Mpa，=0.15，=0Mpa。=1.6-1.6=-0.24=0.016Mpa，=4.2，由此可查GB151-1999得=2.52=135.44Mpa，=170Mpa，校核通过。换热管与管板连接的拉脱力的校核：按照国标l=2.5mm，换热管和管板连接之间的拉脱力为=39.64，=0.5170=85。所以校正合格。5.14管板与壳体的连接对于U型管式换热器，采用可拆式连接方式，用垫片将管板加在壳体法兰和管箱法兰之间。5.15接管5.15.1筒体，接管，管箱壳体之间的连接三者之间的连接采用插入式焊接结构，接管不突出与壳体的表面。5.15.2排气和排液管对于不能借助其他接管排液和排气的换热器，要设置排液管和排气管。两者的端口都必须与壳体或者箱体的内表面平齐。其尺寸一般不小于15mm。5.15.3接管的外伸长度冷热水进出口管和排液排气管外伸长度都为200mm。5.16折流板的设计选择单弓形折流板，材料为16，折流板缺口高度为100mm，间距为150mm，有29块。查国标GB151-1999可知折流板的最小厚度为8mm，所以选择折流板的厚度是9mm。查GB151-1999可以知道折流板的名义外径为DN-4.5=400-4.5=395.5mm。查GB151-1999可知管孔直径为25+0.6=25.6mm。折流板的重量=0.253，为切去的弓形板高度，为折流板的外圆直径。折流板的面积，=0.4943，为29.64弓形直边的长度为343.75mm，折流板切去的面积为：=24374.764折流板面积为=-24374.764=98415.132折流板的体积为v=98415.1329=885736.2材质密度为7850，所以质量为m=7850885736.2=6.95kg。5.17拉杆和定距杆拉杆直径为12mm，拉杆螺纹直径为12mm，为20mm，为大于等于60，b为2mm，拉杆数量为8.材料为10号钢。定距管的规格和换热器相同。5.18防冲板本设计=9970.090.09=8.08小于740，所以不需要防冲板。5.19保温层选择保温材料为脲甲醛泡沫塑料，它的性能参数如下：密度为13-20，导热系数为0.0119-0.026，吸水率为12%，抗压强度为0.25-0.5，使用温度在-90-500之间。5.20U型盖计算0.000000.0000000000000000000000000000000000000000000.000.0000000000000000000000.0.0.0.本换热器采用B型钩圈式浮头，浮头盖采用球冠形封头。图1为换热器圆筒的内直径为400mm为U型管法兰和钩圈的内直径为=400-218=364mm为U型管法兰和钩圈的外直径，=+80=480mm为外盖头内直径=+100=500mm为U型管板外直径，=-2=400-6=394mm。为螺栓中心圆直径，=437mm为垫片压紧力作用下中心圆直径为432.4mm为作用在法兰环内侧的轴向力为=0.785=0.785=153860N为径向分力为=153860为计算压力为=1.6Mpa为封头球面内半径为300mm，根据GB151-1999的表46.为螺栓中心至法兰环内侧的径向距离。为对法兰环截面型心的力臂。为封头边缘处球壳中面切线与法兰环的夹角。为球冠形封头的计算厚度。为球冠形封头的名义厚度。为U型管法兰的计算厚度。为封头材料在设计温度下的许用应力。为焊接接头系数。管程压力作用下的浮头盖的计算球冠形封头计算厚度按=2.353mm，取=8mm。浮头法兰计算厚度=2.09mm操作状态：=804.888预紧状态：=357.65法兰厚度，操作状态：=30.54mm操作状态：=18.92mm法兰厚度去两者中的较大值为30.54mm，且大于球冠形封头名称厚度的两倍。所以=40mm。5.21支座选取备净重估算结果，考虑工作后的介质及其他载荷，选取B重型焊制鞍式支座GB/T4712.1-2007支座数据公称直径DN=400mm，允许载荷Q=145KN，鞍座高度h=180，底板=450，b1=140，=10，腹板=10，筋板=250，b4=110，=10，垫板 弧长为580，b4=200，=6，e=56，螺栓间距=320，鞍座质量20kg。5.22钩圈根据国标GB151-1999，选用B型钩圈，其设计厚度为=50+16=66mm为钩圈的设计厚度，为浮动管板的厚度。6.小结 这段时间一直在进行的毕业设计终于靠一段落了。从总体上来看，我这次的设计还算是比较简单的。首先是工作介质为冷热水，比较常见，而且其工作温度不高，温差不大，其次设计压力也比较低，所需压强仅为1.2Mpa。所以总体上来说，设计过程还是比较顺利的，通过自己的努力，就能够完成课程设计的任务。当然，万事开头难，我在刚开始设计时也碰到了许多困难，比如不知道设计步骤，找不到查阅资料，不知道设计结构等。不过在老师的帮助下，这些问题也是一一被解决。在设计过程中老师给了我很大的帮助，帮我解决了许多麻烦，并为我讲解了设计思路和设计步骤，在我设计出现问题时，及时的帮我指出了问题所在，因此我才能顺利的完成设计。在毕业设计过程中，我不仅复习了大学四年所学的知识，同时也了解了换热器设计的基本内容，掌握了设计换热器的基本技能。这对我来说是一种锻炼，能让我了解自身的不足。毕业设计主要包括外文翻译，开题报考，设计计算部分，论文编写和绘制图纸这几大部分本次课程设计内容虽然不是很复杂，但是通过本次课设，我还是学到了很多知识。非常感谢邢红丽老师在毕业设计中的指导与批评。 致谢词：我很感谢这段时间邢老师的细心指导，本来开始，我是什么都不会做的。包括什么外文翻译，开题报告，等一些内容我都不是很清楚，而且做的很差。后来，邢老师把我叫到办公室帮我批改开题报告和外文翻译，我才勉强结束了开题报告和外文翻译的任务，接下来开始着手论文，论文需要查找的资料很多，很多可能已经超出我们以前学习的范围，我又开始一步一步的查找资料，不懂得还是在邢老师的指导下完场，功夫不负有心人，最后在我的邢老师的细心指导下，我顺利完成了论文的撰写。7.参考资料【1】大型卧式容器及其平台的设计计算 期刊论文 广州化工 -2013年13期李娟HYPERLINK t t 【2】浅谈卧式容器基础设计 期刊论文 建设科技 -2013年5期卢福强【3】 大直径薄壁卧式压力容器的设计 期刊论文 石油化工设备技术 ISTIC -2013年4期郭为民【4】埋地卧式容器的受力分析与设计期刊论文 石油和化工设备 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