本科毕业论文---单层工业厂房结构课程设计论文.doc

单层工业厂房结构课程设计
一、设计条件
1.1 工程概况
某厂装配车间为一双跨钢筋混凝土厂房，跨度为24米，长度为90.48米，柱顶标高为13.5米，轨顶标高为9.8米，厂房设有天窗，采用两台20t和一台30/5t的A4工作制吊车。屋面防水层采用二毡三油，维护墙采用240mm厚的转砌体，钢门窗，混凝土地面，室内外高差为150mm，建筑剖面图详见图1.
1.2 结构设计资料
自然条件：基本风压值为0.35KN/m2，基本雪压值为0.45 KN/m2
地质条件：厂区自然地坪以下为0.8m厚填土，填土一下为3.5m厚中层中密粗砂土（地基承载力特征值为250 KN/m2），再下层为粗砂土（地基承载力特征值为350 KN/m2），地下水位在地面下2.5米，无腐蚀性。
1.3 吊车使用情况
车间设有两台20t和一台30/5t的A4工作制吊车，轨顶标高为9.8米，吊车的主要参数如下表：
起重

吊车宽度

轮距

吊车总重

小车重
（KN）

最大轮压

最小轮压

300/50
6.15
4.8
365
117
280
65
1.4 厂房标准构件选用情况
1.4.1 屋面板
采用1.5X6m预应力钢筋混凝土屋面板，板自重标准值为1.4kN/m2。
1.4.2 天沟板
天沟板自重标准值为12.1KN/块，积水荷载以0.6KN/m计
天窗架
门窗钢筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱传到屋架的自重荷载标准
值为27.2
1.4.3 屋架
采用预应力钢筋混凝土折线型屋架，自重标准值为106KN/榀。
1.4.4 屋架支撑
屋架支撑的自重标准值为0.05kN/m2
1.4.5 吊车梁
吊车梁为先张法预应力钢筋混凝土吊车梁，吊车梁的高度为
1200mm，自重标准值为44.2kN/根。轨道及零件重标准值为1kN/m，
轨道及垫层高度为200mm。
1.4.6 基础梁
基础梁尺寸；基础梁为梯形截面，上顶面宽300mm，下底面宽
200mm，高度450.每根重16.7KN。
1.5 材料选用
1.5.1柱
混凝土：采用40
钢筋：纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335.
1.5.2 基础
混凝土：采用C40
钢筋：采用HRB335级钢。
1.5.3 屋面做法
20厚1：3水泥砂浆找平层（重力密度为20 KN/m3）
冷底子油两道隔气层0.05 KN/m2
100厚泡沫混凝土隔热层（抗压强度4MPa，重力密度5 KN/m3）
15厚1:3水泥砂浆找平层（重力密度20 KN/m3）
1.6 屋面或则在标准值的取值

1.7 相关建筑材料的基本数据
钢筋混凝土容重
水泥砂浆容重
石灰水泥混合砂浆容重
240厚双面粉刷机制砖墙重
钢门窗自重
防水层自重 0.35 KN/m2
找平层自重
图1.1 建筑剖面图
二、计算简图的确定
2.1 计算上柱高及柱全高
根据任务书的建筑剖面图：
上柱高=柱顶标高-轨顶标高+轨道构造高度+吊车梁高
=13.5-9.8+1.2+.02=5.1m

标高=吊车梁顶标高-吊车梁高=13.5-0.2-1.2=12.1m

全柱高H=柱顶标高—基顶标高=13.5-（-0.5）=14.0m
下柱高=H-=14.0-5.1=8.9m
λ= /H=5.1/14=0.364
2.2 初步确定柱截面尺寸
根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表2.1。

表2.1 柱截面尺寸及相应的计算参数

排架计算单元和计算简图如下图所示。

计算参数

柱号
截面尺寸/
面积/
惯性矩/
自重/
A，C
上柱
矩400500
2.0105
41.7108
5.0
下柱
I4001000*100*150
1.980105
256.34108
4.95
B
上柱
矩500600
3.0105
90108
7.5
下柱
I5001200*100*150
2.500105
496.51108
6.25

图2.1 计算单元和计算简图
三、荷载计算
3.1 恒载
3.1.1 屋盖结构自重
二毡三油防水层 0.35 KN/m2
100厚泡沫混凝土隔热层 0.5 KN/m2
20m厚1：3水泥砂浆找平层
冷底子油两道隔气层 0.05 KN/m2
预应力混凝土屋面板（包括灌缝）
15厚1:3水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2
屋盖支撑
3.05 KN/m2
G1=1.2*（3.05*6*24/2+106/2）=327.12Kn
3.1.2 柱自重
A、C柱
上柱 G4A= G4C =1.2×5×5.1=30.60kN
下柱 G5A= G5C =1.2×4.95×8.9=52.87kN

B柱
上柱 G4B=1.2×7.5*5.1=27.36KN
下柱 G5B=1.2×6.25×8.9=52.87kN

3.1.3 吊车梁及轨道自重

G3=1.2*(45.5+1*6)=61.8KN

各项恒荷载作用位置如图3.1所示。
图3.1 荷载作用位置图(单位:kN）
3.2 屋面活荷载标准值
屋面活荷载标准值为0.5 KN/m2，雪荷载标准值为0.45 KN/m2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为
Q1=1.4*0.5*6*24/2=50.40KN

的作用位置与作用位置相同，如图3.1所示。

3.3 风荷载
某地区的基本风压，对按柱顶标高13.5m考虑，查规范得，对按天窗檐口标高14.8m考虑，查规范得。屋顶标高15.80m考虑，查规范得。天窗标高20.12m考虑，查规范得。风载体型系数的分布如图下
图3.2 风荷载体型系数及排架计算简图
则作用于排架计算简图(图3.2）上的风荷载设计值为：

3.4 吊车荷载
根据B与K及支座反力影响线，可求得

图3.3 吊车荷载作用下支座反力影响线
3.4.1 吊车竖向荷载
由公式求得吊车竖向荷载设计值为：

=1.4×280×（1+0.267+0.8+0.067）=836.5KN

3.4.2 吊车横向水平荷载
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：

作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：

其作用点到柱顶的距离
y=
四、内力计算
4.1 恒载作用下排架内力分析
该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数计算，见表4.1。
表4.1 柱剪力分配系数
柱别

A、C 柱

B 柱

在G1作用下：

对A、C柱，已知由规范公式：
2.321

因此，在共同作用（即在G1作用下）柱顶不动铰支承的反力

图4.1 恒载作用下排架内力图

4.2 在屋面活荷载作用下排架内力分析
4.2.1 AB跨作用屋面活荷载
排架计算简图如图2.1所示，其中Q1=40.32KN，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为：

对A柱，=2.321，=0.934

对B柱，=1.721

则排架柱顶不动铰支座总反力为：

将R反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即

图4.2 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图

4.2.2 BC跨作用屋面活荷载
由于结构对称，且BC跨与AB跨作用的荷载相同，故只需将图4.2中个内力图的位置及方向调整一下即可，如图4.3所示。

图4.3 BC跨作用屋面活荷载时排架内力图
4.3 吊车荷载作用下排架内力分析
4.3.1 Dmax作用在A柱
A柱：
B柱：
对A柱
对B柱
( )
( )
排架各柱顶剪力分别为：
( )
( )
( )
排架各柱的弯矩图，轴力图和柱底剪力值如图4.4所示。
图4.4 作用A柱时排架内力图
4.3.2 作用在B柱左

柱顶不动铰支座反力，及总反力分别为：
( )
( )
( )
各柱顶剪力分别为：
( )
( )
( )
排架各柱的弯矩图，轴力图及柱底剪力值如图4.5所示
图4.5 作用B柱左时排架内力图

4.3.3 Dmax作用在B柱右
根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与作用于B柱左的情况相同，只需将A，C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图4.6所示。
图4.6 作用B柱右时排架内力图

4.3.4 作用于C柱
同理，将作用于A柱情况的A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图4.7所示。
图4.7 作用C柱时排架内力图
4.3.5 Tmax作用在AB跨柱
对A柱 a=（3.8-1.2）/3.8=0.632
对A柱，则

对B柱，则

排架柱顶总反力R为：

各柱顶剪力为：

Tmax作用在AB跨的M图、N图如图4.8所示。
图4.8 Tmax作用于AB跨时排架内力图

4.3.6 Tmax作用在BC跨
由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与作用AB跨情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换，如图4.9所示。
图4.9 Tmax作用于BC跨时排架内力图
4.4 风荷载作用下排架内力分析
4.4.1 左吹风时
对A、C柱

各柱顶剪力分别为:

风从左向右吹风荷载作用下的M、N图如图

图4.10 左吹风时排架内力图

4.4.2 右吹风时
计算简图如4.11a所示。将图4.10b所示A,C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图4.11b所示。

图4.11 右吹风时排架内力图

五、最不利荷载组合

内力组合按式（2.5.19）~式（2.5.21）进行。除及相应的M和N一项外，其他三项均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利内力值；对于及相应的M和N一项，和截面均按（）求得最不利内力值，而截面则是按式（2.5.21）即（）求得最不利内力。
对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值。
45

表5.1 柱内力设计值汇总表
柱号及正向内力
荷载类别
恒载
屋面活载
吊车竖向荷载
吊车水平荷载
风荷载
AB跨
BC跨
Dmax在柱
Dmax在B柱左
Dmax在B柱右
Dmax在柱
Tmax在AB跨
Tmax在BC跨
左风
右风

序号
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
⑧
⑨
⑩

M
15.86
0.526
2.242
-57.49
-61.6
43.74
-2.66
±9.11
±29.6
52.99
-70.26
N
331.68
40.32
0
0
0
0
0
0
0
0
0

M
-49.17
-12.1
2.74
123.56
-7.82
43.74
-2.66
±9.11
±29.6
52.99
-70.26
N
391.92
50.4
0
603.5
179.26
0
0
0
0
0
0

M
25.91
-4.8
9.29
-14.13
-153.33
148.5
-9.03
±149.88
±100.49
246.45
-354.39
N
443.13
50.4
0
603.5
179.26
0
0
0
0
0
0

8.27
0.8
0.72
-15.18
-16.27
11.55
-0.71
±15.47
±7.79
44.57
－40.2

注：单位()，单位，单位。

表5.2 柱内力组合表
截面
+Mmax及相应的N,V
-Mmax及相应的N,V
Nmax及相应的M,V
Nmin及相应的M,V
MK, NK
备注

M
①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]
125.7
①+0.9[0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+]
-117.8
①+0.9[②+③+0.9⑥]
54.04
①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]
125.24
91.33

N
377.04
331.68
377.04
331.68
276.4

M
①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]
145.42
①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+]
-154.8
①+0.9×④
62.03
①+0.9[0.9(⑦+⑨)+]
-138.53

N
826.44
566.35
935.07
391.92

M
①+0.9[③+0.8×（⑥+④）+0.9⑧+⑩]
474.21
①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑧+]
-537.1
①+0.9×
④
13.19
①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]
457.74

N
877.65
617.56
986.28
443.13
V
58.95
-53.39
-5.39
64.7
MK
341.81
-380.56
12.51
330.04
NK
679.6
493.87
757.24
369.28
VK
43.09
-36.12
-2.87
47.2

表5.3 B柱内力设计值汇总表
柱号及正向内力
荷载类别
恒载
屋面活载
吊车竖向荷载
吊车水平荷载
风荷载
作用在
跨
作用在
跨
作用
在柱
作
用在
B柱左
作
用在
B柱右
作
用在
柱
作
用在
跨
作
用在
BC跨
左风
右风

序号
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
⑧
⑨
⑩

M
0
-7.86
7.86
54.87
105.34
-105.34
-54.87
±19.29
±19.29
132.54
-132.54
N
654.24
50.4
50.4
0
0
0
0
0
0
0
0

M
0
-7.86
7.86
-79.58
-347.29
347.2
79.58
±19.29
±19.29
132.54
-132.54
N
774.72
50.4
50.4
179.26
603.5
603.5
179.26
0
0
0
0

M
0
-8.46
8.46
51.83
-95.04
95.04
-51 .83

449.95
-449.95
N
828.66
50.4
50.4
179.26
603.5
603.5
179.26
0
0
0
0

0
-0.073
0.073
14.44
27.72
-27.72
-14.44

34.88
-34.88

注：单位()，单位，单位。

表5.4 B柱内力组合表
截面
+Mmax及相应的N,V
-Mmax及相应的N,V
Nmax及相应的M,V
Nmin及相应的M,V
MK, NK
备注

M
①+0.9[③+0.9(⑤+⑧)+⑩]
227.31
①+0.9[②+0.9(⑧+⑥)+]
-227.31
①+0.7[②+③+0.9(⑤+⑨) +⑩]
171.29
①+0.9[0.9(⑤+⑩)+ ⑧]
210.04

N
699.6
699.6
724.8
654.24

M
①+0.9[③+0.9(⑧+⑥) +⑩]
423.29
①+0.9[②+0.9(⑤+⑨)+]
-423.29
①+0.8× (⑤+⑥)
0
①+0.9[0.9⑧+⑩]
134.91

N
1308.92
1308.92
1740.32
774.72

4
M
①+0.9[③+0.8×（⑥+④）+0.9⑧+⑩]
667.73
①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑧+]
-667.73
①+0.8× (⑤+⑥)
0
①+0.9(0.9⑨+⑩)
554.37

N
1437.61
1437.61
1794.26
828.66
V
36.6
-36.6
0
46.09
MK
476.95
-476.95
0
395.97
NK
1125.51
1125.51
1380.26
690.55
VK
26.14
-26.14
0
32.92
注：单位()，单位，单位
六、柱截面设计
6.1 A柱的截面设计
6.1.1 柱在排架平面内的配筋计算
表6.1 柱在排架平面内的计算参数
截面
内力组

1--1
M
125.24
377.59
360
397.59
1
7.6
400
0.96
1.22
N
331.68
3--3
M
474.21
540.32
860
570.32
1
9.1
900
1.05
1.12
N
877.65
M
-537.1
869.7
860
899.7
1
9.1
900
1.05
1.07
N
617.56
注 1.
2.
截面
内力组
eO
九o
e／
邑
／o
丘
(2
叮

M(hN·m)
一14．63
33
365
53
0．59
7800
400
0．955
1．896

1—1
N(kN)
442．8

M
一76．77
216
365
236
1
7800
400
0．955
1．341
N
355．58

M
318．54
679
765
706
1
19助0
800
0．903
1．364

3—3
N
469．1

M
441．2
468
765
461
1
9300
800
1．000
1．127
N
942．6
3.
表6.2 柱在排架平面内的配筋计算
截面
内力组

x

偏心情况

计算
实配
1-1
M
125.24
397.59
1.22
645.1
58
198
大偏压
1070.1
3Ф22
（1140）
N
331.68
3-3
M
474.21
570.32
1.12
1048.8
139.7
473
大偏压
1320
4Ф22
（1520）
N
877.65
M
-537.1
899.7
1.07
1372.7
108
473
大偏压
1597.3
5Ф22
（1900）
N
617.56
综上所述:下柱截面选用5Ф22（1900）
6.1.2 柱在排架平面外的承载力验算
上柱，Nmax =331.68kN,考虑吊车荷载时，按规范有

由规范知

下柱Nmax=877.65,当考虑吊车荷载时，按规范有

故承载力满足要求。
6.1.3 裂缝宽度验算
；构件受力特征系数；混凝土保护层厚度取25mm。验算过程见表6.3。
相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为：

表6.3 柱的裂缝宽度验算表
柱截面
上柱
下柱
内力
标准值

91.33
341.81

276.4
679.6

330.4
503

0.014
0.021

1.1

1

523.44
913

0
0.523

292.75
704.7

191.1
105.73
ψ=
0.61
0.511

0.210.3 满足要求
0.070.3满足要求
6.1.4 柱箍筋配置
非地震区的单层厂房柱,其箍筋数量一般由构造要求控制.根据构造要求,上、下柱均选用Ф8@200箍筋。
6.2 B柱截面设计
6.2.1上柱配筋计算
由内力组合表可见，上柱截面有四组内力，取h0＝600－40＝560mm，附加弯矩ea=20mm（等于600／300），四组内力都为大偏心，取偏心矩较大的的一组．即：
M=227.31 N=699.6
吊车厂房排架方向上柱的计算长度 =2X3.8m=7.6m。
eo=M/N=227.31/699.6=325mm,ei=e0+ea=325+20=345mm
由=7600mm/600mm=12.67>5，故应考虑偏心距增大系数
===2.453>1.0
取=1.0.
===1.023,取
==
=1.186
==

，
取x=2as'进行计算

选3 20 As=942mm2
则，满足要求
垂直于排架方向柱的计算长度=1.25X3.8m=4.75m，
则

=
满足弯矩作用平面外的承载力要求。
6.2.2 下柱的配筋计算
取，与上柱分析方法类似，选择下列两组不利内力：
M=667.73kN*m M=554.37kN*m
N=1437.61kN N=828.66kN
（1） 按M=667.73kN*m，N=1437.6kN计算
下柱计算长度lo=1.0 Hc=9.1m,附加偏心距ea=1000/30=33mm(>20mm)
B=100mm, bf'=400mm, hf'=150mm

Eo=M/N= 故应考虑偏心距增大系数，取ξ2=1.0

=

故为大偏心受压。 x=
=

= =1238mm2
（2）按M=554.37kN*m,N=828.66kN
计算方法与上述相同，计算过程从路，As=As'=930mm2
综合上述计算结果，下柱截面选用4 20(As=1256mm2)

6.2.3 柱裂缝宽度验算
方法同A柱，经验算表明裂缝宽度合格。
6.2.4 柱箍筋配置
非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求，上下柱均选用 ８@200箍筋。
七、牛腿设计
7.1 A柱牛腿设计
根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图7.1所示。其中牛腿截面宽度=400mm，牛腿截面高度=600mm, =565mm。

图7.1 牛腿尺寸简图

7.1.1 牛腿截面高度验算
=0.65, ，(牛腿顶面无水平荷载),
，取，按下式确定：

则：

故牛腿截面高度满足要求。
7.1.2 牛腿配筋计算
由于, 因而该牛腿可按构造要求配筋。根据构造要求，，实际纵向钢筋取4Ф16
由于，则可以不设置弯起钢筋，箍筋按构造配置，牛腿上部 范围内水平箍筋的总截面面积不应小于承受的受拉纵筋总面积的。箍筋为8@100。
7.1.3 牛腿局部承压验算
设垫板尺寸为400×400mm,局部压力标准值：

故局部压应力
满足要求。
7.2 B柱牛腿设计
对于B柱牛腿根据吊车梁支承位置，截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图7.2所示。其中牛腿截面宽度b=400mm，牛腿截面高度h=1050mm，

图7.2 牛腿尺寸简图
7.2.1 牛腿截面高度验算
其中 a=250mm+20mm=270，Ftk按下式确定：

故牛腿截面高度满足要求

7.2.2 牛腿配筋计算

As=ρminbh=0.002×400×1050=840mm2
按840mm2配筋，选用4 18（As=1017mm2），水平箍筋选用Φ8@100.
八、柱的吊装验算
8.1 A柱的吊装验算
8.1.1 柱的吊装参数
采用翻身起吊。吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。柱插入杯口深度为,取,则柱吊装时总长度为5.1+8.9+0.85=14.85m，计算简图如图8.1所示。
图8.1 柱吊装计算简图
8.1.2 内力计算
柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即

在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：

由得:
RA=
M3= RAx-
令 得,则下柱段最大弯矩为：

柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表8.1
表8.1 柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表
柱截面
上柱
下柱

52.49（39.25）

73.63（54.54）

90.43>0.9X52.49=47.24
556>0.9X73.63=66.27

133.04

48.89

0.26

-0.48<0.2，取0.2

0.16<0.2 (满足要求)
0.03<0.2 （满足要求）

8.2 B柱的吊装验算
采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊，可得柱插入杯口深度为，取，则柱吊装时总长度为5.1+8.9+0.95=14.95m，计算简图如图8.2所示。

图8.2柱吊装计算简图
柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数），即

在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：

由得：

令，得，则下柱段最大弯矩为：

柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表8.2
表8.2 柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表
柱截面
上柱
下柱

88.1（65.26）

153.5（113.7）

147>0.9×88.1=79.29

346.7>0.9×153.5=138.2

142.3

108.4

-0.048<0.2，取0.2

0.173<0.2取0.2

0.07<0.2(满足要求)

0.037<0.2（满足要求）
九、基础设计
GB 50007—2002《建筑地基基础设计规范》规定，对于6m柱距的单层多跨厂房，其地基承载力特征值，吊车起重量，厂房跨度，设计等级为丙级时，可不做地基变形验算。本设计满则上述要求，故不需做地基变形计算。
基础混凝土强度等级采用C40。
9.1 A柱基础设计
9.1.1 作用与基础顶面上的荷载计算
作用于基础顶面上的荷载包括柱底（截面）传给基础的M，N，V，以及外墙自重重力荷载。前者可由表5.2中的截面选取，见表9.1，其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正号规定见图9.1。

表9.1 基础设计的不利内力
组别
荷载效应基本组合
荷载效应标准组合

第一组
474.21
877.65
58.95
314.81
679.6
43.09
第二组
-537.1
617.56
-53.39
-380.36
493.87
-36.12
第三组
13.19
986.28
-5.39
12.51
757.24
-2.87
图9.1 基础荷载示意图
由图9.1可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0m，总高度为15.00m，墙体为240mm实心砖墙（），钢门窗（），基础梁重量为（300mm+200mm）X500mm/2=18.75KN/根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为:
240mm厚砖墙

钢门窗
基础梁

距基础形心的偏心距为：

9.1.2基础尺寸及埋置深度
9.1.2.1 按构造要求拟定高度h

柱的插入深度，取， 由杯底厚度应大于200mm，取，则 h=850mm+250mm+50mm=1150mm。
基础顶面标高为-0.500m，故基础埋置深度d为：
d=h+0.5m=1.15m+0.7m=1.850m
杯壁厚度，取325mm，基础边缘高度取350mm，台阶高度取400mm。
9.1.2.2 拟定基础底面尺寸
取
9.1.2.3 计算基底压力及验算地基承载力

基底压力按式（2.7.3）计算，结果见表9.2；按式（2.7.8）验算地基
承载力，其中1.2fa=1.2×180kN/m2=216kN/m2,验算结果见表9.2。可见,基础底面尺寸满足要求。
表9.2 基础底面压力计算及地基承载力验算表
类别
第一组
第二组
第三组

341.81

679.6

43.09
-380.56

493.87

-36.12
12.51

757.24

-2.89

1538.22
1352.49
1615.86

205.64
-607.80
-176.53

128.24
85.39
157.23
30.61
130.60
93.82

106.8<180

128.2<216
93.7<180

157.2<216
112.2<180

130.6<216

9.1.3 基础高度验算
这时应采用基底净反力设计值和可按式（2.7.3）计算，结果见表9.3。对于第二组内力，按式（2.7.3）计算时，，故对该组内力应按式（2.7.7）计算基底净反力，即：
表9.3 基础底面净反力设计值计算表
类别
第一组
第二组
第三组

474.21