汽车设计运动校核.doc

1.2 运动校核计算

1.2.1风窗玻璃刮水器运动学校合
根据国标《汽车风窗玻璃刮水器、洗涤器的性能要求及试验方法》（GB 15085-1994）对汽车设计后的风窗玻璃刮水器及洗涤器的实际情况进行校核。但由于尚未制造样车, 因此主要校合舒适, 雨刷区域和视野。
(1) 引用标准
GB 11556 汽车风窗玻璃除霜系统的性能要求及其试验方法,按这标准进行三维CAD建模和运动学仿真,以便确定正确的转轴设计硬点.
(2) 性能要求
a 刮水器的刮刷面积应覆盖A区域的98%以上，B区域的80%以上。
b 如果刮水器的绝大部分零配件在无实际样品的情况下无法校核各个物理指标，可以模拟某刮水器,或略去该标准（GB 15085-1994）对刮水器的各个物理指标（刮水器工作频率、强度及极端温度下工况等）的校核, 略去对风窗玻璃洗涤系统的校核,只对刮刷面积进行校核。

(3) 风窗玻璃刮水器的刮刷面积校核
下面以一个例子说明,校合方法:
a 相关参数的简要说明：
A区域：A区域是下述从V点（即指V1和V2点，V1点和V2点分别为眼椭圆的上下边界点, 向前延伸的4个平面与风窗玻璃外表面相交的交线所封闭的面积。这4个平面是：
（1） 通过V1和V2点且在X轴的左侧与X轴成13°角的铅垂平面。
（2） 通过V1点，与X轴成3°仰角且与Y轴平行的平面。
（3） 通过V2点，与X轴成1°俯角且与Y轴平行的平面。
（4） 通过V1和V2向X轴的右侧与X轴成20°角的铅垂平面。
B区域：B区域是指由下述4个平面所围成的风窗外表面的面积，且距风窗玻璃透明部分面积边缘向内至少25mm，以较小面积为准。
（1） 通过V1点，与X轴成7°仰角且与Y轴平行的平面
（2） 通过V2点，与X轴成5°俯角且与Y轴平行的平面。
（3） 通过V1和V2点且在X轴的左侧与X轴成17°角的铅垂平面。
（4） 以汽车纵向中心平面为基准面，且与（3）所述平面对称的区域。

图1.2.1 A区域的确定简图

：

图1.1.2 B区域的确定简图

b 结论
对汽车风窗玻璃刮水器的刮片因玻璃弧度的变化。我们很可能将选用其它规格的刮片。通过对改进前后的AB区域比较发现，其面积的变化非常有限在更换刮片后，完全可以满足GB 15085-1994所规定的要求为止。

1.2.2 脚踏板布置与运动学校核

踏板布置校合的基本思想为：在保证驾驶员H点位置不变前提下，按照国标的有关要求进行布置和校合, 如满足不了时, 可以调整H点的位置, 总之要满足人机工程学要求.

图1.2.3 脚踏板的布置与运动学校合
如上附图所示：
按引用（GB/T17346-1998）内GB/T13054客车驾驶区的推荐标准中说明，紧挨踏板左右侧向有碍于踏板操作的两障碍物在参考平面P上投影之间的最小距离要大于80mm。轿车可以少一些.
因此，为了使离合器踏板到新设计的轮包的
最小距离符合标准，必需将离合器踏板在原来位置的基础上再向内移动。由于转向管柱略向前倾，所以离合器踏板同转向管柱是交错的，没有干涉问题的存在。可适当向内移一些,但要考虑驾驶舒适性.一般离合器踏板到侧边距离为40~80mm, 小车小一些, 到方向盘中心Y向距离为40~120mm,制动踏板离离合器踏板约为100~160mm, 油门踏板离制动踏板水平距离为60~120mm, 设计时可以参照同类车型尺寸.

1.2.3 上下车方便性运动学校核
(1) 本校核以《客车驾驶区尺寸》（GB/T 13053-1991）的相关规定对汽车的上下车实际情况进行校核。但并不包括GB/T 13053-1991中规定的其它校核项目。
(2) 引用标准
GB/T 13054 客车驾驶区尺寸术语
GB/T 13057 客车驾驶员座椅尺寸规格
(3) 性能要求
a 驾驶员门打开时，上部通道宽度A18大于650mm。
b 驾驶员门打开时，下部通道宽度A19大于250mm。
(4) 对汽车初步设计后的上下车实际情况进行校核实例
a 说明：在校核中一般认为驾驶员门的最大开度为75°，并在此情况下校核。
b 改进后驾驶员门打开时，上部通道的实际宽度A18=840mm

图1.2.4上下车校核简图：（俯视图）
c 驾驶员门打开时，下部通道的实际宽度A19=258.7mm
(5) 结论
a通过校核确认汽车的上下车实际情况要符合GB/T 13053-1991作出的相关规定。
b如果转向管柱的空间位置发生了较大变化，故在下面给出顶视图的其它两个方向的视图，用以说明转向管柱的空间位置。

图1.2.5 方向柱的布置侧视图

图1.2.6方向柱的布置俯视图

1.2.4 人体坐姿校核
(1) 说明：本校核以《客车驾驶区尺寸》（GB/T 13053-1991）的相关规定为基础, 对驾驶员坐姿情况进行校核。
(2) 引用标准
GB/T 13054 客车驾驶区尺寸术语
GB/T 13057 客车驾驶员座椅尺寸规格
(3) 对人体坐姿实际情况进行校核
当汽车设计造型已经确定，并利用人体模型眼椭圆进行驾驶员前后方视野的校核后，还需利用此模型进行驾驶区域内的尺寸校核。
在建立人体模型时，使人体模型乘坐基准点（R点）与座椅H点重合，人体模型尺寸取人体第95百分位数据。我们在进行驾驶区尺寸校核时，应取驾驶员座椅位于正常驾驶时的最后位置。此时，该人体模型在驾驶区内各相关参数如图1.2.7所示为布置实例：
由图可知，各参数如下：驾驶员座垫至顶盖高H11=1053.8(标准为≥1000); G点至制动器及离合器踏板中心距离 A11=830.1(标准为800～900) ; G点至油门踏板中心距离 A12=892.6（标准为900～1000）; G点至前围护板距离 L11=937.3（标准为≥1050）;G点至仪表板距离 L12=713.9（标准为650～750）; 转向盘倾角α11=57.4°（标准为55°～75°）; 转向盘下缘最低点至座垫上表面距离 H13=234.5（标准为180～240）; 转向盘外缘至仪表板最小距离 A13=85 （标准为≥80）; 转向盘下缘最低点至离合器踏板中心距离A14=501.4（标准为≥600）;
G点至风窗下缘距离 L14=1025.7（标准为≥1060）;人体大小腿间夹角α=95°（标准为≥87°）.

图1.2.8人体坐姿校核
(4) 结论
如上人体校核实例, 驾驶员坐姿际情况，我们认为以上数据基本在国标规定范围内，即在人体坐姿满足乘坐要求的情况下，各操纵控制件以及各踏板的布置均在该人体模型手臂覆盖范围内及脚步覆盖范围内，各仪表均在人体模型视野所及范围内。由此可知，本车总布置驾驶区内尺寸基本满足国标要求，即符合GB/T 13053-1991作出的相关规定。

1.2.5轴荷重新分配计算与校核

根据主要零部件质量及坐标计算重心在水平方向上距前轴的距离为a, 在水平方向上距后轴的距离为b及重心高度h , 1995年后, 由于设计三维CAD软件的大量应用可以更精确的确定整车质量参数.

1.2.6转弯半径计算与比较。
根椐设计左右车轮的转向角设计数据或初定的参数，如轴距为1840mm, 转弯时前外轮的最大转向角为28°
则汽车的最小转弯半径为：
根据汽车理论公式：　　＝ (1.2.1)

　　　　　　　　　　　＝

　　　=3919.300(mm)

1.2.7转向系统设计运动学校核

(1) 结构布置方案
为了总布置的需要，转向梯形机构应合理的设计梯形机构。因此，按照整车总布置需要要校核转向与悬架运动情况，以便确定前悬架的结构形式, 见下图：

减振器

螺旋弹簧

转向器支架

副车架
下摆臂

拉力杆

图1.2.9悬架及转向系统设计和校核

(2) 设计和校核内容
选用转向节，转向节臂长度应优化，球销孔的位置也作优化，确保安装后主销下支点的位置正确，梯形底角符合转向梯形理论。
a 优化前减振器、螺旋弹簧，按汽车前轴载荷重新校核减振器的阻尼及螺旋弹簧的刚度，对减振器和螺旋弹簧进行匹配计算和优化设计。
b 沿用或参考一些同类产品的下摆臂或重新设计。

图1.2.11 副车架设计控制硬点

c 根据吸能纵梁在空间的布置、转向器的位置和摆臂控制硬点的确定，副车架的结构也基本确定。见图1.2.10：
通过上下跳动的定位参数的变化曲线比较,并要校核与转向系的干涉, 一般转向干涉角为负前束-0.2~ -1.1度. 以此来设计和优化转向齿条断开点位置和转向横拉杆在Z轴方向的布置.在三维软件下优化设计这一结构比较容易.

1.2.8制动力匹配校核

(1)、基本理论公式
a 制动器制动力前后分配系数
β＝Fμ1/ Fμ
Fμ1——前制动器制动力
Fμ——汽车总制动器制动力
Fμ＝Fμ1＋Fμ2
Fμ2——后制动器制动力
b 前、后车轮的法向反作用力
在分析前、后轮制动器制动力分配比例以前，首先了解地面作用于前、后车轮的法向反作用力
图1.2.12 制动力分配计算
如图1.2.12所示。
Fz1=G(b+φhg)/L (1.2.2)
Fz2=G (a－φhg) /L (1.2.3)
式中：
Fz1——地面对前轮的法向反作用力
Fz2——地面对后轮的法向反作用力
G——汽车重力（满载总质量与重力加速度乘积）
a——汽车质心至前轴的距离
b——汽车质心至后轴的距离
hg——汽车质心高度
φ——附着系数
L——轴距（a＋b）
(2)、理想的前后制动器制动力分配曲线
Fμ1＋Fμ2＝ΦG (1.2.4)
Fμ1＝ΦFz1 (1.2.5)
Fμ2＝ΦFz2 (1.2.6)
(3) 同步附着系数Φ0
Φ0＝（Lβ－b）/hg (1.2.7)
(4) 前、后轮制动器制动力矩的确定
首先选定同步附着系数φ0，并用下列计算前、后轮制动力矩的比值。然后，根据汽车满载在柏油、混凝土路面上紧急制动到前轮抱死，计算出前轮制动器的最大制动力矩Mμ1max；在根据前、后轮制动力矩的比值计算出后轮制动器的最大制动力矩Mμ2max。
(1.2.8)
(5) 应急制动和驻车制动所需的制动力矩
a)、应急制动
应急制动时，后轮一般将抱死滑移，故后桥制动力为：
FB2＝FZ2φ＝Ga/（L＋φhg）φ (1.2.9)
后桥所需的的制动力矩为：
FB2re＝Ga/（L＋φhg）φre (1.2.10)
re——为车轮有效半径
如用后轮作为紧急制动器，则单个后轮制动器的应急制动力矩为FB2re/2。
图1.2.12 坡道驻车制动
b)、驻车制动
由汽车在上坡路上停驻的受力情况，可以得出后桥的附着力为：
FB2=Gφ(acosα/L+hgsinα/L) (1.2.11)
汽车在下坡路上停驻时的后桥附着力为：
FB2ˊ=Gφ(acosα/L－hgsinα/L) (1.2.12)
汽车停驻的极限上坡角α1，可根据后桥上的附着力与制动力相等的条件求得：
FB2=Gφ(acosα/L+hgsinα/L)=Gsinα1
(1.2.13)
α1＝arctanφa/（L-φhg） (1.2.14)
同理可求得汽车可能停驻的极限下坡角：
α1ˊ＝arctanφa/（L＋φhg） (1.2.15)

(6) 一种汽车计算实例
某汽车车型制动系计算
基本参数：
整车整备质量：830Kg
空载时前轴载荷：440Kg
空载时后轴载荷：390Kg
整车满载质量：1410 Kg
轴距：1840mm
满载时前轴载荷： 582.598Kg
满载时后轴载荷： 827.402Kg
质心至前轴距离：a=1079.730mm（满载时）
质心至后轴距离：b=760.270 mm（满载时）
质心高度：hg=790(满载时) ，hg=820(空载时)
计算常数（子午线轮胎）F＝3.05
车轮自由直径：d＝556
滚动半径：re＝F×d/2π＝269.89
动力半径：rd＝1.04 re＝280.686
同步附着系数：φ0＝(Lβ-b)/ hg（取值0.7）

a）、前、后车轮的法向反作用力
Fz1=G(b+φhg)/L ＝1410×9.807×（760.270+0.7×790）/1840
＝9869.417
Fz2=G (a－φhg) /L＝1410×9.807（1079.730－0.7×790）/1840
=3958.453
b）、前后制动力矩的比值
Mμ1/ Mμ1=（b＋φ0×hg）/ （a－φ0×hg）
＝（760.270＋0.7×790）/（1079.730－0.7×790）
＝2.493
c）、前后制动力的分配比
由Φ0＝（Lβ－b）/hg
反推算出：β＝（hgΦ0＋b）/L
＝（790×0.7＋760.270）/1840
＝0.714
(7) 另一种汽车车型制动系计算
基本参数：
整车整备质量：870Kg
空载时前轴载荷：606.018Kg（估算）
空载时后轴载荷：843.982Kg（估算）
整车满载质量：1450Kg
轴距：2450mm
满载时前轴载荷： 460.993Kg
满载时后轴载荷：989.007Kg
质心至前轴距离：a=1671.080mm（满载时）
质心至后轴距离：b=778.92mm（满载时）
质心高度：hg=790(满载时) ，hg=820(空载时)
计算常数（子午线轮胎）F＝3.05
车轮自由直径：d＝556
滚动半径：re＝F×d/2π＝269.89
动力半径：rd＝1.04 re＝280.686
同步附着系数：φ0＝(Lβ-b)/ hg（取值0.7）
a)、前、后车轮的法向反作用力
Fz1=G(b+φhg)/L ＝1450×9.807×（778.92+0.7×790）/2450
＝7730.654
Fz2=G (a－φhg) /L＝1450×9.807×（1671.080－0.7×790）/2450
＝6489.496
b)、前后制动力矩的比值：
Mμ1/ Mμ1=（b＋φ0×hg）/ （a－φ0×hg）
＝（778.92＋0.7×790）/（1671.080－0.7×790）
＝1.191
c）、前后制动力的分配比
由Φ0＝（Lβ－b）/hg
反推算出：β＝（hgΦ0＋b）/L
＝（790×0.7＋778.92）/2450
＝0.543
图1.2.13 制动力分配曲线
d)、前轮先抱死
当FXb2=0时，FXb1＝ΦGb/（L－Φhg）＝FXb1＋FXb2＝FXb
而b/（L－Φhg）＝778.92/（2450－0.7×790）＝0.543<1
故FXb<ΦG，即后轮未抱死。
e)、应急制动时后桥制动力
FB2＝FZ2φ＝Ga/（L＋φhg）φ
＝1450×9.807×1671.080×0.7/（2450＋0.7×790）
＝5539.163
后桥所需的的制动力矩为：
FB2re＝Ga/（L＋φhg）φre
＝5539.163×269.89
＝1494964.639
f)、驻车制动极限上坡角
α1＝arctanφa/（L-φhg）
＝arctan（0.7×1671.080）/（2450－0.7×790）
＝31.685°
g)、驻车制动极限下坡角
α1ˊ＝arctanφa/（L+φhg）
＝arctan（0.7×1671.080）/（2450+0.7×790）
＝21.257°

如需详细的计算制动系统和匹配制动系统,应采用ECE法规来校核制动强度曲线.其中专业理论知识内容包括：保安理论知识、消防业务知识、职业道德、法律常识、保安礼仪、救护知识。作技能训练内容包括：岗位操作指引、勤务技能、消防技能、军事技能。
二．培训的及要求培训目的
安全生产目标责任书
为了进一步落实安全生产责任制，做到“责、权、利”相结合，根据我公司2015年度安全生产目标的内容，现与财务部签订如下安全生产目标：
一、目标值：
1、全年人身死亡事故为零，重伤事故为零，轻伤人数为零。
2、现金安全保管，不发生盗窃事故。
3、每月足额提取安全生产费用，保障安全生产投入资金的到位。
4、安全培训合格率为100%。
二、本单位安全工作上必须做到以下内容：
1、对本单位的安全生产负直接领导责任，必须模范遵守公司的各项安全管理制度，不发布与公司安全管理制度相抵触的指令，严格履行本人的安全职责，确保安全责任制在本单位全面落实，并全力支持安全工作。
2、保证公司各项安全管理制度和管理办法在本单位内全面实施，并自觉接受公司安全部门的监督和管理。
3、在确保安全的前提下组织生产，始终把安全工作放在首位，当“安全与交货期、质量”发生矛盾时，坚持安全第一的原则。
4、参加生产碰头会时，首先汇报本单位的安全生产情况和安全问题落实情况；在安排本单位生产任务时，必须安排安全工作内容，并写入记录。
5、在公司及政府的安全检查中杜绝各类违章现象。
6、组织本部门积极参加安全检查，做到有检查、有整改，记录全。
7、以身作则，不违章指挥、不违章操作。对发现的各类违章现象负有查禁的责任，同时要予以查处。
8、虚心接受员工提出的问题，杜绝不接受或盲目指挥；
9、发生事故，应立即报告主管领导，按照“四不放过”的原则召开事故分析会，提出整改措施和对责任者的处理意见，并填写事故登记表，严禁隐瞒不报或降低对责任者的处罚标准。
10、必须按规定对单位员工进行培训和新员工上岗教育；
11、严格执行公司安全生产十六项禁令，保证本单位所有人员不违章作业。
三、 安全奖惩：
1、对于全年实现安全目标的按照公司生产现场管理规定和工作说明书进行考核奖励；对于未实现安全目标的按照公司规定进行处罚。
2、每月接受主管领导指派人员对安全生产责任状的落