12层剪力墙结构楼房爆破拆除.doc

12层剪力墙结构楼房爆破拆除

王俊生1,3，张建平2，赵宇川3
(1．中国地质大学资源学院，武汉430010；2．包头市宏大爆破工程有限公司，内蒙古包头014010；3．核工业二零八大队，内蒙古包头014010)

摘 要：采用定向爆破拆除12层剪力墙结构楼。通过计算选择合适的爆破参数，在条件受限的情况下采用电与非电起爆网路，并采取了安全防护措施。爆破效果良好，为类似工程提供了借鉴。
关键词：剪力墙结构；楼房；定向爆破；爆破设计；安全防护

1工程概况
待实施爆破拆除的12层楼主体为剪力墙结构，始建于1984年，位于内蒙古迎宾馆院内。大楼长度为54.4m、宽度为16.2m、高度40.3m，分地上和地下两部分。第一层高3.5m、2～11层层高3.0m,12层设备间层高2.0m。外墙及每层楼板为预制的钢筋混凝土大板，外墙厚度为0.36m，预制楼板厚度为0.16m。内墙和山墙为现浇钢筋混凝土结构，厚度为0.16m。地面以上的建筑面积约10000m。。地面以下为钢筋混凝土结构地下室，高度约4.9m，双层结构：第1层厚度为1.8m的回填土，第2层高度3.1m，外墙厚度为0.4m。
待爆破楼的周围环境较好，保护对象为围墙外的居民住宅（图1中剖线部分为保护建筑物），西侧居民楼和厂房分别为15m、12m；北侧距居民楼约 120m；东侧是较开阔的迎宾馆广场，距迎宾北路115m；南侧距居民楼约65m。

(办公楼、南楼、鸿恩楼、宴宾楼为3层及3层以下砖混结构，已于主楼爆破前机械拆除)
图l待爆建筑体的周围环境示意图
FIg．1 Sketch map of surroundingsaround blastmg building

2爆破设计
2.1拆除方案
下面就12层楼的定向爆破拆除设计方案给予说明：
(1)为了加快拆除速度及确保拆除过程的安全，对12层的剪力墙结构楼采取单侧定向倾倒爆破拆除方法，定向倾倒方向为正东。
(2)由于该楼没有承重立柱，为了确保爆破施工期间的安全，爆破前只对倾倒一侧的地面一层的外墙利用液压锤预处理。
(3)为了确保地下室、1层和2层连成一体，使爆破切口具有足够的高度，对地下室和地面1层间的1.8m高的回填层中的剪力墙采取部分集中邻近药包爆破法进行处理。
(4)地上1层内墙厚度小(0.16m)，为了减少钻孔数量，同时又为了保证楼房在爆破前的稳定性，不采用提前在房间之间的内墙和走廊墙体掏洞的常规技术措施，而采取分片集中布置炮孔的方法。
(5)爆破前用挖掘机在楼房两侧山墙外侧开挖深度5.Om、宽度不小于1.Om及在倒塌方向外侧开挖深度5.Om、宽度不小于4.5m的隔离沟，以提高爆破效果和降低爆破地震波强度。
(6)爆破后的废碴用液压破碎锤二次辅助破碎，人工回收废钢筋及其他有价值的材料，设备清运废碴。
2.2爆破切口
(1)切口位置：为了减少飞石的飞溅，先进行预处理，布置2个爆破切口，分别在地下室和地面1层～2层，其中地下室为主爆破切口，2个切口的形状都为梯形。
(2)切口高度：理论计算的倾倒一侧最小切口高度为
Hmin=3δ(墙厚)=3×0.4=1.2m
为了确保楼房的顺利倾倒，实际倾倒一侧的爆破切口高度为地下2．Om及地上1层和2层，高度6.Om，合计实际最小炸高约为8.Om。爆破切口的布置及尺寸如图2所示。

图2定向爆破切口示意图
Flg．2 Sketch map of directional blasting cuts
2.3爆破参数
采用水平钻孔、三角形布孔方式。
(1)炮孔参数：
①地下室：外墙(O.4m)孔深L=0.26m，孔距a=0.45m，排距b=0.4m；内墙(O.25m)孔深L=0.15m，孔距a=0.3m，排距b=O.3m。
②地上1层、2层：山墙(O.36m)孔深L=O.23m，孔距a=O.35m，排距b=O.3m；内墙(0.16m)孔深L=O.12m，孔距a=O.25m，排距b=O.2m。
(2)每孔装药量：
①地下室：外墙Qxw=qδab=600×O.4×0.4×O．45=43g，取45(q为炸药单耗取600g／m3)；内墙Qxn=700×O.25×O.3×0.3=16g，取20g。
②地上1层和2层：山墙Qss=600×O.36×O.35×O.3=23g，取25g；内墙Qsn=1200×O.16×O.25×0.2=11g，取15g。
(3)钻孔数量及药量：
①地下室：外墙(5排)的孔数Nxl=5×(54.4／0.45+16／0.45)=782个，药量为∑Qxw =782×45=35.19kg；内墙(7排)的孔数Nx2=7×(2×54.4／0.3+16×7／0.3)=5151个，药量为∑Qxn=5151×20=103.02kg。
②地上1层和2层：山墙(11排)的孔数Nsl=2×11×16／0.35=1006个，药量为∑Qss=1006×25=25.12kg；内墙(8排)的孔数Ns2=2×8×[2×54.4／0.25+7×16／0.25]=13864个，药量为∑Qsn=13864×15=208.96kg。
③合计钻孔数量及装药量：合计钻孔数量∑N=5933+14870=20803个，合计装药量∑Q=138.21+234.08=372.3kg。
为了保证炮孔装药量的合理性，装药前在地下室、地上1层和2层的典型装药部位按照设计药量进行试爆，根据墙体破坏效果，调整实际的每孔药量。
2.4爆破网路和延时起爆顺序
为了确保起爆网路的可靠性，本次爆破采取孔内非电毫秒导爆雷管，孔外使用两套独立的起爆网路：一套非电雷管串联起爆网路，采用1，2，3段非电导爆管串联起爆网路；一套电雷管串联起爆网路，起爆点采用2发瞬发电雷管。两套网路同时起爆。爆破前进行小规模的起爆网路可靠性试验。
延时起爆顺序为先地下室，后地上1层和2层，延时间隔为25ms。同一层的延时顺序为：定向倾倒一侧至室内走廊的全部承重内墙→两侧山墙墙体→前侧走廊墙体→后侧走廊墙体→倾倒反侧全部内墙体及对应的山墙部分。
相应于以上起爆顺序，孔内毫秒非电导爆雷管的段数为：地下室2、3、4、5、6段；地上1层7、8、9、10段；地上2层11、12、13、14段。

3爆破安全与防护
3.1爆破地振动校核
根据延时起爆顺序，该楼一次起爆同段的最大药量小于35kg。计算距离大楼西南侧最近的楼房所产生地震波的最大质点振动速度
v=KK′(Q1/3／。／R)2=50×0.5(351/3／20)2=0.67cm／s<5.Ocm／s。
计算结果表明：本次定向爆破所产生的地震波不会影响到周围建筑物的安全，同时楼房外侧开挖的隔离沟也会削弱地震波的强度。
3.2塌落振动校核
大楼的塌落振动对周围设施的影响不可忽视。塌落振动速度用中科院力学所的公式进行校核：

式中：取衰减参数Kt=(1／3)×3.39，β=-1.66，第一时间落地构件质量M=3000t，H=10m，重力加速度g=9.8m／s，材料破坏强度σ=10MPa，被保护建筑物到震源的距离30m，计算得出塌落振动速度为v=1.184cm／s，小于建筑物5级抗振强度允许地面质点振动速度2cm／s的要求。大楼塌落后倒在O.3m厚的松散土层上，减轻了对地面的振动；在倒塌范围周边堆积了1米多高的土墙，缓解了大楼塌落振动的传播。
3.3爆破飞石
(1)爆破直接飞石。本次拆除爆破工程混凝土梁柱的配筋较密，炸药单耗较高，爆破产生的个别碎块的飞溅距离较远。
为了有效地控制个别碎块的飞溅距离，必须严格按照防护要求对所有装药部位进行防护，由于炮孔大部分在地表以下和室内，爆破所产生的直接飞石是容易控制的。
(2)倒塌触地的间接飞石。由于迎宾馆主楼高度大，倒塌方向地面坚硬，为了有效地防止大楼触地产生的个别飞石对周围设施可能造成的损坏，在大楼预计倒塌范围内，爆破前铺设厚度不小于O.3m的松散土层，以减小由于大楼触地而产生的飞石。
3.4安全防护
为了有效地防止爆破时个别碎块的飞溅，爆破前要对所有上部装药部位的外侧悬挂双层苇帘防护，对距被保护建筑物较近且面向其门窗等装药的部位，在苇帘外侧加设一层铁丝网，下部所有装药部位用砂袋砌筑防护。对装药地面1层和2层的门窗，在爆破前全部用苇帘封闭。
3.5安全警戒范围
本次爆破对人员的安全警戒范围为：倒塌方向为100m，南北两侧为60m，倾倒背侧方向(西侧)为15m，即此次爆破安全警戒范围为内蒙古迎宾馆整个大院。爆破安全警戒范围内的人员在爆破前20min必须撤离到安全地带，靠近大楼的西侧楼房的居民，在爆破前20min不得进出。在大楼东西两侧居民楼内的居民，在起爆时避开迎向爆区的门窗。爆破前15min迎宾北楼临时中断交通。
3.6可能发生的事故及预案措施
(1)楼房定向倾倒不完全：由于该楼房为剪力墙结构，爆破难度大，容易造成楼房定向爆破效果不好。如出现这种情况，爆破后要及时用机械破碎来处理安全隐患，并设置安全警戒线及安排安全员指挥施工。
(2)浅孔爆破容易出现过远飞石：本次爆破安全警戒范围不得小于设计安全警戒值，同时要加强警戒。

4爆破效果与分析
(1)本次定向爆破效果良好，楼房按设计正东定向完全倾倒；爆破产生的振动没有影响到周围建筑物的安全；爆破产生的个别飞石均控制在防护范围内；总体破碎较完全。另外，爆破后产生许多灰尘，但经过高压喷洒水处理，一段时间后基本落地、散尽。
(2)该楼房为剪力墙结构，爆破难度大，但整体爆破效果好，主要原因有以下几点：
①精心的设计，合理地确定爆破参数，并进行试炮以调整实际单孔装药量。
②采用两套独立的起爆网路同时起爆，确保了起爆网路的可靠性，使爆破一次成功。
③爆破前采取了挖减振沟、隔离沟及设置双层苇帘和铁丝网等有效的防护措施，提高了爆破的安全性。
摘自《工程爆破》总第60期

参考文献：
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