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脚手架专项施工方案

第一节 编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

第二节 工程概况
该工程位于河北石家庄，属于框架结构，地上6层，地下0层，建筑总高度26.0米，建筑总面积10000.0平方米，标准层层高4.2米。
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 24.0 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.60米，立杆的横距为1.20米，大小横杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 120 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.80 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
《工现场设施安全计算手册》表4-6，施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
根据《建筑结构荷载规范》附表D.4，本工程地处河北省石家庄市，基本风压为0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；
脚手架计算中不考虑风荷载作用；
4.静荷载参
《工现场设施安全计算手册》表4-3，4-4，4-5，4-6有
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40
第三节 脚手架计算书

一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.600/3=0.187 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.600/3=1.600 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.187+1.4×1.600 = 2.510 kN/m；
（《根据建筑结构荷载规范》GB50009-2001,3.2.5有永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4）

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =2.510×1.2002/8 = 0.452 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =88.940 N/mm2；
小横杆的最大应力计算值 σ =88.940 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，（《工现场设施安全计算手册》表4-14）满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.187+1.600 = 1.825 kN/m ；

查表得弹性模量E=N/mm，惯性矩I=121900mm
最大挠度 V = 5.0×1.825×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.962 mm；
小横杆的最大挠度 1.962 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200.0 / 150=8.000 与10 mm（《工现场设施安全计算手册》表4-16），满足要求！
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.200=0.046 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200×1.600/3=0.224 kN；
活荷载标准值: Q= 3.000×1.200×1.600/3=1.920 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.046+1.2×0.224+1.4×1.920)/2=1.506 kN；
（《根据建筑结构荷载规范》GB50009-2001,3.2.5有永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4）

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.600×1.6002=0.013 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.506×1.600= 0.643 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.013+0.643=0.656 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.656×106/5080.0=129.127 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 129.127 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1600.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.068 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.046+0.224+1.920）/2=1.095kN
V= 1.883×1.095×1600.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 3.363 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.068+3.363=3.431 mm；
大横杆的最大挠度 3.431 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1600.0 / 150=10.7与10 mm，满足要求！
三、扣件抗滑力的计算:
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.200×2/2=0.046 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.600=0.061 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.200×1.600/2=0.336 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.200×1.600 /2 = 2.880 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.061+0.336)+1.4×2.880=4.509 kN；
（根据建筑结构荷载规范GB50009-2001,3.2.5有永久荷载分项系数1.2；可变荷载分项系数1.4）
R < 8.0 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
四、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)根据施《工现场设施安全计算手册》表4-3，每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1278
NG1 = [0.1278+(1.20×2/2+1.60×2)×0.038/1.80]×24.00 = 5.320；
(2) 《工现场设施安全计算手册》表4-4，脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×4×1.600×(1.200+0.3)/2 = 1.680 kN；
(3) 《工现场设施安全计算手册》表4-5，栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×4×1.600/2 = 0.448 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.600×24.000 = 0.192 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.640 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.200×1.600×2/2 = 5.760 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附表D.4的规定采用：
Wo = 0.350 kN/m2；
-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
= 0.840 ；
-- 风荷载体型系数：取值为0.649
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.350×0.840×0.649 = 0.134 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd = 1.2NG+1.4NQ = 1.2×7.640+ 1.4×5.760
= 17.232 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.134×1.600×
1.8002/10 = 0.082 kN.m；
五、立杆的稳定性计算:
《建筑工程扣件式钢管脚手架安全计算规范》5.3.1-1
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =17.232 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.530 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.181 m；
长细比 Lo/i = 201.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.179 ；
《工现场设施安全计算手册》表4-2
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 17232.000/(0.179×489.000)=196.867 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 196.867 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
六、最大搭设高度的计算:
按《建筑工程扣件式钢管脚手架安全计算规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.320 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 5.760 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.128 kN/m；
Hs =[0.179×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×2.320
+1.4×5.760)]/(1.2×0.128)=46.269 m；
按《建筑工程扣件式钢管脚手架安全计算规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 46.269 /(1+0.001×46.269)=44.223 m；
[H]= 44.223 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =44.223 m，满足要求！
七、连墙件的计算:
因不考虑风荷载，连墙件的轴向力无需验算!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 200.000 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =191.467 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 17.232 kN；
基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。
p=191.467 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求.
第四节 脚手架的搭设流程及要求
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆 →横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
1、主杆基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
2、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
3、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
4、剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
5、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
8、架体内封闭
(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
第五节 技术交底
金属扣件双排钢管脚手架搭设安全技术底

工程名称：
施工单位
XXXXXX
建设单位
XXXXX
设备名称
XXXX
作业部位
XXXX
交底部门
XXX
交底人
XXX
施工期限
X年 X月X 日至X 年 X月 X日
接受交底班组或员工签名：XXXXXX

交底内容：
1．进入现场，必须戴好安全帽，扣好帽带，并正确使用个人劳动防护用具。

2．凡不符合高处作业的人员，一律禁止高处作业。并严禁酒后高处作业。

3．严格正确使用劳动保护用品。遵守高处作业规定，工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。

4．搭设金属扣件双排脚手架，应严格按照 JGJ 130-2001 规定要求搭设。

5．搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲裂变的杆件不宜采用。

6．严重锈蚀、变形、裂缝，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。

7．脚手架的基础除按规定设置外，必须做好排水处理。

8．高层钢管脚手架座立于槽钢上的，必须有地杆连接保护，普通脚手架立杆必须设底座保护。

9．不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用。

10．所有扣件紧固力矩，应达到 45～55N·m。

11．同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。

12．斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，两只回转扣件接长，搭接距离视两只 扣件间隔不少于 0.4m。
13．脚手架不得采用钢木或钢竹混搭。

14．高层建筑金属脚手架的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的刚性材料。
补充作业指导内容：脚手架搭设时要严格遵守有关规范的要求，严禁违章操作。

塔吊天然基础的计算书

一. 参数信息

塔吊型号: 红旗II-16 自重(包括压重):F1=127.40kN 最大起重荷载: F2=20.00kN
塔吊倾覆力距: M=160.00kN.m 塔吊起重高度: H=28.30m 塔身宽度: B=2.50m
混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅱ级 地基承载力特征值: 500.00kPa
基础最小宽度: Bc=8.00m 基础最小厚度: h=2.00m 基础埋深: D=5.00m
预埋件埋深: h=0.5m

二. 基础最小尺寸计算

基础的最小厚度取:H=2.00m
基础的最小宽度取:Bc=8.00m
三．塔吊竖向力计算
它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F==147.40kN；

四. 塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:

由于偏心距 e=M/(F×1.2+G×1.2)=224.00/(176.88+11520.00)=0.02≤B/6=1.33
所以按小偏心计算，计算公式如下：

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=147.40kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =9600.00kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=8.00m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=85.33m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×160.00=224.00kN.m；
经过计算得到:
最大压力设计值 Pmax=1.2×(147.40+9600.00)/8.002+224.00/85.33=185.39kPa
最小压力设计值 Pmin=1.2×(147.40+9600.00)/8.002-224.00/85.33=180.14kPa
有附着的压力设计值 Pk=1.2×(147.40+9600.00)/8.002=182.76kPa

五. 地基基础承载力验算

修正后的地基承载力特征值为:fa=500.00kPa
由于 fa≥Pk=182.76kPa 所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×fa≥Pkmax=185.39kPa 所以满足要求！

六. 受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:

式中 hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.90；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:

am=[2.50+(2.50 +2×1.95)]/2=4.45m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.45m；
Pj──最大压力设计值，取 Pj=185.39kPa；
Fl──实际冲切承载力：

Fl=185.39×(8.002-5.402)/4=1614.74kN。
允许冲切力：
0.7×0.90×1.57×4450×1450=6382167.75N=6382.17kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
七. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
1.抗弯计算，计算公式如下:

式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.75m；
P──截面I-I处的基底反力:

P=(8.00-2.75)×(185.39-180.14)/8.00+180.14=183.58kPa；
a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=2.50m。
经过计算得:
M=2.752×[(2×8.00+2.50)×(185.39+183.58-2×9600.00/8.002)+(185.39-183.58)×8.00]/12
=813.24kN.m。
2.配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得 s=813.24×106/(1.00×16.70×8.00×103×19502)=0.002
=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
s=1-0.002/2=0.999
As=813.24×106/(0.999×1950×300.00)=1391.27mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:24000mm2。
故取 As=24000mm2。

专项施工方案
二、塔吊基础定位及基础施工
1、塔吊基础定位详见施工平面图。
2、考虑到基础土方开挖时对地基土的扰动，故在塔吊基础边做一挡土墙，以确保塔吊的使用安全。
3、塔吊基础必须按塔吊生产厂家出的图纸施工，具体做法详见附图，基础砼标号为C35。
4、基础顶面要用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/500。
5、机脚螺杆位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5毫米。螺纹位须抹上黄油，并注意保护。
三、场地准备及机械准备
1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整、无障碍物。
2、留出塔吊进出场堆放场地及吊车、汽车进出道路，路基必须压实、平整。
3、塔吊安拆范围内上空所有临时施工电线必须拆除或改道。
4、机械配备：安装、拆卸时采用12T汽车吊一辆
技术交底
交底内容：
1．塔吊的内燃机、电动机和电气、液压装置部分，应执行 JGJ 33-2001 第 3.1 节、第 3.2 节、第3.4 节及附录 C 的规定。
2．操作人员在作业前必须对工作现场环境、架空电线、建筑物以及构件重量和分布情 况进行全面了解。
3．现场施工负责人应为塔吊作业提供足够的工作场地，清除或避开起重臂起落及回转半径内的 障碍物。
4．各类塔吊应装有音响清晰的喇叭、电铃或汽笛等信号装置。在起重臂、吊钩、平衡重等转动 体上应标以鲜明的色彩标志。
5．起重吊装的指挥人员必须持证上网，作业时应与操作人员密切配合，执行规定的指挥信号。操 作人员应按照指挥人员的信号进行作业，当信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行。
6．操纵室远离地面的塔吊，在正常指挥发生困难时，地面及作业层（高空）的指挥人员均应采用对讲机等有效的通讯联络进行指挥。
7．在露天有六级及以上大风或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应停止起重吊装作业。雨雪过后 作业前，应先试吊，确认制动器灵敏可靠后方可进行作业。
8．塔吊的变幅指示器、力矩限制器、起重量限制器以及各种行程限位开关等安全保护装置，应 完好齐全、灵敏可靠，不得随意调整或拆除。严禁利用限制器和限位装置代替操纵机构。
9．操作人员进行塔吊回转、变幅和吊钩升降等动作前，应发出音响信号示意。
10．塔吊作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留、工作或通过。重物吊运时，严禁从人上方通 过。严禁用塔吊载运人员。
11．操作人员应按规定的起重性能作业，不得超载。在特殊情况下需超载使用时，必须经过验算，有保证安全的技术措施，并写出专题报告，经企业技术负责人批准，有专人在现场监护下，方可作业。
12．严禁使用塔吊进行斜拉、斜吊和起吊地下埋设或凝固在地面上的重物以及其他不明重量的物 体。现场浇注的混凝土构件或模板，必须全部松动后方可起吊。
13、起吊重物应绑扎平稳、牢固，不得在重物上再堆放或悬挂零星挂件。易散落物件应使用吊笼栅栏固定后方可起吊。标有绑扎位置的物件，应按标记绑扎后起吊。吊索与物件的夹角宜采用 45°～60°，且不得小于 30°，吊索与物件梭角之间应回加垫块。
14．起吊载荷达到塔吊额定起重量的 90%及以上时，应先将重物吊离地面 200～500mm 后，检查 塔吊的稳定性、制动器的可靠性、重物的平稳性、绑扎的牢固性，确认无误后方可继续起吊。对易晃 动的重物应拴拉绳。
15．重物起升和下降速度应平稳、均匀，不得突然制动。左右回转应平稳，当回转未停稳前不得作反向动作。非重力下降式塔吊，不得带载自由下降。
16．严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并 关闭发动机或切断电源后进行检修。在突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，断开电源总开关， 并采取措施使重物降至地面。
17．塔吊不得靠近架空输电线路作业。
18．塔吊使用的钢丝绳，应有钢丝绳制造厂的签发的产品技术性能和质量的证明文件。当无证明文件时，必须经过试验合格后方可使用。
19．塔吊使用的钢丝绳，其结构形式、规格及强度应符合该型塔吊使用说明书的要求。钢丝绳 与卷筒应连接牢固，放出钢丝绳时，卷筒上应至少保留三圈，收放钢丝绳时应防止钢丝绳打环、扭结、 变折和乱绳，不得使用扭结、变形的钢丝绳。使用编结的钢丝绳，其编结部分在运行中不得通过卷筒和 滑轮
20．每班作业前，应检查钢丝绳及钢丝绳的连接部位。当钢丝绳在一个节距内断丝根数达到或超过
塔吊的吊钩和吊环严禁补焊。当出现下列的情况之一时应更换：
1）表面有裂纹、破口；
2）危险断面及钢颈有永久变形；
3）挂绳处断面磨损超过高度 10%；
4）吊钩衬套磨损超过原厚度 50%；
5）心轴（销子）磨损超过其直径的 3%～5%。
21．当塔吊制动器的制动鼓表面磨损达 1.5～2.0mm（小直径取小值，大直径取大值）时，应更换 制动鼓，同样，当起重机制动器的制动带磨损超过厚度 50%时，应更换制动带。
龙门架计算书
龙门架计算书（35mT梁龙门架）
本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算
1、荷载计算
横梁自重：
天平及滑轮自重：

35mT梁自重（一半）：
2、计算简图（横梁）

3、内力计算
（1）最大弯距

考虑安全系数为1.5

(2)最大支点反力计算

考虑分项系数为1.5

4、强度计算
6排贝雷片双加强抗弯截面模量W(近似)

考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.9

剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算
一片双加强贝雷上弦受压压力为N=

贝雷片横向每3.0M设一支撑架，所以取

由

横梁上弦压杆稳定符合要求
龙门架跨度23m小于20×1.2=24m
6、横梁挠度计算
取集中荷载作用于跨中进行计算
单片贝雷片惯性矩
弹性模量
6片双加强贝雷惯性矩
按简支梁进行计算：
（1）在集中力作用下（P1+P2）挠度

（2）在均匀自重荷载作用下挠度

以上挠度合计

以上挠度符合结构要求。
二、门架的脚架计算
㈠门架上横梁计算
1、受力简图

2、内力计算

Ⅰ25自重弯矩略
横梁轴力
最大剪力
3、强度计算
⑴弯应力

⑵剪应力

⑶正应力

门架脚架横梁符合要求

㈡脚架计算
门架的脚架所受压力 N=45851kg
1．强度计算

符合要求

2．整体稳定验算

取

根据查表得轴心受压稳定系数

整体稳定符合要求。
3．格构柱单肢稳定验算

因此单肢稳定符合要求。
根据以上验算，龙门架横梁采用6排双加强贝雷片，跨度23M，脚架采用角钢组成格构柱，承载力完全能满足35mT梁吊装施工要求。
大型机械设备倒塌应急预案
1. 目的
为了在本工程中发生龙门架等大型机械设备倒塌事故时，遵循“保护人员安全优先，防止和控制事故的蔓延为主；统一指挥、分级负责、区域为主、单位自救与社会救援相结合”的原则。达到控制事故，有效的抢救伤员，减轻事故损失，防止事故扩大的目的，特制定本救预案。
2. 应急救援事故事件范围
龙门架等大型机械设备
3. 应急预案组织
成立重大事故应急救援领导组，负