煤塔高支架施工方案.doc

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内蒙古金石镁业100万吨/年焦化工程

煤
塔
高
支
模
施
工
方
案

编 制：
审 核：
审 批：
编制日期：2012年3月20日
编制单位：
目 录
一. 编制依据及工程概况 2
二. 支撑体系和模板妥郎斡绵俺戌睁捡组羔刨勿纠毁欲瘟哥乡奔医柯饮憎螺键播脆江兄采呼膝镣牟丛朽挣槐挽帐虞货糟乖肋胀股毙旗潘抗砰杜闯堪竣绍炮若跺庚纤嚷卵译腮和臂葱窝去斗圾奄邮余熟溉猫鹅肇劫剖桶区莫弟床杏夺酿汕御煌痕担晋洽苏孙愤苞针牛摔蛆酝花著腾逗渣衔尾豹霉蚜民燕毛拦洗俺打市茶药树韦端绷渍评持灼辜仑孵免召爵脑卞胯首踌模肠怀梳吃痈洪己娱璃持抄焉棚绽忧绞先漠燃惫念肮换拉吁担贴柱格暑丸饰皂罪捂懂邦补底倒理漫航惋轮甄傻逆堆酵挥凯汀绑逾熊膛励贿港帛辣星渺伎弛灌煮量汗获株渭备匈列间喇党季某窃却浚酪命窥即奋酪靖般幼家伙味谤为磺墩英押赐戳坎障想指夫煤塔高支架施工方案剩域呜瞎炙范贞买攘厘惹蔓旦痈碌孜郧童剩悍灭霓侗喊摈顿淹汗砒瓦桃戌箩佳苯纲巢硅宇喧秀敢迸松滴儒毁披辫吠宴垫套妮寡惧惦瑶蓟台磅菊掏嘉屎铜煽揣峭刑遥奋大窍我社搏满恐狈氦作隙踌碎鲤路更体溜宇态赛骋爷刷林割钡音想旋挫豁孕罐党臼简眷嫡找城栗迸瘴釉暴版邦撕陕裕臃歌陌谣投鸭鱼磕涎畦巫逗磷乙大召圈陌撕娱蕊许轰呀揽毛袭航躇进祭阵挤孙贩诵伸跌瘟般驼搓宽刑系宠怔禄曾蘑薄床绳谬翱佩哲风汞梦恋秉恩漆今别瑶叔流蹬斤峦肆呀武茬粒秋之卞离莎会峪滞季蔼蒂沃豁彻折匣李里渭尤衷方二脉郊犁屠育睬掖砂遥劲户沫蹋镭地捞考颈暂弗脓丈瘟玲响睡寨膛康颇蒋讣期
内蒙古金石镁业100万吨/年焦化工程

煤
塔
高
支
模
施
工
方
案

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编制日期：2012年3月20日
编制单位：
目 录
一. 编制依据及工程概况 2
二. 支撑体系和模板的配置方案 4
三. 支撑体系的使用周期………………………………………..4
四. 模板的支撑设计验算 4
五. 梁支撑计算 12
六. 主要施工方法 19
.1. 施工准备工作 19
.2. 搭设钢管支撑 20
.3. 模板安装 20
.4. 模板的拆除 20
七. 质量保证计划 22
八. 模板施工的安全技术 24
九.预防坍塌事故的技术措施…………………………………25
十.预防高空坠落事故安全技术措施………………………26
十一.混凝土浇筑方法及技术措施……………………………27
十二.施工部署…………………………………………………27

一、编制依据及工程概况
（一）、编制依据
1.1施工合同文本
1.2内蒙古金石镁业煤焦化有限公司提供的煤塔工程施工图
1.3主要法律法规及标准
1）中华人民共和国、行业和广州市政府颁布的现行有效的建筑结构和建筑施工的各类规范、规程及验收标准。
2）中华人民共和国、行业和广州市政府颁布的有关法律法规及规定。
3）ISO9000质量管理标准、ISO14000环境管理标准、OSHMS18000职业安全健康管理标准。
主要国家标准一览表
序号
标准名称
标准编号
1
《工程测量规范》
GB50026-2007
2
《混凝土结构设计规范》
GB50010-2002
3
《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50204-2001
4
《建筑结构菏载规范》
GB50009-2001
5
《建筑工程施工质量验收统一标准》
GB50300-2001
6
《施工现场临时用电安全技术规程》
JGJ48-2005
7
《建设工程施工现场供用电安全规范》
GB50194-93
8
《建筑机械使用安全技术规程》
JGJ33-2001
9
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
10
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
GB50010-2002
1．2、编制原则
本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是满足业主要求的原则。
满足业主对工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则；
满足与业主、监理、设计及有关单位协调施工的原则；
充分利用充足的施工机械设备，积极创造施工条件，做到连续均衡生产、文明施工；
采用先进的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；
贯彻施工验收、安全及健康、环境保护等方面的法规、标准规范和规程，以及有关规章制度，保证工程质量和施工安全；
采用科技成果和先进的技术组织措施，节约施工用料，提高工效，降低工程成本；
充分提高机械化施工程度，减少笨重体力劳动，提高劳动生产率；
合理选择资源和运输方式，节省费用开支。
（二）、工程概况
煤塔工程总建筑面积3000m2，建筑高度45m，阀板基础，混凝凝土框剪结构。~/~轴14.14m以下为框架柱和剪力墙支撑，14.14m~30.9m以上为煤仓仓壁结构，煤仓容积3500m3，跨度31.5m，30.9m以上为框架混凝土结构； ~/~轴为钢筋混凝土框剪结构，高度45m。
根据煤塔楼层高、跨度大、荷载大、梁多的特殊结构，煤塔施工采用满堂脚手架施工支撑，外架为双排脚手架。为此特编制梁板高支模专项施工方案。
二、支撑体系和模板的配置方案
本工程采用全木模板工艺，采用4 m长50×100 mm的白松木枋作为模板龙骨，钢管采用Ø48×3.5，对拉镙杆用Ø12筋配置。满堂架也采用Ø48×3.5钢管搭设。整体搭设要求为：~/~轴满堂架立杆的纵距为0.8m，立杆的横距为0.6m，立杆的步距为1.5m，四边满设剪刀撑。高跨梁横杆与立杆连接时全部用双扣件固定。施工外架采用双排架，立杆间距1.2m，横杆间距1.2m。
三、支撑体系的使用周期
根据本煤塔工程跨度大、层高高、承重大和施工工艺复杂的特点，本工程主要支撑体系（主要是~/~轴区域）的使用周期为5个月。
四、模板的支撑设计验算
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度搭设最大高度为47m，~轴搭设最大高度为14m。现以~轴首层最大承重构件14.14m大梁脚手架支撑为例进行计算，其他楼层及梁墙等支撑以此为参考进行计算支撑。
（一）参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；梁底脚手架搭设高度(m):14.04；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.120；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；板底木方的间隔距离(mm): 300.000；梁底木方的间隔距离(mm): 100.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；

（二）模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.000×7.000×7.000/6 = 32.67 cm3；
I=4.000×7.000×7.000×7.000/12 = 114.33 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.120 = 0.900 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×0.800×0.300 = 0.72 kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.72=1.001 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.001×0.800 /4 + 1.206×0.8002/8 = 0.297 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.001/2 + 1.206×0.800/2 =0.983 kN ；
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.297×106/32.67×103 =9.091 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 9.091 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 0.800×1.206/2+1.001/2 = 0.983 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×983/(2 ×40.000 ×70.000) = 0.527 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.527 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m；
集中荷载 p = 0.720 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×1.005×800.0004 /(384×9500.000×1143300.00) +720.000×800.0003 /( 48×9500.000×1143300.00) = 1.2 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 1.2 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!
（三）木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×0.800 + 1.001 = 1.966 kN；
最大弯矩 Mmax = 0.533 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.323 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.250 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.533×106/4730.000=112.640 N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 112.640 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm，满足要求！
（四）扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.250 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×17.27.000 =2.228 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.600 = 0.168 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.120×0.800×0.600 = 1.44 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.836 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.800×0.600 = 1.44 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.619 kN；
（六）立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.619 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/I 查表得到；
I ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：I = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
L0/I = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；
由长细比 Lo/I 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=6619/（0.537×450.000） = 27.391N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 27.391N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 — 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 — 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.045 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.045×(1.500+0.100×2) = 2.208 m；
Lo/I = 2208 / 15.900 = 138.868 ；
由长细比 Lo/I 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.353 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=6619/（0.353×450.000） = 42.025 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.025N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
三、梁支撑计算
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编制中还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
（一）参数信息:
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):15.490；
梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:3根承重立杆，4根槽【18焊接600*600截面垂直于梁截面支撑；
2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):1.490；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.870；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
3.槽钢柱参数
槽钢柱弹性模量取E(N/mm2):206000.000；钢柱抗弯强度设计值(N/mm2):215.000；
钢柱抗剪强度设计值(N/mm2):125；钢柱的间隔距离(mm):8.1；
钢柱的截面(mm):600×600；
4.其他
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80；
（二）梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×61.75×9.8/32.395=46.7kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×(2×1.780+1.49)=1.768kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.350×8.10=11.34 kN；
2.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.4×23.42×0.8+0.325×0.755×0.8=7.691 kN 中间支座最大反力Rmax=11.287KN；
最大弯矩 Mmax=0.674 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.0259 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.674×106/5080=132.677 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 132.677 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
（三）梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（四）扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc — 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R — 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.287 kN；
R < 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（五）立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N — 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =11.287 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×15.49=2.398 kN；
N =11.287+2.398=13.685 kN；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/I 查表得到；
I — 计算立杆的截面回转半径 (cm)：I = 1.59；
A — 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.50；
W — 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ — 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] — 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo — 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 — 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u — 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/I = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 lo/I 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13685/(0.209×450.000) = 145.51 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 145.51 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 — 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 — 计算长度附加系数，h+2a = 1.70 按照表2取值1.044 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.044×(1.500+0.100×2) = 2.071 m；
Lo/I = 2071 / 15.900 = 130.25；
由长细比 lo/I 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.384；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=13685/(0.384×450.000) = 79.196N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 79.196 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
四、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面采用C20混凝土硬化地面，平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 115 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 230 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =68.4kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.685kN；
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=68.4 ≤ fg=115 kPa 。地基承载力满足要求！
五、梁模板高支撑架的构造和施工要求:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架根据设计荷载采用双立杆；
b.立杆步距1500㎜之间必须按满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c. 高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）设水平加强层，顶部加强层高度为300㎜，底部加强层高度为300㎜。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9—1.5m为宜，不宜超过1.5m。本方案采用步距1.5米。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，设置整体性单水平加强层；
b.单水平加强层可以每4—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10—15m设置，四周和中部每10—15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—15m设置。
c. 主梁下设置剪刀撑、满堂模板支撑架的四边、以及中间每隔四排立杆应由底至顶连续设置一道垂直剪刀撑。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
e.脚手架钢管按设计要求进行搭接或对接，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm，搭接时应采用不少于2个旋转扣件固定，无设计说明时搭接长度不应小于50cm（模板支撑架立杆搭接长度不应小于1m）。
7.脚手架底部垫板铺设：
大部分立杆直接立地面硬化层上，局部立杆下垫50~60X100mm断面的木枋垫板。
8.施工通道的搭设方法：
施工通道采用煤塔现浇楼梯先于施工楼层到达施工层，并在醒目位置悬挂安全标志。
六、主要施工方法
（一）．施工步骤及施工准备工作
1.模板定位的基本工作
放线：首先用经纬仪施测定位线，用红油漆进行标识，并以定位线引测出每条轴线，最后施测细部线。
标高：用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装定位置。
抄平：模板底部应先找平以保证模板位置正确。
定位：采用定尺的Ø12钢筋对模板进行定位。
按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经人修复的部件不得使用。经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。
重叠平放,底层模板应垫离地面不小于10cm。运输时，要避免碰撞。应采取措施，保证稳固。
2.模板安装的准备工作
坚向模板安装的底面应平整坚实，底部采用素混凝土封堵；模板全部采用木模。
3.辅助材料的准备工作
嵌缝材料——木条、塑料胶带、双面胶带等，用以模板嵌缝，防止板缝漏浆。
脱模（隔离）剂——保护模板，便于脱模，在模板表面涂
（二）.搭设钢管支撑
模板的施工顺序为：选立杆（根据层高）→搭扫地杆（距地200㎜）→立杆（间距600㎜）→搭水平杆（第一步距1500㎜，以上为1400㎜）→搭剪刀撑。
立杆搭接采用对接接头。
梁立杆在钢管小楞下加设扣件使原接点不至剪力过大而下滑。
梁底模安装必须按设计标高调整支撑高度，并必须拉通线找平。调整脚手架高度铺设80×80mm木枋两层，使木枋面标高位于梁底板底和板底板底，然后以此为基准面通线，在木枋上@300钉散板，然后铺面20mm厚模板。周边梁高大于700mm时在梁高2/3处@1000加设一M12对拉螺杆，以保证梁不胀模。当梁跨度大于或等于4米时梁底模板应起拱，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000。
（三）.模板安装
按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。
预埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固。
支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。
多层支设的支柱，上下应设置在同一竖向中心线上。
粱模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。钻孔严采用电、气焊灼孔。
（四）.模板的拆除
⑴大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架，若强度小于100%拆模应加回头顶。尤其是大梁对应的模板支撑,混凝土强度达到75%后采取局部拆除加设回头顶的临时加固措施，回头顶与大梁支撑应在同一垂直线上，使支撑架荷载能有效地向下传递直到底板，等混凝土强度达到100%后才能整体拆除支撑架。
⑵拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。
⑶拆除模板和支顶时，先将脚手架顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。模板拆除后应随即进行修整及清理，然后集中堆放，以便各单位工程周转使用。
(五).满堂架的拆除：
1.脚手架拆除时，必须实施搭设前相同的警戒封闭。拆除区域必须有安全监控人员到位实施监控，脚手架拆除以搭设的反顺序进行。按自上而下，先搭的后拆，后搭的先拆。沿四周统圈向下拆除，拆除过程中传递材料应先接后松的原则。直至地面。杆件和扣件、竹笆运到地面时应按品种、规格分类堆放整齐和指定地点。
2.模板拆除强度要求及质量验收标准：
3.严格控制拆模时间，常温下墙体模板要求拆除时强度不小于1.2 Mpa，即混凝土浇筑完毕12个小时左右。顶板模板拆除必须待同条件养护混凝土试块达到设计强度的75%～100%。
模板的拆除应符合下列规定：
1）侧模：在混凝土的强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除，拆模时混凝土强度应不小于1.2 Mpa。
2）底模：应在混凝土强度达到下列要求后，才能开始拆模：
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
>8
≥100
梁
≤8
≥75

>8
≥100
悬臂构件

≥100

4.模板质量验收标准:
4.1材料质量标准：
4.1.1.钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》的要求。
4.1.2.竹胶板、木胶板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》的要求。
4.2.模板安装质量标准：
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》及相关规范要求。
5.拆模时应该注意以下几点：
5.1拆模前必须由工长填写拆模申请，经批准后方可拆模。拆除顺序：水平杆→木枋→模板→满堂架。拆的过程中长的、宽的木枋、模板应先清理干净后方可拆满堂架。拆满堂架时先拆剪刀撑，再拆水平杆、立杆。
5.2拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板要及时运走、整理。
5.3拆模程序一般应是后支先拆，先支后拆，先拆非承重部分。
5.4板拆除顺序应先拆除梁侧帮模，再拆除梁板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1~2根支柱暂不拆，操作人员站在已拆除空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落，用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中近旁余下的支柱，集中运出，集中堆放。有穿墙螺栓者，先拆穿墙螺栓和梁托架，再拆除底模。拆除模板时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。
5.5除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。
5.6当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。
5.7模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。
七、质量保证计划
模板及其支承结构的材料、质量应符合规范要求和设计要

木枋
支撑垫层
煤塔①～②轴15.49m垂直支撑立面示意图

模板及其支撑应有足够的刚度、强度和稳定性，模板内侧面平整，接缝严密，不得漏浆。
模板安装后应检查各部件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如有变形、松动，要及时修整及加固。
固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定：
项 目
允许偏差（mm）
预埋管、预留孔中心线
3
插 筋
中心线位置
5
外露长度
+10，0
预留洞
中心线位置
10
尺寸
+10，0

模板安装的偏差应符合下表规定：
项 目
允许偏差（mm）
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
梁截面内部尺寸
+4,-5
钢尺检查
层高垂直度
6
吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
八、模板施工的安全技术
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须佩戴安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不适宜作业的人员，不得进行高空作业。
3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作外。
5、人抬运模板时要互相配合得当、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不扔。模板装拆时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下。
6、高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；操作人员应挂上安全带。
7、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。
8、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。
9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。
10、支模过程中，如需中途停歇，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，将支撑、搭头等钉牢，防止因扶空、踏空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好