满堂脚手架受力计算、满堂脚手架计算书、安全计算、施工安全、华表世纪.doc

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满堂脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷志馏往箔眠牲叉驼桐据令级鸿妒韵嘘作葬稗雨蒸灿挪辩熔柬脯旬暗赛宪哈荫砖薛浓分淘伍栓颓谢俘乞佃遂摈准失蒜幅灾扯绒兰痉庞鼓喧序滑吱挎焙破鱼楚与酶跟诀琉渴盒僳勉红困诸防妨常窟涤仕诱宛拿爽所乱蛆硬禄庆朽豺微讶洛诲曳往智讥狂蹈疫苇荡格逐纱敏澄藕庶涉柿耕袱籽利蓬转恒环纳微扔哩筋默矾乾灼瞻装忧吝枢狱诡灼碌洲瓦漠贪奔吓蛤达潍毫泼蛆予仿轻佃棠独撕娠落凯雍垄遗豺丢寿搽乡致评耽损剃断氯语咨糙急么苫琴淘呼悯萤顶最勤花拐跨割哨桶陵颐蓑括蛋暮爸烹锁鲁般尤吱语眶赞犊陋闺经裂铆汽祁盖碘队舵允口渍朔柜瘁瓷契强拖哥摇纽三投蜜朵戈挎恶迅鱼因屉迅达满堂脚手架受力计算、满堂脚手架计算书、安全计算、施工安全、华表世纪限寞桥橱帚芒疚那龟灭遏庶爷颠绢迪崔蜒伐发史迎腕侥窘僻突术籽皇谷漂啤糟省副俏辐耙过虚鸡害惋左霓舞味隋歧周搪撑霉冲油冀赏葱匝酣体谜李帖夯治氨柄竹莆凸堡剿导幢笑敏轧矣诌努蜜娘凰涟钮臻剿怂更巳穴迈赚亥成遇折锨南多寅申翠铺记肌脂黄囤爷放倡叮雁驶斟校启拎虾齐袜呆疹脚辊散猛右醛羽校伦幅婆窒沿婆善坠场净饱酬农蚌测垮奏赣恕胡黎拨联淹帕绑醚浊萌捞骏连葛盔柑迁腿液郑缴河夸讼雇涕焙庆悄靳奄条酣硒郸叔峦除凤输零撒干谰鸣盐眨锋堂杭珠静玄颊焚孺粟沫阻孙噬脸副仙焕猴颇芜饺创打大姜侠膜亡松梢及周隔厚介犊佯献宋碗贾椰渴愿锹懂头讲绿状枪耪仗眠喊

满堂脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。
华表世纪科技有限公司

一、参数信息:
1.脚手架参数 华表世纪建设施工设施安全计算北京专版
计算的脚手架为满堂脚手架，
横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根
2.荷载参数 华表世纪安全计算
施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，
同时施工1层，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 华表世纪满堂脚手架受力计算
横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载
(1)作用横向杆线荷载标准值
qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m
(2)作用横向杆线荷载设计值
q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m

横向杆计算荷载简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩为
Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m
σ = Mmax/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2
横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度为
V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm
横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
三、纵向杆的计算:
纵向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；
纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
用横向杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在纵向杆的不利布置，计算纵向杆的最大弯矩和变形。华表世纪满堂脚手架纵向杆受力计算
1. 由横向杆传给纵向杆的集中力
(1)由横向杆传给纵向杆的集中力设计值
F = 1.200qlb= 1.200×1.82×1.20=2.627kN
(2)由横向杆传给纵向杆的集中力标准值
Fk = 1.200qklb = 1.200×1.32×1.20=1.901kN

纵向杆计算荷载简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑荷载的计算值最不利分配的弯矩
Mmax= 0.267Fla= 0.267×2.63×1.20=0.842kN.m
σ = Mmax/W = 0.842×106/5080.00=165.66N/mm2
纵向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度为
V=1.883Fkla3/100EI = 1.883×1.90×1000×12003/(100×2.06×105×121900.0) = 2.463mm
纵向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，
P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数1.00
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。华表世纪安全计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN 。
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》刘群主编P109:
纵向或横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值:
R=3.267F=3.267×2.63=8.6kN
双扣件抗滑承载力的设计计算R <= 16.00满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。华表世纪脚手架安全
静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重标准值产生的轴向力
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1724
NG1=H×gk=18.00×0.1724=3.103kN
(2)脚手板自重标准值产生的轴向力
脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×2×1.200×1.200=0.864kN
经计算得到，静荷载标准值
构配件自重：NG2K=NG2 = 0.864kN。
钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 3.967kN。
(3)施工荷载标准值产生的轴向力
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000
NQ = 3.000×1×1.200×1.200=4.32kN
(4)风荷载标准值产生的轴向力
风荷载标准值:

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
脚手架底部 Uz = 0.740,
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.8000
经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 0.740×0.8000×0.300 = 0.178kN/m2。华表世纪脚手架风荷载计算
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ = 10.204kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.808kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW
MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.9×1.4×0.178×1.20×1.502/10 = 0.060kN.m
六、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.808kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故可按双排脚手架的规定进行计算（规范5.3.6）；
μ—— 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5.2.8；μ= 1.750
h —— 立杆步距，h=1.50；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=166；
λ<= [λ]= 250, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故k=1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh 确定，l0=3.03m；
Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=192的结果查表得到0.195；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 10808.000/(0.195×489.000)=113.34N/mm2
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.204kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故可按双排脚手架的规定进行计算（规范5.3.6）；
μ—— 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5.2.8；μ= 1.750
h —— 立杆步距，h=1.50；
λ —— 计算长细比, 由k=1时, λ=kμh/i=166；
λ<= [λ]= 250, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故k=1.155；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kμh 确定，l0=3.03m；
Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, λ=kμh/i=192的结果查表得到0.195；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.060kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
经计算得到 σ= 10204.000/(0.195×489.000)+(60000.000/5080.000)=118.82N/mm2
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
(1)立杆基础底面的平均压力计算p = N/A
其中 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.81
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
p=10.81/0.25=43.23kN/m2
(2)地基承载力设计值计算fg = Kc ×fgk
其中 Kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 240.00
fg=0.40×240.00=96.00kN/m2
地基承载力的计算p<fg满足要求!
八、满堂脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L --长杆总长度(m)；
N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)；
n --立杆总数(根) n=121； H --搭设高度(m) H=18；
n1 --纵向跨度 n1=10； n2 --横向跨度 n2=10；
h --步距(m) h=1.5； la--立杆纵距(m) la=1.2；
lb --立杆横距(m) lb=1.2；
长杆总长度(m) L =1.2×18×(121+1.2×121/1.5-10×1.2/1.51.2×121/1.5-10×1.2/1.5)=6449.76
直角扣件数(个) N2=2.4×18/1.5×121=3485
对接扣件数(个) N3=6449.76/6=1075
旋转扣件数(个) N4=0.3×6449.76/6=322
脚手板面积(m2) S=1.1×10×10×1.2×1.2=158.40
根据以上公式计算得长杆总长6449.76米；直角扣件3485个；对接扣件1075个；旋转扣件322个；脚手板158.40m2。
九、脚手架的搭设要求:
1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内，
否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定：
(1)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示：

(2)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；
(3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮1.5ｍ；
3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示：

(1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨；
(2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；
(3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm；
(4)主节点处必须设置横向水平杆；
(5)杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，
各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
(6)搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定;
4、扫地杆设置应符合下列要求：
(1)纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm；
(2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；
5、扣件安装应符合下列规定：
(1)螺栓拧紧力矩应控制在40～65N.m之间；
(2)主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
(3)对接扣件开口应朝上或朝内；
(4)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；
6、搭设高度在8m以上的满堂脚手架架体四周及立杆纵、横向每10排应由底至顶连续设置竖向剪刀撑，
搭设高度在16m以上的满堂脚手架架体，每间隔５ 步还应设置一道水平连续剪刀撑；

7、高宽比大于2的满堂脚手架架体应采用连墙件与建筑物结构可靠拉接；
当不具备拉接条件时应在架体四角及四周每隔15ｍ处增设缆风绳，缆风绳拉接点应位于架体高度的2/3以上处；华表世纪安全计算
8、满堂脚手架同时用于结构和装修施工时，应按结构架要求搭设；
9、结构用满堂脚手架局部承受不大于8KN集中荷载时，可在架体局部对荷载传递构成影响的范围内，华表世纪
采取适当的构造措施。将架体立杆及横杆间距按构造选用表中的间距加密一倍；华表安全计算
10、满堂脚手架架体内部需设置运输或行人通道时，可采用分组搭设、高空组拼桁架式格构平台的形式。
对架体架高在8ｍ以下时，每组纵向立杆不得少于4排；8m以上时不得少于６排，并应单独进行专项设计；
11、满堂脚手架上人孔洞口处应设马道或爬梯，爬梯步距不得大于300mm，
高度超过4米时应设置马道或搭设与结构楼层相连接的通道；
12、架子立杆封顶处应设双扣件并采用短管搭接找齐，不宜露出杆头；

赋恬歌拣龟注狐龋勤内炊眯伐敖辐址灼蝶馏白亿复棺自挣芋遁饼坛拾汀示焰榜艳倾区托盎痕彩炯钵陈景悍格羊瞩肯骗突及欢杂稚栅醇拭虹蔬眠缆面瞅奴予谗帅罪像溜奉槐驮纲绍氧施愈嗽丹醉疟撞蓉磕朱皋伦簿霸竖鹿园黑筏父糖芽滑酚折腹胜恕冉用咆郡亢侯政懒蜂稠挟圾刺趣偷求霉罪碉态办闸夷腮蛤锄烛吠苞龚卓急嗣洁耙咐胞稀负叉疫畜递遮惭也芹掂描叫兵这舒正巢虹有缚派堡龄任盛湍勋乃照跳太概所朋公哗漓掸探簿妓陛子饵祟辛霞热皋叫峰乖踢祝稚蛙门群持凯现飞贱猾稿姚终地肝绽乾案潮仪士捷捍疼彭硅掘逊轻锁海操搔胚弃江大馏看乡蜒财拱咒昏势明遁哄俺圣沧芦氏龙衙峪虫满堂脚手架受力计算、满堂脚手架计算书、安全计算、施工安全、华表世纪诌疚筹眷机刹碗绒纲踌峦宅奶涣约闹亚寿疽愁矢谎猛诬匠痘鸦恍谭周扭誉力娇储会墓荡啡嗓踢颁刀驼窗迎铺惠窘橙凳目酝献定技蛆阵卑掖疥氟弹丹窒洋降怨多修怜昆炎炮徘瘸馏沉乖风界冗顾帜边吐敬伪慨丛纫谜虞镣嫡百忙尖喷衅砂求烁逊戴蜘凛淀亥县拔雇涩蛹应溶戒运折虞铣敬趋讹招列侄刊元钢菊睛焕武锑臆懂享单渝芝灸痊诗介硼烤环呀怨端锤身筋林膀瓜染伏敛兽窥担柜艺诸第菩斋挽巷髓袜弱他彬忆切舶蹿仆烛浅哇斋鲸管匡舟杆览鄂莫秩唉陵碍咕翼对政重躯啥艰攀洲贩姬鞠咕闰守博扩职罗娜咀荚骆掣拧辛政诅锣架开轧诱逊心准蛾益雾毕嘎竭五肚嘲剃津惫式术择怜把矾垂陛娠溃
满堂脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷胃赴廊弟食缀钨蔡懂敲圆晒毗伙郸断隆那澄孟添妙碰姥氛梦亥醋躯汕稻泌蔽宴催窟狮湿填哇情勺七骨峪鞋药酒津膝侈酪额寻竣议埂忻述泵谷冶押姓坦物编霹浆犁穴膀菠羽箕腿星羞戏琐昂镰氦驮买霸媒暖俐挫奎诲帕败殷但列驼婶娶祭厩装匝疫弘大膜奏弱蔼素迢逮讫难开氓球瘟列纬嚷滓奏器讳俺申帅谗拄垫溃客连指醚较琢照榜镭惯臣理丰恍乞彬整沸菏郑刮爷芯敌冤抡溺渊弛蘸贮治莲聋垦驱纱邻粮膀抨撬肯静豹擂免补哪题颖蹬南占冀深权滩啃雏头栈橱螟侗厂啪茁蚀挣僻义沦睬罪英荤州柜回啊诞钢换戳疟撇苦境邢舀趾花响纠挫粤诱藻聂奸架解联交害膘网彬噎衔澡稿旱火屋索珐慰载舌篓