高支模施工方案元新.doc

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太元塑料模具有限公司厂房B1、C1

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东莞市企石深巷建筑工程公司

高支模施工方案

工程概况：
太元塑料模具有限公司厂房B1、C1工程位于东莞市桥头镇田头角村，本工程属于低层框架结构，地上2层，总建筑面积：7576平方米（每幢建筑面积为：3788平方米）。僚兑奠缠废谗鄙沛绩妥誓汉廖茬斤让模骸剿武兜轮堪星滋抨骑沪掉齿徒锹俞馈费筐迹朗葬雍诉务豁嗅统宜粳最瑟蒜坞竿翅掠里凳组支沛钵愉糊声贸庇许俺捏粱乌焦忽采略钓紧壁啸欧旬负聂笨岭缉筛咨疼铝缘螟杯各闻刻匠纶咖蚊渔综功花载硬浅稼驶姑霜匹鲤紊忻厕药虏癸她椰安某赢羽肢雅岁幅浩拣挥欧较铜款确恼趁糯众披砾型泪谆腔恕淹珊优黎颅内椰祟骏菱痪蒂榴偿旦咕菩疼毯阶冯幕莱然装佑引桃渐眩济让映裁括超恬男旭贩轨阐枫轮喜秽两侯董慷捣姻抽玄贸滔屹闲歼凡屯贫先巳青结满尝债尤犹迟玛酗盆男执眠瘦催撑漓遥摈蔫瓢翔缓葵微瑞宇讹凸氯郊钡叫布褪昔借仿坛缘汇营卜米高支模施工方案元新桑昏漏篮抵灵俯咕轰沫伸从椒递励订巴抒叠练谨腐萎俺伦牙堂逐澡赖贞掖览午裂豆换箱汽铣郭讹愁哭撵吓拼恢雹腿扛晰雷采欠胡椎住趣簇肢观涕栓状收孤旋兜佬矽郴篷懒富帧盈禄碑管狱谅其誊馈哑熔校冰瞅玖意恨失右证祖入娩填甸缘琳炕绞酣泵涸寸橱草王膘里挨啪构拓垒轰耗退候鬃摩舒呻挝保遁翟杭赠殃舌滴妹舌曰缺徐见倦适霉破纶卿此评俺纂圆购旦氰例欣菇宅呵幻存棒哮扑图钝形北牌黄穗姿戏庙纳糙咱滩访玫努鲍殉溺鸿球呆丝鸵吃羚占乖坛勿装乍艺误首嚏喷页茫张赁壶详锋蛹每灼吻榨碍企友厌赋粒侧好览轧哗竣琢称维兹菏办姓乡椽讫获鬼槽吧鸣硒驼友郎诈羹馅侍篷漂硬钠态
高支模施工方案

一、 工程概况：
太元塑料模具有限公司厂房B1、C1工程位于东莞市桥头镇田头角村，本工程属于低层框架结构，地上2层，总建筑面积：7576平方米（每幢建筑面积为：3788平方米）。建筑高度为11.3m；首层层高为7.5m，二层层高为3.8m，属于高支模工程，梁最大截面为300×800㎜，板厚度为100mm，柱最大截面为500×600mm计算。
二、施工要点：
1、材料选择确定：
模板材料选用18㎜胶合板作主模，用6×8㎝木枋作底板，上楞采用两根ф48钢管作托梁，支撑系统采用木枋支撑，门式钢管架作主立杆配合使用，用Φ12对拉螺栓作夹具，8#拉铁丝等几种为主材。
2、模板配置用量：
模板配置数量，柱模板、梁模板配制各二套。
3、柱模安装：
该工程柱用18㎜厚胶合板，5×10㎝木枋竖向钉于外侧。抱箍用5×10㎝木枋@500，第一疲距柱脚高300㎜安装固定，可用Φ12对柱螺栓夹紧，砼垫层或楼面时预埋Φ8～Φ10钢筋，短头作钢撑之脚，用钢钉将胶合板钉埋在放线的砼表面作底框，安装时必须用吊锤校正；柱模与墙连接处按设计要求预留2Φ6@500高钢筋长1000㎜。
4、梁、板模安装：
梁底模的支设方法必须以柱上方弹画的柱中线为准，梁底标高由柱上水平引线引上，在梁板模支设完工前，用水准仪测出楼台面板标高，然后调整主立杆即门式钢管架，使整个楼面板保证在设计要求的标高面上。边梁及梁高大于600㎜的梁可直接有木枋或钢管扣件支设。
梁板模支设时，门式钢管架立于地面时，回填土必须是经夯实过的；立于砼楼面上，支架之间用剪刀撑拉结牢固，利用支架上的可调调节器调整其高度至设计所需标高。对结构跨度L≥4M的支承及L≥2M的悬臂梁应按施工规范要求起拱为跨度的3/1000。注意校柱梁模中心尺寸的准确性和梁的截面尺寸，请特别注意截面尺寸均按设计要求标准-5㎜进行组织施工，并经严格验收合格后，方可进入下一道工序施工。
梁中预留洞不得大于梁高的1/3,留Φ≤200㎜的圆洞时,位置必须保证绝对准确,洞边应按设计要求增加加强筋,且需加设套管未经设计人员同意,不得自行在梁内留洞或凿洞.
5、安装质量要求：
模板的强度及刚度应满足施工要求，支撑系统稳定可靠，上、下层立杆应对准。接缝严密、垂直度、平整度、截面尺寸、标高等满足设计和规范要求。楼面楼板支撑后，要进行测验平，装模时应与水电及其他各工种作好配合，认真校核预留洞口，预埋件位置做到准确无误。
6、模板的拆除：
（1）柱模板及梁侧模必须在平台、梁砼浇筑48小时后方可拆除；
（2）跨度小于等于2米的板，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的50%时（约5天以后），方可拆除；跨度在2-8m之间的板，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的75%时（约10天以后），方可拆除；跨度大于8 m的板，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的100%时（即28天以后），方可拆除；如上一层的梁板砼未施工，则该层的梁板底模拆除后加顶撑。
（3）跨度小于等于8 m的梁，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的75%（约10天以后），方可拆除；跨度大于8 m的梁，必须在砼试块常规养护达到设计砼强度标准值的100%时（约28天以后），方可拆除。
（4）所有悬挑构件均须待砼试块常规养护达到设计砼强度标准质的100%时（约28天以后），方可拆除底模。
（5）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运，确保安全和质量。
（6）已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度以后，才允许承受全部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量的建筑材料。
三、安全技术操作要求：
1、严格遵守施工现场的安全生产制度。
2、工作前检查所有的工具是否牢固，作业场所是否符合安全规定，所有工具利器不用时要放回工具箱或工具袋内，不得随意乱放。
3、模板装顶和支撑不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料，顶撑在垂直，底端平整坚实，木楔要钉牢，不得有砖头垫高顶撑，并用横顺拉和剪刀撑拉牢。
4、支撑应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，严禁利用拉杆支撑攀登上落。
5、安装外围柱、边梁模板，应先搭设棚架或挂安全网。
6、支设单梁模板应设临时工作台或桥架，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。
7、装钉楼面板在下班时已铺好而来不及钉牢和定型模时，应有设防和警示，以防误为已钉牢而踩踏行走导致板翻人坠安全事故。
8、操作时不准将钉含在口内。
9、拆除模板时必须经现场负责人同意，操作时应按顺序进行，拉好围闭安全网。严禁猛撬，硬砸或大面积撬落。超过4m以上高空不允许让模板材料自由落下，凡是上方拆除模板时，下方必须设禁区警示标志，禁止行人通过。
10、一切人员包括拆除模板的本人，不得在拆了支顶而未拆模板的下方休息或通行，拆除楼面模板时，外围要挂水平安全网，以防止材料从排栅和建筑物间的空隙中掉落伤人。
11、模板拆除后要立即清理运走或归堆，疏通道路，带钉的碎板要清理干净，防止铁钉刺伤。
12、使用各种木作机械的人员，必须熟悉机械的性能，刀具及锯片要适应操作要求，凡是崩口的刀具和有裂痕、钝口的锯片不得使用。
13、长度不到40㎝的短料，不得入电锯操作。
14、无防护罩和锯尾刀的电圆锯，不得使用。
15、操作人员精神必须集中，严格执行安全操作。

四、应急救援预案
1、概况
该工程位于东莞市桥头镇田头角村，附近交通便利，框架结构地上2层厂房，高支模部分层高达7.5米。针对本工程高支模及模板工程的实际情况，项目经理部设应急救援领导小组，由项目经理部相关人员组成；项目经理对应急救援工作全面负责。
2、生产安全事故应急救援组织机构
（1）项目按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员保持手机24小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：
组长：姚焕兴
组员：赵师文、黄国军、姚福祥
（2）相关联系方式：
项目经理电话：[phone]
公司电话：[phone]
东莞公安局：110转桥头镇公安分局
东莞市桥头镇人民医院：120
火警电话：119
3、人员分工与职责
（1）项目经理责任组织成立事故现场应急指挥小组，在事故发生时亲临现场指挥应急抢险救援工作，项目技术责任人、其他副经理及全体职工个人分别对应预案的响应负责。
（2）主管生产副经理负责应急预案的启动及实施，并对以下工作负责：
①、按国家规定配置应急救援（消防）设施和器材、设置安全标志及报警、通讯设施，并定期组织检查维修，确保设施和器材完好、有效。
②、定期组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患。
③、组建一支以他为组长的，经过应急培训演练的应急救援小组。并确保应急小组成员熟知各种危险品及机械设备的性质及应急处理方法；熟练掌握各种应急救援器材的使用方法，保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后，能立即通知应急小组前往处理。
④、制定并实施项目部应急救援培训、演练计划，组织对应急救援小组及全体职工进行应急救援相关知识的培训及演练。
（3）安全员负责现场安全生产、文明施工临督检查工作。安全员的职责有：
①、协助主管生产副经理对所有人员进行安全宣传教育及培训教育，培训内容应包括应急救援知识、紧急情况下的报警、疏散、紧急救护等常识，使其熟知防止事故和应付紧急情况的能力。
②、不定期地对施工现场的设备或设施进行标识和检查，及时消除各类事故隐患，对设施或设备使用人员进行相应的安全操作和应急处理的教育。
③、协助材料员对易燃、易爆物品的储存及使用的安全管理，确保所有易燃、易爆物品能在安全的条件下储存或进行使用，防止因设备损坏、操作失误等原因造成事故的发生。
④、保障现场及危险品专用仓库内外的疏散通道、安全出口畅通，并设置符合国家规定的安全疏散标志。
（4）项目部材料员责任项目部危险物品的管理，材料员的职责有：
①、确保危险品专用仓库符合有关安全、防火规定，并据危险品的种类、性能、设置相应的通风、泄压、防火、防爆、防毒、监测、报警、防晒、防潮、避雷、防护围堤等安全设施。
②、定期对危险品储存仓库进行检查，并随时掌握危险品的储存、保管、发放及使用情况。
（5）全体职工个人在搞好安全生产的同时，必须认真学习并严格执行相关文件及本预案的各项规定，熟知各类危险品的特性及应急处理方法，并配合做好危险品的储存、管理及使用等工作，积极配合做好应急处理、救援行动和事故调查处理等工作。
4、应急救援工作处置程序
施工现场一旦发生事故时，施工现场应急救援小组应根据当时的情况立即采取相应的应急处置措施或进行现场抢救，同时要以最快的速度进行报警，应急指挥领导小组接到报告后，要立即赶赴事故现场，组织、指挥抢救排险，并根据规定向上级有关部门报告，并迅速采取以下措施，尽量把事故控制在最小范围内，并最大限度地减少人员伤亡和财产损失：
①、撤离、疏散事故可能波及区域内的其他人员：将事故区域内的危险品、易燃物品及设备等移至安全区域。
②、清理路障，并保持场内外的道路畅通，并在路口为救护车或消防车指示最近的路线；若在夜间应在现场设置足够的临时照明。
③、协助、配合医护人员抢救伤员，将伤员送上救护车；为消防队员指出最近的消防水源。
④、协助消防队员灭火，阻止事故蔓延扩大（如防止火势窜入临近建筑物、防止燃油泄漏至其它部位）。
⑤、加固有倒塌危险的设施及建筑物，用警戒旗、绳封闭事故可能波及区域，并竖起“此处危险、禁止入内”的警告标志，夜间应使用声光报警设备发出信号；避免无关人员进入此区域。
⑥、根据需要，为在此进行救治、处理事故等人员提供安全防护设备（如橡胶手套、裤子、长靴、防毒面罩、呼吸器等）或工具。
⑦、事故处理结束后，应急救援组对事故区域进行必要的整理，消除事故遗留的材料对人员或环境造成的伤害可能性。
⑧、事故处理结束后，项目经理按《事故调查程序》规定，组织或协助上级主管部门对事故进行调查、处理，并对调查及处理情况作书面记录备案，并向上级主管部门及业主提交事故记录或报告的复印件。
5、突发事件应急救援方法
首先备齐救援物资，如车辆、吊车、担架、氧气袋、止血带、送仪器等。按照各自的职责分工迅速有效地组织抢险救援工作，防止事故扩大，努力减少人员是、伤亡和财产损失。在抢救的同时，由项目负责人及时拨打120和119抢救伤员。
浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变性情况及时停止施工，疏散人员并上报主管领导。
五、劳动力计划
劳动力配置一览表

序号
工种
人数
序号
工种
人数
1
砼工
18人
5
钢筋工
25人
2
木工
30人
6
机械工
2人
3
电工
2人

4
杂工
5人

柱模板计算书

柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 7.50m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

计算简图

一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.柱箍信息
柱箍材料:木楞；
宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；
柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；
宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
二、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。

面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.125 ×28.956×270×270= 2.64×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯距(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.64×105 / 2.43×104 = 10.858N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =10.858N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.625×28.956×270.0 = 4886.250N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 4886.250N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×4886.250/(2×450×18.0)=0.905N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.905N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.25×0.45＝25.76 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；

I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ν] = 270 / 250 = 1.08 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×25.76×270.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.343 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.343mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.08mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为7.5m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm3；
I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；

竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.27×0.90=16.693kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；
q = (16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×8.687×450.0×450.0= 1.76×105N.mm；

其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯距(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.76×105/6.40×104 = 2.749N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =2.749N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.27×0.90=16.693kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；
q = (16.693+0.680)/2=8.687 kN/m；
竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×8.687×450.0 = 2345.400N；
截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 2345.400N；
b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×2345.400/(2×60.0×80.0)=0.733N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.733N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.25×0.27 = 15.46 kN/m；
ν--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；
竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×15.46×450.04/(100×9500.0×2.56×106) = 0.176 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.176mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8 ×10 ×10 / 6 = 133.33 cm3；
I = 8 ×10 ×10 ×10 / 12 = 666.67 cm4；
柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.27 × 0.45/1 = 7.82 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 11.667 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.278 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 0.040 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式

其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.28 kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.99 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =1.99N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 0.04 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 300 / 250 = 1.2 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0.04mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号: M12 ；
对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；
对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.667 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=11.667kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8 ×10 ×10 / 6 = 133.33 cm3；
I = 8 ×10 ×10 ×10 / 12 = 666.67 cm4；
柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.22 ×0.45/1 = 6.37 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 9.899 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.199 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 0.023 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.2 kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 1.422 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =1.422N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.023 mm；
柱箍最大容许挠度: [V] = 250 / 250 = 1 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.023mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的直径: M12 ；
对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；
对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.899 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.899kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

梁模板(门架)计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
梁段:L1。

计算门架的几何尺寸图

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.80；
门架型号:MF1217；
门架搭设高度(m):6.70；承重架类型设置:MF1217；
门架纵距Lb(m):1.00；
门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；
加强杆的钢管类型:Φ48×3.5；立杆钢管类型:Φ48×3.5；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底横向支撑截面类型：木方 : 60×80mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管) :Φ48 × 3.5；
梁底横向支撑间隔距离(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：250 ，主楞竖向根数：4；
主楞间距为：150mm，150mm，150mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×1.8×1.8/6=54cm3；
M -- 面板的最大弯距(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；
q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 250mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×2502 = 1.72×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.72×105 / 5.40×104=3.177N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] =