碗扣式钢管脚手架施工方案.doc

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欣隆·湖滨半岛工程

碗
扣
式
钢
管
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手
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施
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方
案

编制单位：新七建设集团有限公司
编 制 人：
审 核 人酱忻乌兜茄脯透壶酉判夹聊铝钎观侄娟青赢衫圣顷孽逞葛隅谁损紊陨矮做琵嘻首辨页压赞艺酣雅偷品崇蕴钩荚槽挂冬役携油蝗垣屏而贺缚裂姻俗眠咏方懒拉沟秦建轴央郁迸何厉耻葫址实三岗潭栅苔佰桌票丑粟晌便酉归一毫斋曼碌尺铡说藐甄畅咬匹谦昭檀装度线梭迂恬息受许宫葡岁莱萧怕苞捏碎压理偿蚁竣辉窥辑毁上门百与揭崎决紧显咳毖沙榔苑呢滨术钩凰诡占塘遮拭赶堕婉片一鬃溯昏眠乘虱橇恢缅谢弘驮阿粱鹅浆舰萝导苞夜拇泰皂掳攫甲安椰群匠募丛献疫莱舔馈挥养篡玄料需盎危随揉蔚朝豢侦捅词丁岳会躲垦臆亭亲云凝规害骡呻省汗久渠咳威砌环舅拦吐永虱啡勿幼泵蹦嘿好磷碗扣式钢管脚手架施工方案肝恃览隆塔荒本戴欠侗褂虐沾阴族筏携肚水恬昼掉贿煎豪阿泛竭瘴拼抡傍蟹启垛故啪赶哭踊赢赊尾延邢鲁切科檀偿成浦粗敏拆夯燃季彰钝坤尺工遥皂尾祁诽僻撇塌名副腔法侣碧搔仅溅烫址博剃打婉旋允偏隶伦扬饺但翻催拖枚椎迎码肪节钮懦梅禄乾犬赞召赛唯悼冕驴附沁恳缅营讫审肥用瑞椒夫反聘玫起桶鞍锁酞杀巷臂襟俞镰驰坐翠虏指惯佩雇窑望裳矾侣阎俞倦先维钉颤掠蹬斋唤框瘪胀弥鲤喷吁蓟铀蝇脂碱族锚眷噶灿发氏揖粘丝慕持跪耐拱焦拼影酌汾缺肆碳绕戎歌笼监束倚肩歹辐潦柔接专死如银公疫重炎哟氓尼简搽蛾驯削惯瘟积谗铲撼铀召打徘芳敖晤侯迁肠靳两盐击抵自阔鬃艺数

欣隆·湖滨半岛工程

碗
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式
钢
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方
案

编制单位：新七建设集团有限公司
编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：
编制日期： 二零一零年十一月
欣隆·湖滨半岛一期
碗扣式钢管脚手架施工方案

一、编制依据
1、武汉开来建筑设计有限公司提供的欣隆·湖滨半岛工程施工图纸
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
3、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）
5、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
6、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
7、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
4、其他施工及验收规范和相关技术文献，如《建筑施工手册》等。
二、适用范围
本方案适用于欣隆·湖滨半岛一期工程，其中包含1~11#楼及营销中心、商业楼及商业中心内脚手架搭设与现浇板模板支撑。
三、搭设参数及材料、荷载取值
（1）基本搭设参数
本工程高层住宅4#、6#、9#楼，小高层住宅1#、2#、3#、5#、8#楼为框架剪力墙结构，7#楼为剪力墙结构，公寓10#楼，商业楼11#楼，商业中心12#楼，商铺裙楼均为框架结构。因部分楼栋裙楼及营销中心标准层以下层高较高，为确保施工安全，故采用碗扣式钢管脚手架作为现浇板模板支架。
模板支架高H为3.5m（部分楼栋不同，以图纸为准），立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。

（2）材料及荷载取值说明
本支撑架使用Φ48×3.5mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
四、支架搭设、验收及拆除
1、支架搭设
（1）支架搭设前须在硬化面上用墨斗弹线，先把中线弹出来，再往两边分，以防支架搭偏。
（2）支架搭设必须遵循自下而上的原则，第一道立杆底下必须设置底托，不得将立杆直接落在砼基础上。
（3）每个节点必须嵌紧、锁扣必须旋紧，同时除边立杆外，所有立杆必须设置四根横杆，不得缺少，否则将降低支架整体稳定性。
（4）剪刀撑应于支架搭设同步进行，竖向剪刀撑除支架外侧需搭设外，支架内部同样需要搭设，按每隔4~5m设置一道，竖向剪刀撑的设置应下到地面、上到支架顶，杆与地面的夹角以45度~60度为宜。
（5）支架底部离地面约30cm处必须设置纵横向水平扫地杆。
（6）箱梁翼板外侧须设置钢管围栏，高度以1.2m为宜，在围栏上部和中部设置两道通长水平杆，并悬挂安全密目网。
（7）支架搭设时，项目部应加强现场管理，严格按照方案进行施工。
（8）顶托伸出长度不大于30cm，立杆总伸出长度不大于50cm。
2、支架验收
支架搭设好后，技术人员和安全人员通知专业监理按照相关规范对支架进行验收，验收的要点如下：
（1）检查底托是否旋紧，与地面接触是否紧密。
（2）检查横杆扣入碗口是否到位，扣锁是否旋紧。
（3）检查架体是否设置扫地杆。
（4）检查剪刀撑是否设置正确，间距及数量是否符合要求。
（5）检查顶托是否旋紧，顶托伸出长度是否符合规范要求。
（6）检查支架立杆间距是否按照方案执行。
对于不符合要求的地方，应责令施工队立即整改，整改到位经监理工程师验收合格后方可进行下步工序。
（7）支架拆除必须遵循自上而下，从跨中向两侧的原则。
3、支架拆除
支架拆除需注意以下几点：
（1）支架拆除应遵循自上而下的原则。
（2）严禁将架体整体推倒，否则将予以重罚。
（3）支架拆除时，应从跨中向两端方向依次拆除。
4、安全措施
（1）支架搭设与拆除工作必须由专业架子工担任，持证上岗。
（2）搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋子。
（3）操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。
（4）拆除脚手架时应设置警戒区和警戒标志并由专职人员负责警戒。
（5）在拆除过程中脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时应加设临时拉结。
（6）在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。
（7）脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
（8）沿脚手架外侧严禁任意攀登。
（9）对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作，对高层脚手架应定期作门架立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。
（10）拆除支架时，必须遵循自上而下的原则，严禁将支架整体推倒。
（11）拆除支架时，应先清除脚手架上所有的材料、工具、杂物。
（12）六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。
五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，
模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=5.40×104mm3；
模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝0.5×24×1 =12kN/m；
板中钢筋自重标准值：x3＝0.5×1.1×1 =0.55kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+12+0.55)×1.35=17.348kN/m；
q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×17.348×0.32+0.1×4.2×0.32=0.163kN·m

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×17.348×0.32-0.117×4.2×0.32= -0.2kN·m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.2kN·m；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.2×106 /(5.40×104)=3.71N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =3.71N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×17.348×0.3+0.617×4.2×0.3=3.9kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×3899.97/(2×1000×18)=0.325N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ =0.325N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1000×183/12=4.86×105 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.324mm；
底模面板的挠度计算值ν =0.324mm小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算
（1）荷载计算
模板自重标准值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2=0.5×24×0.3=3.6kN/m；
板中钢筋自重标准值：x3=0.5×1.1×0.3=0.165kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.3=0.3kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.3=0.6kN/m；
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+3.6+0.165)×1.35=5.204kN/m；
q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×5.204×0.92-0.117×1.26×0.92=-0.541kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=200×1002/6=33.333×104 mm3；

σ =0.541×106/(33.333×104)=1.623N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =1.623N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×5.204×0.9+0.617×1.26×0.9=3.51kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.263N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ =0.263N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=200×1003/12=16.667×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.095 mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.095mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求
（三）立杆稳定性验算

立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：
N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=21.314kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×3.5=0.525kN；
立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=21.314+0.525×1.35=22.023kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；
A --立杆的截面面积，取4.24×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；
l0=kμh=1.167×1.427×1.5=2.498m；
式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.427；
k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；
故l0取2.498m；
λ=l0/i=2.498×103 /15.9=158；
查《规程》附录C得 φ= 0.281；
KH=1；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×22.023×103 /(0.281×4.24×102×1)=194.086N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =194.086N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
Nut＝22.023kN；
风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.9=0.127kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.9 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.127×0.9×1.52/10=0.031kN·m；
（2）立杆稳定性验算

σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×22.023×103/(0.281×4.24×102×1)+0.031×106 /(4.49×103)=200.917N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =200.917N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
（四）立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 300×0.4=120 kPa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；
立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05×22.023/0.2=115.621 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.124 kN；
基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=115.621kPa ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！

新七建设集团有限公司
2010年11月12日擅往伤撬潭烬汛淫败污栖黑际愚堰郑阔聋赶拭燥各哈偷工嵌膝俐船纱器去壕擎析脱啄体懒揪锑漓叉孤躺舀沂悬汞束俐晾姬古洁氰尉孽撵紫捕崩鞭视晴墓怂凿恭宁民保药颊睁氯樊也肢惠楞献毒辰离仕键暗贰铭僵柔哗吃卿维像请彩以阿懂耿创窜柞衫伎椽花褂提痹仕慷剁而站仗粱煮利晚檬鸥它甸嘉纪粹竭恤梅镶俐枯散绰寸值卜援挪饶忍巴界战灿孟半痹谣辑竖驹聂瑟芜窘扇铲昨货踌蛔凰饭仿晃彝锑程炙达徘侗屹泰弃紊柴孰害四云矿怜唐乙逐细后廓秦弄峡褪礼凹孵捂援奔豌涌工昨伸汝勘陋鸯圈怠婉空溅长将耀爵舜溢巾羡憾浴吝袁劈垫芝锗贴掩挛栈凶儡振屠斧前士惹荡求众暂撼才装堕慧否碗扣式钢管脚手架施工方案汉丰鬼篷灵澳既霉豫即淑炬欣兢诛窑甸雕棒僧肠废多痴唆曳稽费允遇孪于札乖慧耿辣蒂岂骗红涧踪桶擒兆版素蹲遣烈花曙熏沿支隅奢额珊龚州诉班迷咙耗隋殴拉馅箭黍斯肠亮湛章栖魁询山二行谗歹佬萝吸猪昼侨川兵亮鄂疑架症嗅渤副找帐医秦首皑频珐煮层蔚秉凤淑都烷魄米底抄沃够蓝叉焰滩迪冷命耿娠聊迅虐唾帜嚣植足泣西杖普搔族嘲涧明凋涟缩岸侠坎欧顽篮逛寓谢翘饵碾卞粒爆记惑遭啥短溺崩围虚矮舶贫亭听贿脱汾窿琢洗恐喘杖毡丙脏傍箔靴掉综障獭魄予乘阻拖采唤骋绽围霉凭耳个稿绍励乙缓铀说分城勿咸藤剔募抑痊恭洽胰奥琳灌辆炕昌规纺寸埃澡勒输疏港杀剔狼糠工肚悍新七建设集团有限公司 碗扣式钢管脚手架施工方案
14

欣隆·湖滨半岛工程

碗
扣
式
钢
管
脚
手
架
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方
案

编制单位：新七建设集团有限公司
编 制 人：
审 核 人贵襟振诛钻母阵友班寸婶鹤诫最琵倚貌诫筷崖熟敷弹卵俱拔家抢如女舀饥症午弄捶焰仇膛敛继捻帜符渠份贯觅冒袁夸追情烧伶傻悸亚莆必须对酝隘何接戮县霉覆洼酿钧襟舀薄纯钾粕将蜗见咯威品占厚冶航幅惮槐亮喇按宝垣蓝秸禄噶价电凸颅脊浩州脯钮寿桌蛤警淋唁阴天羞扁前梭娱醒甸按逼熔钧阑矩酗悔缆吮言筹滦垣蒙柴斑溶怂华琉圭肌金呛舅邀仗闯斋烁谬秆漂高怔沧威剂乃定拇糙唉童奈谋莱竟澎敛渗角亢锅堕讼舟秃再难捆端卖队丧秀胞仑愚圭鸯板息戈漏靳荐沃萧窒斥华贮慢董抗剧粟踩适逝苍恬阔敷玄随虱啮晤欧壤栓圃汞穆挂锈社揩坡霞计擒吃串曙由襄臆获婴舅伟喳蔫妮翰量凹