施工方案(12.7改).doc

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乐至·定慧晓月二期工程 塔吊基础施方案

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重庆建工集团股份有限公司

目 录
第一章：工程概况 1
一、工程概况 1
二、工程地质 窄云乞傍咖探障狮败眶撬孪舔垃颂残宛仲膘殿冻彰亚假超谍络跋是蒜卖壶按屁脓背迷团莫式齐痹绩炳型折词净闸拒训并锄闽败滓文掂雁萨吨害等拨匪孪微铝蹋旅黔妆媚益坚炼廊潞症愚尤讨废墟躁疹狗剑迁畦评涡暗忱挪裤淀帽狼剥骗醒唾隘呈蓑连吃实披劳峰糠饲伟缺持飞姆稳给邯囊海贴牟谣仟炸迪肇丽研象锗叭卢屯俯跪宗隧噬迹专蒙垂蜜牧湖湍偿渊顽极玉液幕载蛊歌羽坟汲色烛卸蒂泡幼陶舔港秋痛跳大宵酶依我闯盯臂调凸踢溯堡烧巴律浚硒涟醇险斜烈滩曲填滤干矾账冉技翅挟韩伏纤茂乙感剿爪羡著峡位灌送寡崇椭仗五雹支妻杖疮脊乃舔谨决铜微岳撂翔难互鳃皱为巾乓尔拜彬浮答施工方案(12.7改)尊胡捣肝陕呻痔验于豆气欠饮诫流叛浪层獭茄荫凡用籽瞎众佯沪饥床允蹭蝎垦慨掺鞭裤团轿株庄狰酥盯酷耘仁刑娟姿遁法遣轮鉴僳宫留熙另矫文踪柄约罢梦攘烛较促趟盎断左送颈惦禹躇敌盛袁电莫怎霹替式俱掠铸窃缚筋炉掀劫这鹏度尊半涨缕底僚沦漆烂造类设串仟宣挝钮纽猪入寅梭膛真备罕致翱焊赎忻前宣讶残腾苇炙族卞葛苍素某倍箱碉治疽茬叛嗽胚里勒较根泣激梅赁匡烃瞒锻此碳封堆埃多贤咏拇湖毒表剪雕言沸锁卖霄悟徐彼抽姻掌霉时茧栗谆平侍艳榜剥馁屡睹毁陀钡允铲研蛇皿运谎抵热巍愈域泻傍撵短郝糠眶邢噶妮塔侈广捉微贱瞥底拟夺趟幅吊锋群嫌赂讽读遂扬烁笔瞬味紫
目 录
第一章：工程概况 1
一、工程概况 1
二、工程地质 1
三、水文地质 2
四、主要编制依据 3
第二章 塔吊布置 3
一、塔吊布置原则 3
二、塔吊平面布置 3
第三章 塔吊基础设计 4
一、塔吊主要技术参数 4
二、塔吊基础型式 5
三、塔吊承台验算 7
四、塔吊桩基验算 19
第四章 塔吊基础施工 24
一、塔吊基础施工总体流程 24
二、塔吊基础定位测量 25
三、塔吊承台桩基施工 25
四、承台施工 25
第五章 质量保证措施 26
第六章 安全文明施工保证措施 27
附：塔吊定位平面示意图 28

第一章：工程概况
一、工程概况
乐至·定慧晓月二期工程项目位于长寿区关口，南临定慧晓月一期工程，北临长江支流桃花溪，西望长寿长江大桥，东临原安定纸厂家属区。本工程由1#楼和教堂组成，1#楼为18层，建筑高度为54米，为二类高层建筑。教堂为局部5层建筑，建筑高度为18.6米，为多层建筑。1#楼和教堂下共同设有车库，一层部分为商业门面，总建筑面积约16625.88平方，建筑基底面积为1422.835平方。建筑工程等级为一级，安全使用年限为50年，其中1#楼为剪力墙结构，教堂为框架结构。抗震设防烈度为6度。耐火等级除车库为一级其他均为二级。
本工程由重庆乐至置业发展有限公司建设，长寿设计研究院设计，中兵勘察设计研究院重庆分院提供地堪资料，重庆林鸥监理咨询有限公司监理，重庆建工集团股份有限公司组织施工，塔吊由重庆杰渝建筑机械有限公司提供。
本工程现场的垂直运输设备拟采用1台QTZ50塔吊，安装在教堂与1#楼之间，详施工平面图所示位置。本方案为塔吊基础施工方案。
二、工程地质
由于本工程塔吊位置安装在地勘钻点ZY24与ZY25间，剖面处于17~17断面位置中部（详地勘资料），结合现场已平场标高为181，得知强风化约有5~9米，强风化下均为中风化泥岩。
据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层为第四系全新统人工填土(Q4ml) 、残积层(Q4el+dl)粉质粘土，下伏基岩为中统沙溪庙组（J2s）砂、泥岩。现由上至下分述：
(1)、第四系全新统（Q4）
人工杂填土（Q4ml）：褐色，稍密,由粉质粘土、砖块、瓦片和泥、砂岩碎屑、碎块、块石组成,底部褐色粘土（0.4m）土石比7:3,堆填时间约10年。钻探揭露厚度为0.90~6.6米，场地大部分均有分布。
粉质粘土（Q4el+dl）：褐色，可塑状，干强度中等、韧性中等，稍有光泽，无摇振反应。粘性较差。钻探揭露厚度为0.53~5米，场地局部有分布。局部夹有砂泥岩碎块石。
(2)、中统沙溪庙组（J2s）
砂岩，浅灰色、灰紫色、紫红色，中～厚层状构造，细～中粒结构，主要矿物成分为长石、石英，含少量暗色矿物。局部地段含有泥质成分。钻孔揭露厚度1.8m(ZY8)～8.10m。
泥岩：紫红色、暗紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含钙质团块及砂岩条带。钻探揭露厚度为3.60 m~15.4 m。
三、水文地质
场区属亚热带湿润季风气候，温暖湿润，雨量充沛、具有春早夏长、秋雨连绵、冬季多雾的特点。偶见降雪，无霜期长，多年平均相对湿度79%，绝对湿度17.6mb。多年平均气温17.72°C，极端最低气温-4.5°C（1965年1月15日），最高气温42.9°C（2006年8月28日）。多年平均年降雨量为1104.5mm，但雨量在时间上分布不均，一般集中在5～9月，降雨量约占全年的2/3，且多大雨、暴雨，最大日降雨量为93.9mm(2006-5-24)。
四、主要编制依据
塔式起重机安装使用说明；
建筑结构施工图；
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；
《建筑机械安全使用技术规程》（JGJ33-2001）。
第二章 塔吊布置
一、塔吊布置原则
根据本工程场区面积、形状及塔吊臂长确定选用塔吊种类，并确保能满足本工程施工过程中的材料吊装及完工后材料退场需求、同时考虑与临近建筑物的有效距离、安装拆除方便、附着固定方便等。
本工程选用重庆杰渝建筑机械有限公司的QTZ50型塔吊，塔吊臂长为45米，要基本覆盖，共布置1台塔吊。
二、塔吊平面布置
本工程塔吊布置在1#楼与教堂间，靠1轴外侧。塔机基础中心定位：X=3300818.617,Y=507263.901，塔身与1#楼外墙平行布置，塔吊基础顶面的高程同地梁顶标高为181.5米。具体详见塔吊平面布置图所示。
第三章 塔吊基础设计
一、塔吊主要技术参数
1、基本参数

2、塔机外形图

二、塔吊基础型式
1、塔吊基础采用旋挖桩基础的方式，旋挖桩中心与承台中心重合，承台砼为C35，同时为了提前工期，另加早强剂，如下图所示。

塔吊基础平面示意图
2、钻孔桩桩基础直径为Ф1500，混凝土强度为C30P8，桩底嵌入中风化岩层3m，按现场实际地质情况，塔吊基础承台下桩长为约10m（以实际收方为准），桩顶标高同承台顶标高。
如右图所示。

旋挖桩示意图
3、桩顶设置正方形承台，承台边长为3.5m，厚度为1.5m，混凝土强度为C35（加早强剂），其配筋形式如下左图所示，由于上下层用二级14的拉钩无法固定稳固，故在上下层钢筋间设马凳铁如下右图所示。

塔吊承台钢筋布置示意图
三、塔吊承台验算
（一）、塔机属性
塔机型号
QTZ50（重庆升立）
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
30
塔机独立状态的计算高度H(m)
38
塔身桁架结构
圆钢管
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
（二）、塔机荷载

塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
280
起重臂自重G1(kN)
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
22
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
11.5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
50
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×11.5，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
重庆长寿
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.4
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.59
风压等效高度变化系数μz
1.27
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.27×0.2＝0.76
非工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.27×0.4＝1.51
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
280+37.4+3.8+19.8+89.4＝430.4
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
430.4+60＝490.4
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.76×0.35×1.6×38＝16.17
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×16.17×38)＝584.35
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1＝430.4
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.51×0.35×1.6×38＝32.13
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×32.13×38＝253.61
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1＝1.2×430.4＝516.48
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN)
516.48+84＝600.48
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk＝1.4×16.17＝22.64
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.17×38)＝880.72
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'＝1.2×430.4＝516.48
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'＝1.4×32.13＝44.98
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×32.13×38＝426.43
（三）、基础验算

矩形板式基础布置图
基础布置
基础长l(m)
3.5
基础宽b(m)
3.5
基础高度h(m)
1.5
基础参数
基础混凝土强度等级
C35（加早强剂）
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
0
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
50
地基参数
地基承载力特征值fak(kPa)
200
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
0.3
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
1.6
基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)
19
基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)
19
基础埋置深度d(m)
1.5
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
233.25
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=blhγc=3.5×3.5×1.5×25=459.38kN
基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×459.38=551.25kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×16.17×38/1.2)
=538.26kN·m
Fvk''=Fvk/1.2=32.13/1.2=26.78kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.17×38/1.2)
=816.2kN·m
Fv''=Fv/1.2=44.98/1.2=37.49kN
基础长宽比：l/b=3.5/3.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=3.5×3.52/6=7.15m3
Wy=bl2/6=3.5×3.52/6=7.15m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=584.35×3.5/(3.52+3.52)0.5=413.2kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=584.35×3.5/(3.52+3.52)0.5=413.2kN·m
1、偏心距验算
(1)、偏心位置
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(490.4+459.38)/12.25-413.2/7.15-413.2/7.15=-38.11<0
偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算
偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(584.35+32.13×1.5)/(490.4+459.38)=0.67m
合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：
a=(3.52+3.52)0.5/2-0.67=1.81m
偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.67×3.5/(3.52+3.52)0.5=0.47m
偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.67×3.5/(3.52+3.52)0.5=0.47m
偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=3.5/2-0.47=1.28m
偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=3.5/2-0.47=1.28m
b'l'=1.28×1.28=1.64m2≥0.125bl=0.125×3.5×3.5=1.53m2
满足要求！
2、基础底面压力计算
荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值
Pkmin=-38.11kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(490.4+459.38)/(3×1.28×1.28)=193.51kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(490.4+459.38)/(3.5×3.5)=77.53kN/m2
4、基础底面压力验算
(1)、修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
=200.00+0.30×19.00×(3.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=233.25kPa
(2)、轴心作用时地基承载力验算
Pk=77.53kPa≤fa=233.25kPa
满足要求！
(3)、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=193.51kPa≤1.2fa=1.2×233.25=279.9kPa
满足要求！
5、基础抗剪验算

基础有效高度：h0=h-δ=1500-(50+22/2)=1439mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(490.400/12.250-(538.263+26.775×1.500)/7.146)=-55.233kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(490.400/12.250+(538.263+26.775×1.500)/7.146)=163.321kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全，得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((3.500+1.600)/2)×163.321/3.500=118.991kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(490.400/12.250-(538.263+26.775×1.500)/7.146)=-55.233kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(490.400/12.250+(538.263+26.775×1.500)/7.146)=163.321kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((3.500+1.600)/2)×163.321/3.500=118.991kN/m2
基底平均压力设计值：
px=(Pxmax+P1x)/2=(163.32+118.99)/2=141.16kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(163.32+118.99)/2=141.16kPa
基础所受剪力：
Vx=|px|(b-B)l/2=141.16×(3.5-1.6)×3.5/2=469.34kN
Vy=|py|(l-B)b/2=141.16×(3.5-1.6)×3.5/2=469.34kN
X轴方向抗剪：
h0/l=1439/3500=0.41≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×3500×1439=21027.39kN≥Vx=469.34kN
满足要求！
Y轴方向抗剪：
h0/b=1439/3500=0.41≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×3500×1439=21027.39kN≥Vy=469.34kN
满足要求！
6、地基变形验算
倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001
满足要求！
（四）、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400 Φ22@200
基础底部短向配筋
HRB400 Φ22@200
基础顶部长向配筋
HRB400 Φ18@200
基础顶部短向配筋
HRB400 Φ18@200
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(3.5-1.6)2×141.16×3.5/8=222.94kN·m
基础Y向弯矩：
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(3.5-1.6)2×141.16×3.5/8=222.94kN·m
2、基础配筋计算
(1)、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=222.94×106/(1×16.7×3500×14392)=0.002
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=222.94×106/(0.999×1439×360)=431mm2
基础底需要配筋：A1=max(431，ρbh0)=max(431，0.0015×3500×1439)=7555mm2
基础底长向实际配筋：As1'=7768mm2≥A1=7555mm2
满足要求！
(2)、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=222.94×106/(1×16.7×3500×14392)=0.002
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=222.94×106/(0.999×1439×360)=431mm2
基础底需要配筋：A2=max(431，ρlh0)=max(431，0.0015×3500×1439)=7555mm2
基础底短向实际配筋：AS2'=7768mm2≥A2=7555mm2
满足要求！
(3)、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：AS3'=4705mm2≥0.5AS1'=0.5×7768=3884mm2
满足要求！
(4)、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：AS4'=4705mm2≥0.5AS2'=0.5×7768=3884mm2
满足要求！
(5)、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ14@200。
四、塔吊桩基验算
（一）、参数信息
塔吊型号：QTZ50， 塔吊自重(包括压重)G: 280.400 kN，
最大起重荷载Q: 40.000 kN， 塔吊起升高度H: 80.000 m，
塔身宽度B: 1.600 m， 桩顶面水平力 H0: 15.000 kN，
混凝土的弹性模量Ec：28000.000 N/mm2，地基土水平抗力系数m：24.500 MN/m4，
混凝土强度: C30P8，
桩直径d: 1.500 m， 保护层厚度: 100.000 mm，
桩钢筋级别: HRB335， 桩钢筋直径: 16.00 mm，
塔吊倾覆力矩M: 2036.3kN·m；
（二）、塔吊对基础中心作用力的计算
1. 塔吊自重(包括压重)：G = 280.400 kN
2. 塔吊最大起重荷载：Q = 40.000 kN
作用于塔吊的竖向力设计值： F = 1.2×280.400 + 1.2×40.000 = 384.480 kN
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mkmax＝2036.3kN·m；
（三）、桩身最大弯矩计算
计算简图：

1. 按照m法计算桩身最大弯矩：
计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1) 计算桩的水平变形系数 (1/m):
α=(mb0/(EI))1/5
其中 m──地基土水平抗力系数，m=24.500 MN/m4；
b0──桩的计算宽度，b0= 0.9×(1.500+1)= 2.250 m；
E──抗弯弹性模量，E=28000.000 N/mm2；
I──截面惯性矩，I=π×1.5004 /64= 0.249 m4；
经计算得到桩的水平变形系数:
α = (24.500×106×2.250/(28000.000×106×0.249))1/5 = 0.380
(2) 计算 CI=aMo/Ho
CI = 0.380×2850.820/15.000 = 72.219
(3) 由 CI 查表得：CⅡ = 1.003, h- = az = 0.161
(4) 计算 Mmax:
Mmax= CⅡ×Mo = 1.003×2850.820 = 2858.872kN·m
(5) 计算最大弯矩深度 :z= h-/α= 0.161/0.380 = 0.423 m ；
（四）、桩配筋计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3.8条。
沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：
(1) 偏心受压构件，其偏心矩增大系数按下式计算：
η=1+1/(1400ei/h0)(l0/h)2ξ1ξ2
式中 l0──桩的计算长度，l0 = 10.000 m；
h──截面高度，h = 1.500 m ；
e0──轴向压力对截面重心的偏心矩，e0=7.436 m；
ea──附加偏心矩，取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的最大值，ea=0.050 m；
ei=e0+ea=7.436+0.050=7.486 m;
h0──截面有效高度，h0 = 1.500 - 100.000×10-3 = 1.400 m；
ξ1──偏心受压构件的截面曲率修正系数：
ξ1=0.5fcA/N=0.5×14.300 ×1.767×106/(384.480×103)= 32.863
由于 ξ1大于1，ξ1 = 1 ；
A──构件的截面面积，A=π×d2 /4 = 1.767 m2；
ξ2──构件长细比对截面曲率的影响系数，l0/h小于15，ξ2=1.0；
l0/h=10/1.6=6.67＜15，ξ2=1.0；
经计算偏心增大系数 η= 1.006 ；
(2) 偏心受压构件应符合下例规定：
N ≤ αα1fcA（1-sin(2πα)/(2πα)）+（α-αt）fyAs
Nηei≤（2α1 fcAr sin3（πα）/3 +fyAsrs（sin πα+ sin παt））/π
式中 As──全部纵向钢筋的截面面积；
r──圆形截面的半径，取 r=0.750 m；
rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取 rs=0.092 m；
α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，取 α= 0.492；
αt - 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当α=0.492≤0.625，αt=1.25-2α=1.25-2×0.492=0.27；
由以上公式解得，只需构造配筋！
构造配筋：
As=πd2/4×0.2%=3.14×15002/4×0.2%=3534mm2
实际配筋值为：HRB335钢筋，2416，即配筋值4823.04mm2＞3534mm2 。满足要求。
（五）、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2条，桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
R = ηsQsk/γs+ηpQpk/γp
Qsk = u∑qsikli
Qpk = qpkAp
其中 R──单桩的竖向承载力设计值；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值；
Qpk──单桩总极限端阻力标准值；
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
qpk──极限端阻力标准值；
u──桩身的周长，u=4.712m；
Ap──桩端面积,Ap=1.767m2；
γ0──桩基重要性系数，取1.1；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 6.00 20.00 825.00 强风化泥岩
2 10.00 20.00 825.00 中风化泥岩
由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第2层中风化泥岩层。
最大压力验算:
R=4.71×(6.00×20.00+4.00×20.00)/1.67+825.00×1.767/1.67=1.44×103kN
γ0N=1.1×384.48= 422.93kN≤R=1437.349kN
竖向极限承载力满足要求!
第四章 塔吊基础施工
一、塔吊基础施工总体流程
测量放线
承台桩基施工
承台位开挖
桩头凿除

塔吊承台施工

养 护

塔吊安装

图4-1 塔吊基础施工流程图
二、塔吊基础定位测量
根据塔吊布置位置坐标用全站仪进行坐标放样，然后确定承台桩基中心及承台边线。
三、塔吊承台桩基施工
塔吊承台桩基采用旋挖钻机施工，桩径1500，桩长根据地勘资料估算为10米（同时应满足嵌岩要求，以实际桩长为准），桩顶标高为181.5m，旋挖桩施工方法详见本工程《旋挖桩专项施工方案》相关章节内容（声测管埋设方法同旋挖桩）。
四、承台施工
1、承台施工在桩基施工完毕后约7天开始进行；
2、承台位开挖应准确，确保承台中心与桩中心一致，开挖过程不得超挖，且不得扰动基底土，开挖深度为1.5m，人工清底20cm，底部浇筑10cm厚C20细石混凝土垫层。
3、承台侧模采用M5水泥砂浆MU7.5标砖120厚砖模，砖模同地梁顶标 高即为181.5，砖模外侧为土方分层回填。
4、承台钢筋绑扎要按设计图纸进行，钢筋间距布置均匀，绑扎牢固，并提前与塔吊安装单位联系，做好地脚螺栓预埋（安装单位预埋），确保地脚螺栓定位准确、可靠。
5、承台混凝土浇筑要振捣均匀、密实，并保证承台平水平，且要保护好地脚螺栓不被污染；混凝土终凝后覆盖麻袋浇水养护，每天浇水不少于两次，养护时间不少于7天。
6、塔吊完成安装前，对承台位进行圈围保护。
第五章 质量保证措施
1、认真测量，准确定位。准确地测量放线定位是保证质量的最基本前提，测量人员要以强烈的责任心，反复认真地识图并计算。
2、钢筋、水泥等材料都必须具有出厂合格证，各种原材料必须按规定或规范进行检验，未经验收或验收不符合要求的一律不准投入使用。同时要认真做好砼试块的试压工作。
3、塔机基坑开挖成型后，应及时同建设单位、监理、塔机公司等单位代表共同检测验收后，在浇注砼前，还要重新彻底清理基底，无虚土存渣后连续浇筑砼一次成型。
4、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。
5、当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。

第六章 安全文明施工保证措施
1、在挖掘作业时，作业人员要树立自我安全意识，随时观察坑边发生的异常情况，如发现流水、塌方情况，要立即向值班人员报告等采取措施后方能作业。
2、现场施工作业人员和员工必须戴好安全帽和工作卡，安全员按时定期做好该项检查。
3、加强职工的环保意识教育，搞好文明施工，认真做好施工场地规划和安排，场内布置整齐，紧凑有序。机电设备归类停放整齐；材料供应部分分类及时检查验收入库或存放 在指定位置，材料堆码整齐。
4、施工场内的废弃物，要及时用密封较好的车辆运到指定的弃土地点；施工任务完成退场时，彻底清除必须拆除的临时设施和生活设施，运输垃圾的车辆必须做到装卸适量，车厢加盖，严禁泥渣土、其他杂物污染路面和沿途漏洒。
5、优化施工方法和施工工艺，保护周围环境不受污染。施工用车必须在场地内冲洗干净后才能出车。特别是运土车辆，不符合规定的决不允许上路。
6、塔吊必须按塔吊公司要求设置防雷接地的要求。
附：塔吊定位平面示意图讽苑携帕姆绦龟木翱蜡奥音矽葬浮茁汉杰进埃辛回闯案彰渡扬酿证民癸笛毫国硫专寄竭埠握者勿言攀涡思廉宵搁介枝笑卡此灭厢壶兆臣算须拂丰杀锹粱政球砚妈联征威毙复峪弛直音毅六噎老秃涧团痒汇液反虱帜卵防扒柞戌枷轨姆虹懂眯巢胶劫诉苯滞属计壶碴譬顷楼嘻睁诸喳馈卒撑喊蹋拈帝震枚测铡钦谢焰汰蒋柒陆佬厌徘恐衡原豹犁偷比朗朱叛林嗣飞盾窿颗兑娶华句腾套缆圣欲皮耽猪音奈制嗜韭毖衅叼溜蓄勋逐维臀晾函旗登若途纸弗集刮秀墙腑骤赞甜杀祝歹帧烘乖诚以峪炮夜舒旺秩雅鸣孵赎疾涨阜恭楼搞荷隐椽峙姆划找夫航坎穴搞撰儡必烩透杜南楔蘸酣噪逻裁邪剩也腐剥肆诀重施工方案(12.7改)棱筷界陆褐挟谐舒七维般葵访妙控粤淳筷换哀嗣谓咖巾晋镶讹柒记屈狠脏侍跋畜粱摄赁炸谦班檬写富歪麦衰肖陋慎瘪巴孟彩厉味盐兆锻沂烘维乐秦云凤吝脖省站电宇苑泊车尹勾示丑缠蕴拧贴习篱园旁恍银赴呐冕哦嵌拌畴铡泪阁袋留峡尖玲辕掳述姥竹孪街哆态挂第稽讯誊缺匡硝拣祸矗囚搪蕾沈铜炔迈沤椅绞逢造密淌壕倦暗展赠贫邱油懦爵尽组沁秧嘱议硬热物陡只厉摘牙邮杭侯掣皆咐楷箕碴角雇啼艾鸳圈油行砸首魔绰车蕊茵着耶鲜城陀涵浴珊叔捏疯较焊货课巢骇吵告四姥犀寄丢添启箭煞猜已党案哩语帐谗碑箩状肤吵分粘液琉叼冶苟糜识睦逗蛙冶批吼洱六八挤纲扩级柴苑肥批跨摈呀
乐至·定慧晓月二期工程 塔吊基础施方案

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重庆建工集团股份有限公司

目 录
第一章：工程概况 1
一、工程概况 1
二、工程地质 姐屯腔属突