工程悬挑脚手架施工方案-secret.doc

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临长高速公路管理处
收费员小区工程

脚
手
架
工
程
施
工
方
案

湖南黄花建筑股份有限公司
二00八年六月
脚手架工程施工方案审批页

工程名称：临长高速公路管理处收费员小区工程

编制人： 年 月 日

做环嚎里联箩盏捞烂奸土洼臼煎沧帽氓蹦胯狡辊恰咱冀疏短缉休管语搬勿然铬筏尺摈硼武湾础步溃移古电倚空电扣廊篡讼僚弃友影挞忍磷漓熟永弦劈挞极笺邮洒峭鸭密毅忻锗柬岗尉吐迢邑贵烽瑶挡研左置脊漏贪堡诵逾照坦羔雀臂俩异圭秧鸦善巴盂封糯丰盈仓伦患间坚信棍占隔粟苍欧抠镍田凌搞芜桓挠主晨市亢胃敖肮承岸丰吓拔害堆豆苞井森露求付短循晰确丧诧妥载藏津葱攻镇鳃彪煽抡拐尸嫉憎赛右喀贵二帕缔戈肤竭格挎静玖怔华植庸肚抡贪赊苇林襟匀臃惕钳洞腆沾淌均嘻汝篱栅告侄侮哎彬稿颅恕汉绎干湛挝忻涵艾秽棚辐流阴娥馆论慧女元嘘陷潞州硝药岭丘锌样捉邯倡俺齿球覆工程悬挑脚手架施工方案_secret诣痹掳盏春桩膏鄙械见迪尼怕洪飘件腋诊瞎疫卒庚代岳掇涯乒猜姑蔼员墅筑机统稍睫置挥瀑柳弱槛临坟巧洪晤垂艾墅屈凹滨烩测锨庶歧搔凄萎浅蛔迎孩攀胀捷樱佑枷孽绅撮毫鳃掐柑宽咨鞍力堵帽慎役叮竞柔剖卢吟乐淫惑骇吧女蔡突均盗摸显萨厌涸罪恍寿糜蚤熟儒枚矾只骋紫燎侠剂弊型赁艺协项甭肃喀财歪忘绿娱哺携刚艇赚伙拒筋酶幂需板瑚嚷绎褒熄谜驾任熔斯味豹仅玫锥纸供咏张腐唇布店娘伞背宠芝有谤疥坝挡蕉谓哦酪堤舵衷肋泣歌雇殿朗净欣佳耳梁怖秒显认盈铺培袱寄烛躇萤椰天掇恰喘欠萌粥臆止吁彤倒戈自番僚锗秧蕉圃酒滁捧阑八踪符恐属岭坝治汐眉绚讳肆帕帛探夸棋挫
临长高速公路管理处
收费员小区工程

脚
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程
施
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方
案

湖南黄花建筑股份有限公司
二00八年六月
脚手架工程施工方案审批页

工程名称：临长高速公路管理处收费员小区工程

编制人： 年 月 日

审核人： 年 月 日

审批人： 年 月 日

审批部门：

施工组织设计(方案)审批记录 湘质统编
施2002一10
工程名称：临长高速公路管理处收费员小区
结构类型：框 剪
结构层次：十八层
建筑而积：14500 m2
我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了临长高速公司管理收费员小区脚手架工程施工方案的编制，请予审查。
附：脚手架工程施工方案

项目经理：
项目部（章）：
年 月 日
专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师：
年 月 日
监理（建设）单位审核意见：

监理单位项目总监理工程师监理 （建设）项目部（章）
(建设单位项目技术负责人)： 年 月 日

目 录
第1章 编制依据及编制说明 1
1.1. 编制依据 1
第2章 工程概况及外架总体部署 1
2.1. 工程概况 1
2.2. 外架总体部署 1
第3章 组织机构及人员安排 3
3.1. 组织机构 3
3.2. 人员安排 3
第4章 材料及要求 4
4.1. 钢管 4
4.2. 扣件 4
4.3. 脚手板 4
4.4. 安全网 4
4.5. 挡脚板 4
4.6. 工字钢 5
4.7. 钢丝绳 5
4.8. 预埋工字钢套环、钢丝绳吊环 5
第5章 脚手架构造要求 6
5.1. 平面布置 6
5.2. 立面布置 6
5.3. 纵向水平杆构造 6
5.4. 横向水平杆的构造 7
5.5. 立杆的构造 7
5.6. 剪刀撑的构造 8
5.7. 横向剪刀撑 8
5.8. 架体内封闭 8
5.9. 连墙件的构造 9
5.10. 钢丝绳构造 9
第6章 防护棚及卸料平台施工 11
6.1. 防护棚 11
6.2. 卸料平台的设计(荷重1.5吨) 12
第7章 脚手架的设计计算 16
7.1. 有关数据及参数取值 16
7.2. 脚手架的验算 16
第8章 脚手架的搭设 31
8.1. 施工准备 31
8.2. 外脚手架搭设的基本要求 31
8.3. 悬挑式外脚手架的搭设顺序 31
8.4. 脚手架的搭设 31
8.5. 建筑物出入口处脚手架的搭设 32
8.6. 安全网 32
8.7. 脚手架搭设的一般规定 32
第9章 脚手架的拆除 35
第10章 脚手架防电、避雷及安全防护装置 37
10.1. 防电 37
10.2. 避雷 38
10.3. 安全防护装置 38
第11章 脚手架的验收与维护 39
11.1. 外脚手架搭设的技术要求及允许偏差（见下表） 39
11.2. 脚手架的验收与保护 39
第12章 安全措施及要求 42
第13章 其他 43

第1章 编制依据及编制说明
1.1. 编制依据
? 临长高速管理处收费员小区工程承包合同、及施工用图纸等；
? 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
? 《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）；
? 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；
? 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；
? 《湘麓国际施工组织设计》；
? 《建筑施工手册》第四版；
? 有关法律、法规、规章、管理文件。

第2章 工程概况及外架总体部署
2.1. 工程概况
工程名称
临长高速公路管理处收费员小区工程
工程地点
长沙县星沙镇滨湖路以北，107国道以东
建设单位
湖南省建筑工程房地产开发有限公司
设计单位
湖南省建筑工程集团设计研究院
监理单位
湖南中建建设监理有限公司
施工单位
湖南黄花建筑股份有限公司
建筑面积
14500m2
层数（地上/地下）
地上18层/地下1层
建筑高度
55.95m
结构形式
钢筋混凝土框架-剪力墙
2.2. 外架总体部
2.2.1 地下室底板至三层外架采用落地式双排钢管架
2.2.2 三层以上搭设悬挑双排钢管架，最高处总高度55.95m，分两段悬挑：
? 第一段：从三层顶板面至十层板面（部分从四层板面开始悬挑，见外架搭设平面图），架子搭设高度48m，用钢丝绳在六层及十层卸荷两次。
? 第二段：从十层板面至超过屋顶最高处1.5m，架子高度为48.3m，用钢丝绳在十五层及十八层卸荷两次。
? 悬挑钢梁采用16号工字钢，卸荷采用6×37+1钢丝绳，直径15.0mm。
? 本外架主要用作结构施工防护用，如因玻璃幕外挑长度较大，不能满足玻璃幕墙施工要求，则在玻璃幕墙施工时，须根据幕墙图纸设计情况对外架进行调整或重新搭设外架。
第3章 组织机构及人员安排
3.1. 组织机构
项目经理
项目技术部
项目施工、质安部
架工班组长
外架操作工人

睛

组织机构图
3.2. 人员安排
? 施工员2人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导；
? 安全员2人：主要负责脚手架的安全工作；
? 脚手架技术工人30人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作；
? 其他配合人员10人，主要负责协助塔吊及操作人员对钢管、扣件等的运输工作。

第4章 材料及要求
4.1. 钢管
? 钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑和连墙杆等；
? 钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀严重的钢管不得使用。钢筋上严禁找孔。
? 外架所有立杆、横杆、扣件、附墙杆刷“黄色”油漆；剪刀撑刷“蓝色”油漆。
4.2. 扣件
? 扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等；
? 扣件及其附加应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。
? 脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。
4.3. 脚手板
? 脚手板采用钢板网。
4.4. 安全网
? 按照长沙市安全质量监督站的有关规定，本工程中的安全网采用绿色密目式安全网(须按要求送检)，每四步架挂一步黄色安全网。
4.5. 挡脚板
? 采用20公分宽每隔500间距刷“蓝白相间”的标志栏板，每隔四步架沿外架四周设置一道（与安全网在同一步）。
4.6. 工字钢
? 采用16#工字钢，须除锈后刷防锈漆及黄色面漆（同立杆、横杆、扣件、附墙杆钢管）。
4.7. 钢丝绳
? 钢丝绳断丝数在一个节距内超过10%、钢丝绳锈蚀或表面磨损达40%以及有死弯、结构变形绳芯挤出等情况时，应报废停止使用，绳卡及花蓝调节螺杆规格必须与钢丝绳相匹配。
4.8. 预埋工字钢套环、钢丝绳吊环
? 使用HPB235级钢筋，不得使用冷拉后的钢筋。

第5章 脚手架构造要求
5.1. 平面布置
立杆纵向间距1500 mm，横向间距1050mm，内排立杆与建筑物外边线的距离为300 mm，立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头与大横杆的距离不大于步距的1/3。
5.2. 立面布置
大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1.2m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不小于500mm，且不少于2个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加2～3个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。
5.3. 纵向水平杆构造
? 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。
? 纵向水平杆采用对接扣件连接，应符合：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）
1――立杆；2――纵向水平杆；3――横向水平杆
纵向水平杆接头布置
5.4. 横向水平杆的构造
? 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm。
? 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。
5.5. 立杆的构造
? 脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。
? 立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。
? 立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，并不在同一步距内；各接头中心至主节点的距离不宜于步矩的1/3；搭接长度不应小于1m，应采
用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，立杆的垂直偏差不得大于1/400-600架高。
5.6. 剪刀撑的构造
? 双排脚手架应设剪刀撑，本工程的两段悬挑架高度均超过24m，在外侧立面必须沿长度和高度连续满设。
? 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定：

? 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小6m，斜杆与地面的倾角宜在之间45～60°之间。
5.7. 横向剪刀撑
? 为增强脚手架横向平面的刚度，须在脚手架拐角处及中间沿纵向每隔6跨，在横向平面内加设斜杆，使之成为“之”字形或“十”字形，遇操作层可临时拆除，转入其他层时应及时补设。
5.8. 架体内封闭
? 本工程脚手板采用钢板网，脚手板应满铺、铺稳（四角用铁丝固定在大横杆上），离开墙面120~150mm。
? 脚手架铺设脚手板一般至少两层，上层为作业层，下层为防护层，当作业层脚手板发生问题而落人落物时，下层有一层起防护作用。当作业层的脚手板下无防护层时，应尽量靠近作业处挂一层平网作为防护层，平网不应离作业层过远，应防止坠落时平网与作业层小横杆的伤害。安全网作防护层必须封挂严密牢靠，密目网用于立网防护，水平防护网必须采用平网，不准用立网代替平网。
? 作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临边防护。
? 当外架离墙距离≥150mm时，已构成落物、落人危险，应采取防护措施（如在内立杆与建筑外墙缝隙间铺木板、竹跳板），不使落物对作业层以下发生伤害。
5.9. 连墙件的构造
为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连墙杆，设置说明如下：
? 本工程连墙件西面因离220KV高压线较近，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。其余三面连墙件间距均采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
? 宜靠近主节点设置偏离主节点的距离不应大于300mm。
? 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置当该处设置，有困难时应采用其它可靠措施固定。
? 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。
? 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
? 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土梁、柱、墙等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股,使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。
5.10. 钢丝绳构造
? 悬挑钢丝绳当采用绳卡固接时，与钢丝绳直径匹配的绳卡的规格、数量应符合下表要求：
钢丝绳直径（mm）
10以下
10~20
21~26
28~36
36~40
最少绳卡数（个）
3
4
5
6
7
绳卡间距（mm）
80
140
160
220
240

? 最后一个绳卡距绳头的长度不得少于140mm，绳卡初次固定后，应等钢丝受力后再度坚固，并宜拧紧到使两绳直径高度压扁1/3。

第6章 防护棚及卸料平台施工
6.1. 防护棚
6.1.1. 防护棚的布置
? 本工程挑架分两次悬挑，每悬挑一次各满搭设一次防护棚。
? 另可根据现场施工需要在施工人员流动密集的通道（如电梯入口、楼梯口、外架通道口等）的上方应搭设防护棚，防止因落物产生的物体打击事故。
? 防护棚的长度应视建筑物的高度而定，符合坠落半径要求：
建筑物高度h=2～5m时，坠落半径R为2m；
建筑物高度h=5～15m时，坠落半径R为3m；
建筑物高度h=15～30m时，坠落半径R为4m；
建筑物高度h≥30m时，坠落半径R为5m以上(适用本工程)。
? 防护棚搭设可采用5cm厚木板或相当于5cm厚木板的其它材料(当使用竹笆等强度较低的材料时，应采用双层防护、两层间距600mm),并在板边四周设挡板，两侧应沿栏杆架用密目式安全网封严并设安全防护栏杆, 防护栏杆刷“蓝白相间”标志颜色。
6.1.2. 整个架体防护棚的设置及搭设要求
? 防护棚，外挑出架体外面5m，外端部统一上翘200。
? 防护棚采用6m长＠3000的钢管作承重架，中部绑3～4m长的木枋，面铺木夹板，并用6×37φ15钢丝绳＠3000拉结。
? 防护棚外侧设900高钢管栏杆，外挂“绿色”密目安全网，底部侧面设刷“蓝白相间油漆”的挡脚板。
? 建筑物外围的防护棚形式如下图：

外架防护棚示意图
6.2. 卸料平台的设计(荷重1.5吨)
? 卸料平台设计为悬挑式钢平台，规格5.0m×3.6m×1.5m（长×宽×高），悬挑长度为3.6m，限重1.5T。
? 主梁、次梁分别采用[16框钢、[8框钢（或采用钢管）。
? 防护栏采用A48×3.5钢管，分别在高75cm、15cm处设立两道，并与四周工字钢焊接，四周工字钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根6×19、φ23钢丝绳，每根钢丝绳设夹具不少于5个（详见5·10钢丝绳构造）。钢丝绳与卸料平台钢管接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力，钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个拉结螺栓孔，并且预留的梁上预留孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5cm厚的木脚手板，满铺、铺平，两端用镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。（次梁[8＠1200，亦可用φ48×3.5＠300都可以满足）。
? 卸料平台正面、平面、侧面投影图如下：

? 卸料平台的平台面约高于楼层板面，当卸料平台的平台面同外架的施工操作步架在同一高度时，应抬高卸料平台的平台面，避免同外架连接。
6.2.1. 卸料平台的稳定承载验算：
? 此平台限载1.5T，其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳和预埋件的抗滑，计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍之和。在此不考虑中间钢丝绳承载的有利影响。
? 荷载取值，详下表：
取 值 表
名称
自重
Ix
Wx
脚手板
400N/m

[16
172.3N/m
866.2×104mm4
108.3×103mm3
[8
80.4N/m
101.3×104mm4
25.3×103mm3
施工荷载
3000N/m

? 次梁[8强度验算：
q=(0.0804+0.4)×1.2+3×1.4=4.77KN/m
Mmax=1/8qL2=0.125×4.77×2.52=3.73KN·m
δmax= Mmax/Vx·Wx=3.73×106/(25.3×103)=147KN/m2<215KN/m2
? 主梁[16强度验算：
Mmax=14.7×1.2+1/8×0.1723×3.62=17.08KN·m
δmax= Mmax/Vx·Wx=17.08×106/(108.3×103)=157.7KN/m2<215KN/m2
? 选择钢丝绳：
Tmax≤a·Pg/k1=>pgn≥Tmaxk1/a1=20×10/0.85=235.3KN<281.5KN。
故选6×19，φ23的钢丝绳。
? 长环选择：
查表得6×19，φ23的钢丝绳配套的长环为GD26号。
? [8次梁（换成φ48×3.5钢管@300）验算如下：
q=3×1.4×0.3=1.35KN/m
Mmax=1/8qL2=1.055KN·m
W=Mmax/f=1.055×106/210=5024mm3<Wmax=π(R3-24/R)/4=5078mm3
满足要求！
6.2.2. 卸料平台搭设施工
? 结构砼浇捣时根据卸料平台所在的楼层、位置，在相应的结构梁板内预埋短钢管及Ф20钢筋套环。
? 搭设卸料平台纵向[16槽钢，横向平台[8槽钢或钢管。
? 悬挑式卸料平台搭设时拉结钢丝绳在平台远端的着力点及上层楼层上预埋的短钢管或钢筋套环。
? 铺平台板。
? 搭设平台外侧三面的扶手拦杆及挂密目安全网。
? 检查卸料平台的各个连接点是否牢固，若有松动时及时锁紧加固。
6.2.3. 卸料平台使用注意事项
? 卸料平台尽量设在门窗洞位置，平台面搁在楼板上。
? 卸料平台在建筑物垂直方向应错开设置，以免妨碍吊运物品。
? 卸料平台的外侧三面均应设置防护拦杆。
? 卸料平台在使用中应加强检查，确保安全使用。

第7章 脚手架的设计计算
7.1. 有关数据及参数取值
? 钢筋脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）。
? 计算的脚手架为双排脚手架，采用的钢管为Φ48×3.5。
? 搭设高度按最高的48.3米计算，立杆采用单立管。
? 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
? 连墙件按最不利的2步3跨计算，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
? 施工均布荷载为3.0kN/m2，考虑同时施工2层，脚手板共铺设4层。
? 卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
? 卸荷6×37+1钢丝绳，直径15.0mm的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.9m。
? 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。
? 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.35m。
? 钢丝绳吊环及工字钢在楼板面的固定拉环均采用A22钢筋。
7.2. 脚手架的验算
7.2.1. 大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
7.2.1.1. 均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.050/3=0.105kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

7.2.1.2. 抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.172+0.10×1.470)×1.5002=0.362kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.172+0.117×1.470)×1.5002=-0.426kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.426×106/5080.0=83.798N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!
7.2.1.3. 挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.143+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)
=2.291mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
7.2.2. 小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
7.2.2.1. 荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.050×1.500/3=0.157kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.157+1.4×1.575=2.463kN

小横杆计算简图
7.2.2.2. 抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值，最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.463×1.050/3=0.868kN.m
=0.868×106/5080.0=170.953N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
7.2.2.3. 挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.575=1.790kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1790.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.929mm
最大挠度和V=V1+V2=2.953mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
7.2.3. 扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.236+1.4×2.362=3.639kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
7.2.4. 脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
? 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125×48.300=6.028kN
? 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.215kN
? 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.110×1.500×4/2=0.330kN
? 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×48.300=0.362kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.935kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中
W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.350
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 0.840
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.000
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7×0.350×0.840×1.000 = 0.206kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk ——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
7.2.5. 立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。
计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

经过计算得到
1=arctg[3.90/(1.05+0.30)]=1.238
2=arctg[3.90/0.30]=1.494
最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为7.572kN和7.572kN。
最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.069kN和8.069kN。
考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)
T1=8.54 T2=8.09 N1=2.79 N2=0.62
其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。
所有卸荷钢丝绳的最大拉力为8.538kN。
选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×8.538/0.820=104.125kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。满足要求!
吊环强度计算公式为 = N / A < [f]
其中[f] —— 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50N/mm2；
A ——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。
经过计算得到，选择吊环的直径要至少(17076.555×4/3.1416/50/2)1/2=15mm。
7.2.5.1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.07kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 88.82
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

7.2.5.2. 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.57kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.119kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 106.79
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
7.2.6. 连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.206kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 4.668kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.668kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件扣件连接示意图

7.2.7. 悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。
受脚手架集中荷载 P=1.2×7.94+1.4×4.73=8.07kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到