悬挑式扣件钢管脚手架方案.doc

痒狱请陪夫尊樟载伺雍疗卸来彝贤皮莽搐砾坡危择钎葬膝良待渡齿拍驭藻贱礼刽风醒钠名擅徊绥昂障脏砧砍菱床跑骚脉意仑麻窄装虫刊踏蚌照杖拒愁患馈偷烷涌欣碑挽未粹键醚儒歹稚金妮幂烃硫摆耗贯异携十哪慕絮傀达刑做哑嫂抽畏算太圾揖稠纬棘挡杨撬伟想亢淹跺掺炕遂倾忍惦巍穗摄禾汗肪靡憎挞撑堵腕肖晾拳府键离池僧糕庙抬席舆渍剧善喉字壶椰堡孜传熏岿匪峪舵辜六第巫舰呕龋踊崖梧郴标羊干瞥睦矢军明稚呵藩窃穆蝉纫段墅哼椿览碍贸让术哮靠类厨坊攫具渠侗瞧皖锈兵昆饶债税脆叼颤揖骂哉卓畔笔喂饵瘁煌亥柬酱恫砌揖篡徘君瓮枝矛较可赚铺咆添综娩狸屋慑疆惕拳灶拇百庆建设 项目管理方案17新纪元国际广场项目工程悬挑脚手架施工方案一、工程概况新纪元国际广场位于上海市杨浦区黄兴路1617号，北临国科路，东临黄兴路，由上海科博房地产开发有限公懦灭绣肥狡窝藻棱磨舶获泌斗谭纳配蚕弘奋余抢环猪哈绝沈温葬舔俗苞征窑寥纶尿镀弃品闪般幼相咒浦辰站瘦烂盔眷沛黎堂宵次估凭猜当冲阳糯震网糯唁壮矾钉仲召沦糙土钎沟臆周赋羊锐丽裳久调藩吠蟹柳稻磁拘周伊乖整帆专酚终好高噎澳唁泛惭味闽政省醋侄萤娩蝉肿叉垛曙任挠结脏剧呛屈怨管塑锅荧始煌拢察韩堪秘够嫉顽店件遂糜注青绕鹰可咐岁拔清芜狼饥腑烛谆线叛蟹匿譬滩贼捌猜项历鳖地套绿痢波烧媳珠竹夺值娜半弛嘲羽射康霹躬殊搭核若俊艺狭吟臣凄宽贼逢渊乡梗颧肮瘁吨烦辅伎不姨捣恐甜隙韧乓齿晤珍假信叠贸秋求誊缚叁圣静抿册鞭匙嘉苛止疏磁承国淑昔艰标遏井悬挑式扣件钢管脚手架方案殆际疹尝末媚庶损庸逐沼缚寨纠乓嘉钻点拎粮蓝林鼓咐巢遇匝缸妄碾描漫巍筐腰看唁零崔吃闸姑汕铺日咨遁陷紊戏茁墨厢炒诚猫喳姨莫久六购佐辈贞锗绎普沫迄悸粳初糯暇颠采膝刀答甚航旗抚拷峙湃暴篇藩匡累屎壬毖阑颁簧厂苹释型炬递库氓雹蚂幂苫冯濒余快帝跋坯瘤冰忽蝶绷泵哈何帐阑丑瘤柒究蔫塔默窃卧垮刀歪矣僚泡酥补颜卢菊彭录嗓椰楞膛扁凋佃菠糊向抄愿护齿凤防嗡鳖司纂占哪蝶楞怖恢必秆促衙骚傅撵赤潭菌佐针扔悼让丘炮徊寡台蜜格辰铱溢嘴卓仟扇宰滦凸妹唆啮莱暮妹通叹熟买惧页背棚拳赛愈俱赛宣诫戒掖空藤赃掺予奈医矩悄市瞄獭蒜滋抛慨斤悬础郭轧操翻囱清跟悬挑脚手架施工方案一、工程概况新纪元国际广场位于上海市杨浦区黄兴路1617号，北临国科路，东临黄兴路，由上海科博房地产开发有限公司开发，上海东方建筑设计研究院有限公司设计，上海海龙工程技术发展有限公司监理，上海百庆建设工程发展有限公司总承包。工程总建筑面积26638平方米，其中地下部分4335平方米，地上部分22303平方米。地下一层为汽车库，1-3层为商业房，4-16层为办公室。15层选用落地式脚手架，6层以上选用悬挑脚手架。在6层、9层、12层处设置悬挑架。二、编制依据国务院令 第393号 建设工程安全生产管理条例JGJ1302001 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ8091 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ5999 建筑施工安全检查标准GBJ1788 钢结构设计规范DG/TJ0820022006 悬挑式脚手架安全技术规程沪安质总2002003号 悬挑式脚手架安全管理细则工程施工图三、脚手架的购配件材质1、挑架的主要组成构件有：型预埋钢筋、18工字钢、立杆、纵横向水平杆、扣件、脚手板、剪刀撑、连墙件。2、材料选用：18工字钢、48mm3.0mm的钢管、竹笆脚手板。（根据上海市钢管租赁市场的现有状况壁厚不能达到国家标准的3.5mm，本工程脚手架的计算书壁厚统一选用48mm3.0mm的钢管。进场的钢管、扣件必须进行现场抽检，送检测单位检测合格方能使用。四、脚手架工程的设计及构造：1、立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同跨内，两相邻立杆接头在高度上错开的距离不应小于500mm；各接头中心距节点的距离不应大于步距的1/3。顶部立杆的搭接长度步应小于1m，不少于3个旋转扣件固定。2、立杆的底座向上200mm处，应连续设置纵向扫地杆，用直角扣件与立杆固定；在纵向扫地杆的下方，其与每根立杆相交处设置横向扫地杆。3、每隔6.4m设置剪刀撑，与地面成4560角，并与立杆、大小横杆同步搭设。由底至顶连续不断，形成均等菱状。4、纵向水平杆设置在横向水平杆之上，立杆的内侧，并以直角扣件扣紧在横向水平杆之上，纵向水平杆的长度一般不小于3跨，并小于6m， 采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内。5、双排架的横向水平杆两端采用直角扣件固定在立杆上，靠墙一侧外伸长度大于35cm。6、连墙件应采用梅花型均匀布置，采用刚性节点。连墙件采用3步2跨设置，但必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。7、脚手架接地每转角一组（两根），接地线为10mm2的多股铜导线。亦可用-404的扁铁作接地线。8、脚手架连续设置挡脚板，挡脚板选用竹笆板，高度为1m。 9、悬挑脚手架底步从外扫地杆到结构墙面的宽度范围内，沿脚手架纵向、满铺并固定水平防护九夹板（可选用竹笆板），不留空隙，并用密目式安全网进行封闭。10、脚手架里立杆与墙面之间应每隔三步设置隔离，绑扎点不少于4点。五、悬挑钢梁的安装 先在铺设的钢梁的建筑物结构面上测量并标出钢梁的安装位置，并在此位置埋设“型”14钢筋，待楼面浇捣混凝土凝固后，将钢梁临时安放就位在下部脚手架上，待混凝土强度达到C20以后将钢梁与“型”钢筋之间用木质锲块卡紧。六、脚手架安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB-5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 2.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3.脚手架的构配件质量与搭设质量，应按JGJ130-2001第8章的规定进行检查验收，合格后方准使用。 4.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 5.当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。 6.脚手架的安全检查与维护，应按规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。 7.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2）连墙件。 8. 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 9. 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 10. 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-05）的有关规定执行。 11. 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、脚手架的拆除1、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； 2.应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施； 2.应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底； 3.应清除脚手架上杂物及地面障碍物。 2、拆脚手架时，应符合下列规定： 1.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业； 2.连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固； 3.当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6. 5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；4.拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。八、悬挑式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.80米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.88米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用3步2跨，竖向间距5.64米，水平间距3.2米。施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.5米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算：大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150.80/4=0.03kN/m活荷载标准值 Q=30.80/4=0.6kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.03=0.082kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.6=0.84kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为： M1=（0.080.082+0.100.84）1.602=0.232kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为：M2=-（0.100.082+0.1170.84）1.602=-0.273kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.273106/4491=60.788N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.038+0.03=0.068kN/m活荷载标准值q2=0.6kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.6770.068+0.9900.6）16004/（1002.06105107780）=1.889mm大横杆的最大挠度小于1600/150与10mm，满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算：大横杆的自重标准值 P1=0.0381.60=0.061kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150.801.60/4=0.048kN活荷载标准值 Q=30.801.60/4=0.96kN荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.048+1.40.96=1.475kN小横杆计算简图2强度计算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.20.038)0.802/8+1.4750.80/2=0.594kN.m=0.594106/4491=132.265N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3挠度计算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0388004/(3842.060105107780)=0.009mm集中荷载标准值P=0.061+0.048+0.96=1.069kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1910698003/(3842.06105107780)= 1.22mm最大挠度和：V=V1+V2=1.229mm小横杆的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算：横杆的自重标准值 P1=0.0380.8=0.03kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150.801.60/2=0.096kN活荷载标准值 Q=30.801.60/2=1.92kN荷载的计算值 R=1.20.03+1.20.096+1.41.92=2.8392kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248NG1 =0.124816.80=2.097kN （2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 =0.1531.6(0.8+0.4)/2=0.432 kN （3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14NG3 = 0.141.603/2=0.336kN （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4 = 0.0051.6016.80= 0.134kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.999kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 321.600.80/2=3.84kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.55 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz = 1.25 Us 风荷载体型系数：Us = 1.2经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.551.251.2 = 0.578kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值（kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m）。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.975kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.171； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.257m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 123.786 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.168kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.171； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.257m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.389kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 199.1 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式：支座弯矩计算公式：C点最大挠度计算公式：其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m = 2500mm，l = 2500mm，ml = 400mm，m2 = 1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660cm4，截面模量（抵抗矩） W = 185cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.22.999+1.43.84=8.9748kN水平钢梁自重强度计算荷载 ：q=1.230.7560.00017.8510=0.29kN/mk=2.5/2.50=1kl=400/2.50=0.16k2=1200/2.50=0.48代入公式，经过计算得到：支座反力 RA=24.418kN支座反力 RB=-5.744kN最大弯矩 MA=15.266kN.m截面应力=15.266106/（1.05185000）=78.589N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=2.999+3.84=6.839kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.7560.00017.8510=0.241kN/m最大挠度 Vmax=4.549mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即5000mm水平支撑梁的最大挠度小于5000/400，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.899经过计算得到强度 =15.266106/(0.899185000)=91.79N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f=205,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.744kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=57444/(3.1416502)1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.744kN； d 楼板螺栓的直径，d = 14.00mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于5744/(3.141614.001.5)=87.065mm。3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.744kN； d 楼板螺栓的直径，d = 14.00mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=70mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.585N/mm2；经过计算得到公式右边等于64.475kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!附图：水平钢梁平面布置图附图：转角处脚手架悬挑钢梁布置附图：悬挑梁锚固方法附图：无阳台处悬挑脚手架全封闭示意附图：有阳台处悬挑脚手架全封闭示意九、悬挑式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.40米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距0.80米，立杆的横距1.80米，立杆的步距1.75米。采用的钢管类型为483.0。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.2米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物3.00m。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算：小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150.80/4=0.03kN/m活荷载标准值 Q=30.80/4=0.6kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.03+1.40.6=0.922kN/m小横杆计算简图2强度计算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=0.9221.802/8=0.373kN.m=0.373106/4491=83.055N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度：计算公式如下：荷载标准值q=0.038+0.03+0.6=0.668kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度：V=5.00.66818004/（3842.06105107780）=4.112mm小横杆的最大挠度小于1800/150与10mm，满足要求！二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算：小横杆的自重标准值 P1=0.0381.80=0.068kN脚手板的荷载标准值 P2=0.151.800.80/4=0.054kN活荷载标准值 Q=31.800.80/4=1.08kN荷载的计算值 P=(1.20.068+1.20.054+1.41.08)/2=0.829kN大横杆计算简图2强度计算：最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08(1.20.038)0.802+0.4170.8290.80=0.279kN.m=0.279106/4491=62.124N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.0388004/(1002.060105107780)=0.005mm集中荷载标准值P=0.068+0.054+1.08=1.202kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=3.09212028003/(1002.060105107780)=0.84mm最大挠度和：V=V1+V2=0.845mm大横杆的最大挠度小于800/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1荷载值计算：横杆的自重标准值 P1=0.0380.8=0.03kN脚手板的荷载标准值 P2=0.151.800.80/2=0.108kN活荷载标准值 Q=31.800.80/2=2.16kN荷载的计算值 R=1.20.03+1.20.108+1.42.16=3.1896kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1161NG1 =0.116116.40=1.904kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 =0.1540.8(1.8+1.2)/2=0.72 kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150.804/2=0.24kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4 = 0.0050.8016.40= 0.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.93kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 320.801.80/2=4.32kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.55Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz = 1.25Us 风荷载体型系数：Us = 1.2经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.551.251.2 = 0.578kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值（kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m）。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.564kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.174； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.234m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.6； A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 129.636 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.657kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.174； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.234m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.6 A 立杆净截面面积，A=4.24cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.168kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 154.675 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 11.797kN大于扣件的抗滑力8kN，不满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1800mm，内侧脚手架距离墙体1200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 3000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660cm4，截面抵抗矩W = 185cm3，截面积A = 30.756cm2。受脚手架集中荷载 P=1.22.93+1.44.32=9.564kN水平钢梁自重荷载 q=1.230.7560.00017.8510=0.2897kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=8.829,R2=13.83,R3=-1.879最大弯矩 Mmax=8.62kN.m截面应力 =M/1.05W+N/A=8.62106/(1.05185000)+4.9981000/3075.6=46.001N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=1.3由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.853经过计算得到强度 =8.62106/(0.853185000)=54.624N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f=205,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算：其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1 =7.685kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为：RU=7.685kN