高支模施工方案(正版).doc

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目 录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、模板系统设计方案 2
（一）300×900梁模板支撑计算书 2
（二）120厚楼板模板支撑计算书 9
四、施工方案 15
（一）模板施工要点： 15
（二）模板安装要注意以下事项： 15
（三）监测措施： 16
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目 录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、模板系统设计方案 2
（一）300×900梁模板支撑计算书 2
（二）120厚楼板模板支撑计算书 9
四、施工方案 15
（一）模板施工要点： 15
（二）模板安装要注意以下事项： 15
（三）监测措施： 16
（四）模板拆除： 17
（五）质量控制： 17
五、应急预案 18
（一）机构设置 18
（二）人员分工与职责 18
（三）应急救援工作程序 18
（四）应急救援方法 18

高支模设计及施工方案
一、编制依据
工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）
《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；
《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）；
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；
参考资料：如《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社等。
二、工程概况
本工程一层高度为4.5米，二层楼层高度均为5.5米，屋顶高度为3.6米，其中二层楼层高度5.5米部位的属于高支模，该部位总面积约504㎡，最大梁截面为300×900，其次是250×900，板厚为120。根据国家有关法规和规范要求，需要对该部位的模板支撑进行计算，满足施工安全要求。
三、模板系统设计方案
（一）300×900梁模板支撑计算书
梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=900mm,一层层高为4.5米；二层层高为5.50m，屋顶层高为3.6米；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重0.2 kN/m2×(0.30+0.9)×1.2=0.29kN/m
②砼自重 23.0 kN/m3×0.30×0.9×1.2=7.45kN/m
③钢筋荷载 1.0 kN/m3×0.30×0.9×1.2=0.32kN/m
④振捣砼荷载 1.5 kN/m2×0.30×0.9=0.41kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④……q1=8.47kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2………q2=6.72kN/m
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数4跨；底模厚度h=12mm,板模宽度b=300mm；W=bh2/6=300×122/6=7200mm3；I=bh3/12=300×123/12=43200mm4；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×8.47×2502=-55584.38N.mm=-0.10kN.m
σ=Mmax/W=55584.38/7200=7.72N/mm2
梁底模抗弯强度σ=7.72N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×8.47×300=1540N=1.54kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1540/(2×300×12)=0.64N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.64N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=6.7kN/m；挠度系数Kυ=0.644；
υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×6.7×3004/(100×9000×43200)=0.90mm
[υ]=300/300=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.90mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
q=8.47（6.72）
计算简图和内力图如下图：

0.52

（3）第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；
W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。
1）抗弯强度验算
a、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=8.47×300/300=8.47kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=8.47×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.68kN.m
b、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载3.78
=1.2×(0.12×25+0.15)+1.4×1.50=5.88kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×5.88=0.53kN
a=0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.53×0.45=0.24kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.53+0.24)×106=770000N.mm=0.77kN.m
σ=Mmax/W=770000/133333=5.78N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=5.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.47×250000/1000+0.53/1000=1.06kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.06×1000/(2×80×100)=0.20N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=6.7×300/300=6.7N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=6.7×300×12003×(8-4×0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=1.17mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.55×1000×450×12002×(3-4×0.42)/(24×9000×6666667)=0.58mm
υmax=υq＋υp=1.17+0.58=1.75mm
[υ]=1200/300=4.00mm
第一层龙骨挠度υmax=1.75mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
（4）第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数4跨；第二层龙骨采用Φ48×3.0双钢管:W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.47×300/1000+0.55=1.75N，
弯矩系数KM=0.279
Mmax=KMPL=0.279×1.61×1000×600=269514N.mm=0.27kN.m
σ=Mmax/W=269514/(1.15×8980)=26.10N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=26.10N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=1.648
Vmax=KVP=1.648×1.61×1000=2653N
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.65×1000 /(2×2×424.00)=4.69N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=4.69N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.7×300/1000+0.55=1.56kN，
挠度系数Kυ=1.784
υmax=KυPL3/(100EI)=1.784×1.56×1000×6003/(100×206000×215600)=0.14mm
[υ]=L/300=600/300=2.00mm
第二层龙骨挠度υmax=0.14mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。
3.支撑承载力验算
(1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.836×1.61=4.57kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.6×0.60×1=0.50kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =4.50+0.50=5.00kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK =(5.50-1.60-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.30kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.30+7.45=7.81kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=7.81kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=7.81+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376]×1.2=8.07kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=200-15=185mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+185)=1140mm,βh=1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×1140×185/1000=263.41kN
门架支承面受冲切承载力263.41kN＞上部荷载F=8.07kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×14195×0.01=319.39kN
支承面局部受压承载力F=319.39kN＞上部荷载F=8.07kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×23.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=49.38kN/m2
(γ=23.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=25.0℃)
F2=γH=23×梁高=23×0.9=20.7kN/m2
比较F1、F2取小值F=20.7kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.9m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F　　　 36.80 　 kN/m2 　γG=1.2 　 44.16 　 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　 49.76 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 36.80 kN/m2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数4跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=900×182/6=48600mm3；I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）抗弯强度验算
q=49.76×(900-180)/1000=35.83kN/m=35.83N/mm；弯矩系数KM=-0.105。
Mmax=KqL2=-0.105×35.83×3002=-338594N.mm=-0.34kN.m
σ=Mmax/W=338594/48600=6.97N/mm2
侧模抗弯强度σ=6.97N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×35.83×300/1000=6.51kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×6.51×1000/(2×18×900)=0.60/mm2
侧模抗剪强度τ=0.60N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=36.80×(900-180)/1000=24.50kN/m=24.50N/mm，挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×24.50×3004/(100×6000×437400)=0.49mm
[υ]=300/300=1.00mm
侧模挠度υmax=0.49mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×49.76=47.27kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-180)/4=180mm=0.18m，N=abFs=0.60×0.18×47.27=5.11kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力5.11kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度355mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,
1）抗弯强度验算
q=49.76×300/1000=14.93kN/m=14928N/mm；
弯矩系数KM=-0.107；Mmax=KMqL2=-0.107×14.93×3552=-201326N.mm=-0.20kN.m
σ=Mmax/W=201326/85333=2.36N/mm2
侧肋抗弯强度σ=2.36N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪验算
剪力系数KV=0.607
Vmax=KVqL =0.607×14.93×355/1000=3.22kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×3.22×1000/(2×80×80)=0.75N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.75N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=36.80×300/1000=11.04kN/m=11.04N/mm；挠度系数Kυ=0.632
υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×11.04×3554/(100×9000×3413333)=0.04mm
[υ]=355/300=1.18mm
侧肋挠度υmax=0.04mm＜[υ]=1.18mm,满足要求。
6.计算结果
第一层龙骨80×100mm单木枋@250mm,第二层龙骨Φ48×3.0双钢管@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,配架：1个1930门架＋1个900门架＋下托305＋上托415；底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓3排φ12,横向间距600mm , 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。

（二）120厚楼板模板支撑计算书
楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚120mm，层高5.50m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距600mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。

2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 23.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.31 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 1.50 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 =5.33 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 =3.83 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=350mm,计算跨数4跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2 =-0.105×5.33×3502=-68171N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×5.33×350=1130N
b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×3.83×3502=-49263N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×3.83×3502=36896N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×3.83×350=812N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.83/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.62mm
c.施工人员及施工设备荷载按1.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×1.50=2.10kN ，计算简图如下：
跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×2.10×1000×350=147000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×2.10×1000×350=-73500N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×2.10=1.26kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(2.10/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.32mm
2）抗弯强度验算
M1=-49263N.mm
M2＋M5=-122763N.mm
M3＋M4=183896N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=183896N.mm=0.180kN.m
σ=Mmax/W=183896/54000=3.41N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=3.41N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1627N
V2+ V3=812+1260=2070N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=2070N=2.07kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×2070/(2×600×18)=0.29N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=υ2+υ3=0.62+0.32=0.95mm
[υ]=350/300=1.12mm
楼板底模挠度υmax=0.95mm＜[υ]=1.12mm,满足要求。
（3）第一层龙骨验算
门架宽度1200mm，门架间横向间距900mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距350mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。
1)抗弯强度验算
第一层龙骨受均布荷载：q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=5.33×350/1000=1.87kN/m
弯矩系数KM=0.102
Mmax=KMqL2=0.102×1.87×12002=274666N.mm=0.27kN.m
σ=Mmax/W =274666/85333=3.22N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=3.22N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数Kv=0.602
Vmax=KVqL=0.602×1.87×1200=1351N=1.35kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1351/(2×80×80)=0.32N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.83/1.2×350/1000=1.12kN/m=1.12N/mm
挠度系数Kυ=1.104
υ max=Kυq’L4/(100EI)=1.104×1.12×12004/(100×9000×3413333)=0.83mm
[υ]=1200/300=4.00mm
第一层龙骨挠度υmax=0.83mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（4）第二层龙骨验算
门架纵向间距600mm,计算跨数3跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；
W＝1×80×802/6=85333mm3；I＝1×80×803/12=3413333mm4；
1)抗弯强度验算
P=5.33×0.35×(0.6+0.90/2)×1000=1959kN
弯矩系数KM=0.195
Mmax=KMPL=0.195×1959×600=229203N.mm=0.23kN.m
σ=Mmax/W=274666/85333=3.22N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=3.22N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=1.155
Vmax=KVP=1.155×1.96×1000=2264N=2.26kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2264/(1×2×80×80)=0.53N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.53N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
(3)挠度验算
挠度系数Kυ=1.184
P，=3.83/1.2×0.35×(0.6+0.90/2)×1000=1173kN
υmax=KυP，L3/(100EI)
=1.184×1173×6003/(100×9000×3413333)=0.98mm
[υ]=600/300=2.00mm
第二层龙骨挠度υmax=0.98mm＜[υ]=2.00mm,满足要求。
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数1.895
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =1.895×1959/1000=3.71kN
每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:
NQK2=(0.6+0.45)×0.60×1=0.63kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =3.71+1.4×0.63=4.59kN
单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN
每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量
NGK=(5.50-0.18-1.90)×0.08+(1.2+0.60)×0.0376=0.34kN
门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.34+4.59=5.00kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=5.00kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.00+1.90×0.08+[(1.2+0.60)×0.0376]×1.2=5.23kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+180)=1120mm,βh =1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×1120×180]/1000=232.04kN
受冲切承载力232.04kN＞F=6.86kN,满足要求。
(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN
支承面局部受压承载力273.49kN＞F=6.86kN,满足要求。
4.计算结果
底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距900mm，门架纵向间距600mm。配架为2个1930＋1个900门架，门架顶可调顶托调节螺杆伸出长度380mm。

四、施工方案
（一）模板施工要点：
1. 如支撑系统下面是素垫层的应在所有立杆下均应设80×100mm或100×200mm的木垫枋；
2. 模板除应保证其支架有足够的强度、刚度和稳定性外，模板接缝必须严密不漏浆；
3. 根据标高控制点铺梁板底模，并按规范规定：当L>4m时，起拱1~3‰，悬挑梁板L>2m时，起拱3‰ ；
4. 零星模板在现场配制时，应避免锯末散落、飞溅在柱墙梁模内；
5. 模板完成后仔细检查其是否牢固，避免胀模或架体变形过大导致楼板下沉；
6. 柱墙支模均应设清扫口。柱沿四周每边不少于1个，墙沿长＠1.5m设置，并在砼浇筑前将墙柱脚冲洗干净后封堵严实，清扫口尺寸为300×150mm ；
7. 当木背枋钉上后，应先根据设计位置将背枋固定在上部模上，下部用木枋顺预埋定位短筋用木枋定位，再夹钢管背杠；
8. 在浇筑砼时，应设专人监视模板变形情况，有问题及时处理。
（二）模板安装要注意以下事项：
1.柱、墙模与梁模连接，保证柱模长度要符合梁底标高要求，柱模专设要牢固。高度在3m以上时，一般应四面一道支撑，当柱、墙高度大于5m时，不宜单根柱支撑，宜用多根柱同时支撑连成构架。柱、墙模根部要用水泥砂堵严或用木垫堵严。柱、墙模清扫口，在配模时应一并考虑留出。
2.梁口与柱头模板的连接特别重要，梁底起拱应侧模内外楞连接进行，起拱后再连接侧模内外楞，紧固对拉螺栓，调整梁模口平直，卡上梁口卡。模板与柱龙门架纵横方向的水平拉杆、剪力撑等均应按计算及规范要求布置，纵横方向的水平拉杆上下间距不宜大于3m，也不小于2道。
3．楼板模组合，宜以每间从四周梁侧模或墙侧模通线固定，后向中央铺设，不符模数可用旧夹板界板铺满。桁架支模时要注意桁架的连接。
4．模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。
5．施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。
6．高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。
7．模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
8．不准架设探头板及未固定的杆。
9．模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。
10．安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。
11．支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。
12．在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
13．二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。
14．安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。
（三）监测措施：
1．高支模日常检查，巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
3）连接扣件是否松动。
4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。
5）施工过程中是否有超载现象。
6）安全防护措施是否符合规范要求。
7）支架与杆件是否有变形的现象。
2．支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
3．监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。
4．监测点布设：
支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。
监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
5．监测频率：
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20～30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。
（四）模板拆除：
1. 柱墙模板应在36 ~ 48h后而不会因拆模造成缺棱掉角的前提下拆除。
2. 跨度小于等于8米的梁板，必须在砼试块同条件养护达到设计砼强度标准值的 75％时 (约14天以后 )，方可拆除；跨度大于 8m 的梁板或悬臂梁，必须在砼试块同条件养护达到设计砼强度标准值的 100 ％时(即温度累加 600℃后或28天以后)，方可拆除。
3. 已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度以后，或在梁中部加设回头顶，才允许承受全部计算荷载，施工中不得超载使用，严禁堆放过量的建筑材料。
（五）质量控制：

五、应急预案
（一）机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。
项目经理为第一安全责任人，安全负责人为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。
（二）人员分工与职责
（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。
（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
（3）现场安全员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。
（三）应急救援工作程序
（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。
（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。
（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
（四）应急救援方法
（1）高空坠落应急救援方法：
1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、