35kV35kV三梅输电线路工程设计.docx

35kV三梅输电线路工程设计
摘要：本设计讲述了架空输电线路设计的全部内容，主要设计步骤是按《架空输电线路设计》书中的设计步骤，和现实中的设计步骤是不一样的。本设计包括导线、地线的比载、临界档距、最大弧垂的判断，力学特性的计算，定位排杆，各种校验，代表档距的计算，杆塔荷载的计算，接地装置的设计，金具的选取。在本次设计中，重点是线路设计，杆塔定位和基础设计，对杆塔的组立施工进行了简要的设计，还简单地设计基础并介绍基础施工。
关键词： 导线 避雷线 比载 应力 弧垂 杆塔定位

1 前 言
电力作为一个国家的经济命脉不论是对于国家的各种经济建设还是对于普通老百姓的生活都起着至关重要的作用，而输电线路则是电力不可缺少的一个组成部分。目前我国大部分地区都面临着缺电这一问题，国家正在加紧电网建设，许多地方新建和改建了一批输电线路，输电线路的规划设计也就相当重要了，输电线路工程设计是电力建设的重要组成部分，同时也对输电线路正常运行起着决定性作用。
本文针对一条具体的输电线路——35kV三梅输电线路进行了设计，其中包括比载、临界档距、应力弧垂、安装弧垂的计算，排定杆塔位置，进行各种杆塔定位校验，进行防振设计，选择接地装置，完成绝缘子串的组装图、杆塔地基基础设计、杆塔组立施工设计等，涵盖了输电线路的设计、施工等方面的内容。
1.1课题相关技术
1.1.1自立式铁塔地基基础的设计
随着我国国民经济的飞速发展，国家每年用于电力基础设施，特别是用于高压输电线路的投资日益增加。1.2 课题研究目的
输电线路工程设计是电力建设的重要组成部分，同时也对输电线路正常运行起着决定性作用。本课题与输电线路工程专业联系比较紧密，通过这个输电线路工程的设计能够巩固和加深对本专业知识的理解，使我们的实际工程设计能力得到锻炼，培养及提高独立思考、分析和解决实际问题的能力。为今后更好的从事线路相关工作提供了理论依据和专业基础，达到了培养工程实际运用能力的目的。
1.3 本课题的工作任务
本课题是在给定35kV三山变～梅山变线路工程设计的基本条件和地形图、平断面图的情况下，完成导、地线应力及弧垂计算，线路分段、杆塔定位和杆塔型式的确定，杆塔塔头荷载计算，防振，接地设计计算，铁塔的地基基础施工方案设计，等内容。

2 工程概况
为了进一步改善梅山岛的投资环境，提高该地区的供电可靠性，特新建1条从三山变～梅山变的35kV线路，配合现役的江穿梅3117线，对梅山岛实行环网供电。
本工程从35kV三山变35kV间隔出线。受地形条件影响，须对原三山3115进行改道。在现3115线西侧平行3115线30m左右距离新建电1～电10至正大鸡厂附近与3115线39#塔连接，而利用原3115线的40#～49#塔作为三山变～梅山变35kV环网线中的出线段1#～10#塔。线路全长12.154km，全线架设地线，除13#～25#塔之间5.007km架设双根地线，其余7.147km架设单地线。线路所经地段大部分为山地，部分茶树、花木等经济作物。
输电线路采用LGJX-150/20稀土铝钢芯铝绞线，地线采用GJX-35稀土铝钢绞线。
本段线路位于沿海地区，经济发达，工业区较多，污染比较严重，线路经过地区污秽等级为Ⅲ级。根据宁波地区污秽分布，本工程所处区域的泄漏比距要求不小于2.8cm/kv。
设计气象条件为典型气象Ⅱ区，最大设计风速为35m/s，覆冰厚度为0mm，最高气温为40℃，最低气温为-5℃。
塔型选用情况：本段线路属山区，考虑到防雷要求，电压等级，经济性，用三角形排列，因此选用35kV三角形转角杆塔和上字型直线杆塔。
基础型式根据地质和地形情况，直线塔和耐张塔大部分采用现浇式钢筋混凝土基础，少数直线塔采用岩石基础及掏挖基础。
金具、绝缘子型号选择及绝缘配合，导线换位，房屋拆迁，对弱电流线路的影响，均按35KV电压等级考虑，今后升压改造时，可根据当时情况进行处理；导线对地距离，交叉跨越以及防雷接地，均按相关规程确定。

3 导线应力弧垂计算及曲线绘制
3.1导线应力弧垂曲线的绘制步骤
3.1.1应力弧垂曲线的计算项目
应力弧垂曲线的计算项目见下表3－1。
表3－1 应力弧垂曲线的计算项目
计算项目
最大风速
最厚覆冰
安装有风
最低气温
最高气温
外过有风
外过无风
内过电压
年均气温
应力曲线
导线
Δ
Δ
Δ
Δ
Δ
Δ
Δ
Δ
Δ
地线
Δ
Δ
Δ
Δ

Δ

Δ
弧垂曲线
导线
Δ

Δ

Δ

地线

Δ

注 带Δ者为需要绘制的曲线，无Δ者为不需要绘制的曲线
3.1.2应力弧垂曲线的计算步骤
（1）确定工程所采用的气象条件；
（2）依据选用的架空线规格，查取有关参数和机械物理性能；
（3）计算各种气象条件下的比载；
（4）选定架空线各种气象条件下的许用应力（包括年均运行应力的许用值）；
（5）计算临界档距值，并判定有效临界档距和控制气象条件；
（6）判定最大弧垂出现的气象条件；
（7）以控制条件为已知状态，利用状态方程式计算不同档距、各种气象条件下架空线的应力和弧垂值；
（8）按一定比例绘制出应力弧垂曲线。
3.2导线应力弧垂曲线计算
3.2.1整理计算用气象条件
见表3－2
表3-2 计算气象条件表
气象
项目
最高
气温
最低
气温
最厚覆冰
最大
风
安装有风
外过有风
外过无风
内过
电压
年均温
气温（℃）
＋40
-10
-5
+10
0
＋15
+15
＋15
＋15
风速（m/s）
0
0
10
30
10
15
0
15
0
冰厚（mm）

0
5
0
0
0
0
0
0
3.2.2导线LGJX-150/20有关参数
见表3－3
表3-3 LGJX－150/20导线参数表
截面积
(mm2)
导线
直径(mm)
弹 性
系 数
(Mpa)
温度膨
胀系数
（1/℃）
抗拉
强度
(Mpa)
安全系数
计算拉断力（N）
许用应力[]（Mpa）
年均运行应力
[]（Mpa）
单位长度质量
（Kg/km）

164.50
16.67
73000
19.6×10-6
269.29
2.80
46630
96.18
67.32
649.4
上表中的抗拉强度用以下公式计算

——抗拉强度，即架空线的瞬时破坏应力，Mpa
——计算拉断力，N
——截面积，
安全系数：根据设计规程导线的安全系数K≥2.5。 取K=2.80
许用应力[]由以下公式计算

年均运行应力：在采取防震措施的情况下，不应超过的25%。因此平均应力由以下公式计算

3.2.3导线LGJX-150/25比载的计算
各气象条件下导线比载的计算值可由架空输电线路设计中的公式求得：
以下公式的符号如下：
—— 比载，Mpa/m
b——覆冰厚度,mm；
v——风速,m/s；
q——架空线单位长度质量，kg/km；
g——重力加速度，g=9.80665m/s ；
——风速v时的理论风压，Pa；
μsc——风载体型系数，线径d＜17mm时μsc=1.2,线径d17mm时c=1.1；
d——架空线外径；
——风速不均匀系数，35KV的数值见表3-4
表3-4 35kv线路用风速不均匀系数
设计风速（m/s）
10及其以下
15
35及其以上

计算杆塔荷载
1.00
1.00
0.70
校验杆塔电气间隙
1.00
0.75
0.61
（1）自重比载

（2）冰重比载

（3）垂直总比载

（4）无冰风压比载
1）、安装有风

2）、内过电压、外过有风
计算强度时：

计算风偏时：

3）、最大风
计算强度时：

计算风偏时：

（5）覆冰风压比载

（6）无冰综合比载
1）、安装有风

2）、内过电压、外过有风
计算强度时：

计算风偏时：

3）、最大风速
计算强度时：

计算风偏时：

（7）覆冰综合比载

由以上计算可列表格3-5
表3－5 各类比载计算结果汇总表
比载类别
计算结果
备 注
自重比载（Mpa/m）

冰重比载（Mpa/m）

垂直总比载（Mpa/m）

无冰风压比载（Mpa/m）
安装有风

μsc=1.2
αf=1.00
内过电压、外过有风
（计算强度）
内过电压、外过有风
（计算风偏）

μsc=1.2
αf=1.00
μsc=1.2
αf=0.75
最大风
（计算强度）
最大风
（计算风偏）

μsc=1.2
αf=0.70
μsc=1.1
αf=0.61
覆冰风压比载（Mpa/m）

μsc=1.2
αf=1.00
无冰有风时的综合比载（Mpa/m）
安装有风

μsc=1.2
αf=1.00
内过电压、外过有风
（计算强度）
内过电压、外过有风
（计算风偏）

μsc=1.1
αf=1.00
μsc=1.1
αf=0.75
最大风
（计算强度）
最大风
（计算风偏）

μsc=1.1
αf=0.70
μsc=1.1
αf=0.61
覆冰综合比载（Mpa/m）

μsc=1.2
αf=1.00
3.2.4计算临界档距，判断控制条件
（1）可能控制条件的有关参数见表3-6
现实中，某些气象区最大风速和最厚覆冰时的气温并不相同，不能只从比载的大小来确定二者哪个可能是控制条件。此外，架空线还具有足够的耐震能力，这决定于年平均运行应力的大小，该应力是根据年平均气温计算的，因此年平均气温时架空线的应力不能大于平均运行应力规定的上限值。因此最低气温、最大风速、最厚覆冰和年平均气温四种气象条件都有可能成为控制条件，设计必须考虑。
表3-6 可能的控制气象条件
气象条件
项目
最低气温
最大风速
最厚覆冰
年均气温
温度t（℃）
-10
+10
-5
+15
比载γ(Mpa/m)
38.71×10－3
56.52×10－3
7.60×10－3
38.71×10－3
许用应力[σ]（Mpa）
96.18
96.18
96.18
67.32
比值γ/[σ]（1/m）
0.40248×

0.39019
0.57561×
γ/[σ]由小至大编号
b
d
a
c
（2）计算各临界档距
临界档距由以下公式可求
当[σ1]≠[σ2]= [σ]时，

当[σ1]=[σ2]= [σ]时，

——临界档距；
——架空线许用应力；
——j状态的温度；
——j状态的比载；
E——导线弹性系数；
——导线线性温度膨胀系数。

（3）判断有效临界档距，确定控制条件
将各临界档距值填入有效临界档距判别表3-7：
表3－7有效临界档距判别表
可能的控制条件
a（最厚覆冰）
b（最低气温）
c（年均气温）
d（最大风速）
临界档距（m）

-

根据列表法可知有效临界档距为=109.83m ， =169.34m
由此可知当： 时最厚覆冰为控制条件
时年均气温为控制条件
时最大风速为控制条件
3.2.5判定最大弧垂的气象条件
采用临界温度判定法：
以覆冰无风为第一状态，临界温度为第二状态，列出状态方程式

解上式得到临界温度的计算式为：

对于的求解：
以架空线年均气温时的状态为已知条件，求，其中＝-10，比载为=56.97
档距取
则状态方程式为
带入数据求得：
则℃
可见＝-5℃＜＝40℃，故最大弧垂发生在最高气温气象条件．
3.2.6计算各气象条件的应力和弧垂
架空输电线路的应力弧垂曲线，表示了各种气象条件下应力（弧垂）与档距之间的函数关系。现将已知条件及参数列于表3-8，将待求条件及已知参数列于表3-9。
导线LGJX-150/20参数， E=73000Mpa, =19.61/℃

表3-8 已知条件及参数
已知条件
最厚覆冰
年均气温
最大风速
控制区间
参数
0～109.83m
109.83m～169.34m
169.34m～
tm(℃)
-5
20
10
bm(mm)
0
0
0
vm(m/s)
10
0
35
rm(×10－3Mpa/m)
35.04
34.24
67.84
σm(Mpa)
106.67
74.67
106.67

表3-9 待求条件及已知参数
气象
项目
最高
气温
最低
气温
最厚覆冰
最大
风
安装有风
外过有风
外过无风
内过
电压
年均温

气温（℃）
＋40
-10
-5
+10
0
＋15
+15
＋20
＋15

风速（m/s）
0
0
10
30
10
15
0
15
0

冰厚（mm）
0
0
5
0
0
0
0
0
0

γ(×10－3Mpa/m)
34.24
34.24
34.24
36.13
34.24
42.32
7.60
56.52
35.04

令

应力公式可化简为：
用牛顿法解应力方程求出。令

其导数为
则牛顿迭代式为
给出迭代初值，算出、，利用上式迭代求出，反复进行下去，直至为止。
用C语言编程序如下：
# include <math.h>
# include <stdio.h>
main()
{int t1,t2;
float L,E,b2,b1,b=100;
float f;
double a,r1,r2;
double A,B,y,y1;
a=1.89e-5;
E=76000;
scanf(“控制条件：t1=%d,r1=%lf,b1=%f\n”,&t1,&r1,&b1);
scanf(“待求条件：t2=%d,r2=%lf,L=%f\n”,&t2,&r2,&L);
A=-(b1-(E*r1*r1*L*L)/(24*b1*b1)-a*E*(t2-t1));
B=E*r2*r2*L*L/24;
do
{b2=b;
y=b2*b2*b2+A*b2*b2-B;
y1=3*b2*b2+2*A*b2;
b=b2-y/y1;}
while((fabs(b-b2))>1e-5);
f=r2*L*L/(8*b);
printf("b=%.2f,f=%.2f\n",b,f);
}
导线应力和弧垂计算表见附表3-1（导线LGJX-150/25应力弧垂曲线数据表）
3.3 导线应力弧垂曲线的绘制
以档距为横坐标，应力和弧垂作为纵坐标，以附表3-1的数据为依据，绘制应力弧垂曲线见附图3-1所示。
3.4 导线安装曲线的绘制
为了确保架空线在运行中任何气象条件下的应力都不超过许用应力，又保证对地面、水面和被跨越物的安全距离，架线时应当根据不同的气象控制不同的弧垂。这就需要先将各种施工气温（无冰无风）下的弧垂绘制成相应的曲线，以备施工时查用。安装曲线以档距为横坐标,弧垂为纵坐标。一般从最高施工气温至最低施工气温每隔5℃（10℃）绘制一条弧垂曲线，为了使用方便，提高绘图精度，对不同的档距，可用其应力均绘制成百米档距弧垂。即

观测档距的弧垂可由下式进行换算

应力弧垂的计算公式为：

令

为考虑导线初伸长后所降温度。这里取
应力公式可化简为：
用牛顿法解应力方程求出。令

其导数为
则牛顿迭代式为
给出迭代初值，算出、，利用上式迭代求出，反复进行下去，直至为止。
用C语言编程序如下：
导线在各个档距和相应控制条件下的安装应力和弧垂数据见附表3-2（导线LGJX-150/25安装应力弧垂曲线数据表），按照表中数据绘制出安装曲线见附图3-2所示，安装曲线以档距为横坐标，弧垂作为纵坐标，从最高施工气温到最低施工气温每隔5℃绘制一条弧垂曲线。

4 地线应力弧垂计算及曲线绘制
4.1地线应力弧垂曲线的绘制步骤
（1）确定工程所采用的气象条件；
（2）依据选用的架空线规格，查取有关参数和机械物理性能；
（3）计算各种气象条件下的比载；
（4）选定架空线各种气象条件下的许用应力（包括年均运行应力的许用值）；
（5）计算临界档距值，并判定有效临界档距和控制气象条件；
（6）判定最大弧垂出现的气象条件；
（7）以控制条件为已知状态，利用状态方程式计算不同档距、各种气象条件下架空线的应力和弧垂值；
（8）按一定比例绘制出应力弧垂曲线。
4.2地线应力弧垂曲线计算
4.2.1整理计算用气象条件
见表4－1
表4-1 计算气象条件表
气象
项目
最高
气温
最低
气温
最厚覆冰
最大
风
安装有风
外过有风
外过无风
内过
电压
年均温
气温（℃）
＋40
-5
-5
+10
0
＋15
+15
＋20
＋20
风速（m/s）
0
0
10
35
10
15
0
15
0
冰厚（mm）
0
0
0
0
0
0
0
0
0

4.2.2避雷线GJX-35有关参数
见表4－2
表4-2 GJX－35避雷线参数表
避雷线
直径(mm)
弹 性
系 数
(Mpa)
温度膨
胀系数
（1/℃）
抗拉
强度
(Mpa)
安全系数
截面
面积A（mm2）
计算拉断力（N）
许用应力[]（Mpa）
年均运行应力
[]
单位长度质量
Kg/km

7.8
181400
11.5×10-6
1200
4.0
37.15
46400
300
300
318.2

4.2.3避雷线GJX-35比载的计算
（1）自重比载

（2）冰重比载

（3）垂直总比载

（4）无冰风压比载
1）安装有风

2）内过电压、外过有风
计算强度时：

计算风偏时：

3）最大风速
计算强度时：

计算风偏时：

（5）覆冰风压比载

（6）无冰综合比载
1）安装有风

2）内过电压、外过有风
计算强度时：
计算风偏时：

3）最大风速
计算强度时：

计算风偏时：

（7）覆冰综合比载

比载汇总如下表4-3
表4-3 各类比载计算结果汇总表
比载类别
计算结果
备 注
自重比载（Mpa/m）

冰重比载（Mpa/m）

垂直总比载（Mpa/m）

无冰风压比载（Mpa/m）
安装有风

μsc=1.2
αf=1.00
内过电压、外过有风
（计算强度）
内过电压、外过有风
（计算风偏）

μsc=1.2
αf=1.00
μsc=1.2
αf=0.75
最大风
（计算强度）
最大风
（计算风偏）

μsc=1.2
αf=0.70
μsc=1.2
αf=0.61
覆冰风压比载（Mpa/m）

μsc=1.2
αf=1.00
无冰有风时的综合比载（Mpa/m）
安装有风

μsc=1.2
αf=1.00
内过电压、外过有风
（计算强度）
内过电压、外过有风
（计算风偏）

μsc=1.2
αf=1.00
μsc=1.2
αf=0.75
最大风
（计算强度）
最大风
（计算风偏）

μsc=1.2
αf=0.70
μsc=1.2
αf=0.61
覆冰综合比载（Mpa/m）

μsc=1.2
αf=1.00
4.2.4计算临界档距，判断控制条件
（1）可能控制条件的有关参数见表4-4
表4-4 可能的控制气象条件
气象条件
项目
最低气温
最大风速
最厚覆冰
年均气温
温度t（℃）
-5
10
-5
20
比载r(Mpa/m)
84.00×10－3
159.03×10－3
85.46×10－3
84.00×10－3
许用应力[σ]（Mpa）
300
300
300
300
比值γ/[σ](1/m)
0.28×10－3
0.5301×10－3
0.2849×10－3
0.28×10－3
γ/[σ]由小至大编号
a
d
c
b
临界档距由以下公式可求
当[σ1]≠[σ2]= [σ]时，

当[σ1]=[σ2]= [σ]时，

——临界档距；
——架空线许用应力；
——j状态的温度；
——j状态的比载；
E——导线弹性系数；
——导线线性温度膨胀系数。

（3）判断有效临界档距，确定控制条件
将各临界档距值填入有效临界档距判别表4-5：
表4－5 有效临界档距判别表
可能的控制条件
a（最低气温）
b（年均气温）
c（最厚覆冰）
d（最大风速）
临界档距（m）

-

由表可判定出有效临界档距为m。
由此可知当： 时最厚覆冰为控制条件
时最大风速为控制条件
4.2.5判定最大弧垂的气象条件
采用临界温度判定法：
以覆冰无风为第一状态，临界温度为第二状态，列出状态方程式

解上式得到临界温度的计算式为：

对于的求解：
以架空线最大风速时的状态为已知条件，求，其中＝-5，比载为
档距取
则状态方程式为
带入数据求得：
则℃
可见＝-5℃＜＝40℃，故最大弧垂发生在最高气温气象条件．
4.2.6计算各气象条件的应力和弧垂
架空输电线路的应力弧垂曲线，表示了各种气象条件下应力（弧垂）与档距之间的函数关系。现将已知条件及参数列于表4-6，将待求条件及已知参数列于表4-7。
避雷线GJX-35数据， E=181400MPa/m，=11.51/℃

表4-6 已知条件及参数
已知条件
最厚覆冰
最大风速
控制区间
参数
0～143.93m
143.93m～
tm(℃)
-5
10
bm(mm)
0
0
vm(m/s)
10
35
rm(×10－3Mpa/m)
85.46
159.03
σm(Mpa)
300
300

表4-7 待求条件及已知参数
待求条件
参数
最高气温
最低气温
年均气温
外过
有风
外过
无风
内过电压
安装有风
最大风速
最厚覆冰
t(℃)
+40
-5
+20
+15
+15
+20
0
+10
-5
b(mm)
0
0
0
0
0
0
0
0
0
v(m/s)
0
0
0
15
0
15
10
35
10
γ (×10－3Mpa/m)
84.00
84.00
84.00
88.10
84.00
88.10
85.46
159.03
85.46
应力弧垂的计算公式为：

令

应力公式可化简为：
用牛顿法解应力方程求出。令

其导数为
则牛顿迭代式为
给出迭代初值，算出、，利用上式迭代求出，反复进行下去，直至为止。
用C语言编程序如下：
# include <math.h>
# include <stdio.h>
main()
{int t1,t2;
float L,E,b2,b1,b=100;
float f;
double a,r1,r2;
double A,B,y,y1;
a=1.15e-5;
E=181400;
scanf(“控制条件：t1=%d,r1=%lf,b1=%f\n”,&t1,&r1,&b1);
scanf(“待求条件：t2=%d,r2=%lf,L=%f\n”,&t2,&r2,&L);
A=-(b1-(E*r1*r1*L*L)/(24*b1*b1)-a*E*(t2-t1));
B=E*r2*r2*L*L/24;
do
{b2=b;
y=b2*b2*b2+A*b2*b2-B;
y1=3*b2*b2+2*A*b2;
b=b2-y/y1;}
while((fabs(b-b2))>1e-5);
f=r2*L*L/(8*b);
printf("b=%.2f,f=%.2f\n",b,f);
}
避雷线应力和弧垂计算结果见附表4-1（避雷线GJX-35应力弧垂曲线数据表）
4.3 地线应力弧垂曲线的绘制
以档距为横坐标，应力和弧垂作为纵坐标，以附表4-1的数据为依据，绘制应力弧垂曲线见附图4-1所示。
4.4 地线安装曲线的绘制
为了确保架空线在运行中任何气象条件下的应力都不超过许用应力，又保证对地面、水面和被跨越物的安全距离，架线时应当根据不同的气象控制不同的弧垂。这就需要先将各种施工气温（无冰无风）下的弧垂绘制成相应的曲线，以备施工时查用。安装曲线以档距为横坐标,弧垂为纵坐标。一般从最高施工气温至最低施工气温每隔5℃（10℃）绘制一条弧垂曲线，为了使用方便，提高绘图精度，对不同的档距，可用其应力均绘制成百米档距弧垂。即

观测档距的弧垂可由下式进行换算

应力弧垂的计算公式为：

令

为考虑避雷线初伸长后所降温度。这里取
应力公式可化简为：
用牛顿法解应力方程求出。令

其导数为
则牛顿迭代式为
给出迭代初值，算出、，利用上式迭代求出，反复进行下去，直至为止。
用C语言编程序如下：
避雷线在各个档距和相应控制条件下的安装应力和弧垂数据见附表4-2（避雷线GJX-35安装应力弧垂曲线数据表），按照表中数据绘制出安装曲线见附图4-2所示，安装曲线以档距为横坐标，弧垂作为纵坐标，从最高施工气温到最低施工气温每隔5℃绘制一条弧垂曲线。

5 杆塔的定位
定位即在已经选好的线路路径上，测绘出平断面图并配置杆塔的位置。杆塔定位时要尽量少占耕地良田，避开水文、地质条件不良的地段，需考虑施工的方便性。档距配置时要最大限度地利用杆塔强度，相邻档档距大小不宜相差太大，以免增加不平衡张力，另外应尽量避免出现孤立档。杆塔选用尽可能地选用最经济的杆塔型式和高度，尽量避免特殊设计杆塔。
5.1 绝缘子及金具选择
5.1.1绝缘子
（1）绝缘子片数的确定
本段线路所经过地区污秽等级为Ⅲ级。查规程知Ⅲ级污秽区的爬电比距为,而本线路选用的XP-70型绝缘子的爬电距离为h=29.5cm。

式中 n——每联绝缘子的片数；
Ue——线路额定电压，kV；
a——爬电比距，cm/kV。
h—— 单个绝缘子的爬电距离，cm。
所以悬垂串每串4片，耐张串每串5片。
（2）绝缘子串联数的确定
导线悬挂在直线杆塔上，其悬垂绝缘子串联数由以下两个条件决定：
① 按导线最大综合荷载进行验算：

式中 n——悬垂串绝缘子串的联数；
K——绝缘子串安全系数；
R——悬式绝缘子机电破坏荷载，N；
∑G——作用于绝缘子串上的综合荷载，N；

——导线覆冰时的综合荷载，N；

Gv——绝缘子串重量，N；
——水平档距，m；
——垂直档距，m；

取K=2.7 , R=70000N,则有
② 按导线断线条件进行验算：
取K=1.8

式中 ——断线张力，N。
由①②可知悬垂串采用单联方式即可。
耐张绝缘子串的联数：
取K=2.7

式中 ——导线的最大使用张力，N。
即只需要采用单联形式就可满足要求。
5.1.2金具选择明细表
由于本段线路的直线杆塔其相邻杆塔悬挂点有一定的高差，此时直线杆塔上的导线悬垂角已经超过线夹的允许范围，而绝缘子串经计算其垂直荷重又不超过绝缘子的允许载荷，则可采用单串双线夹悬垂绝缘子串的形式，无需使用双串悬垂绝缘子串。悬垂绝缘子串组装零件和耐张绝缘子串组装零件分别见表5-1和表5-2。地线悬垂金具串组装零件和地线楔型耐张金具串组装零件分别见表5-3和表5-4。组装图分别见图5-1到图5-4。使用螺栓型耐张线夹时跳线连接示意图见图5-5。