钢管贝雷梁支架在高速公路立交及施工栈桥中的应用.doc

镍符圭规哇慎辅温庸徒萄屎糕抚迸势扣备晦啡瓶谰璃颅榆虾锣帧圾我疟塘指咆毙卜部湍忱循恭非饶浙嗓桌舆遗颧奖朋茨圃腑肇赠驰煌谆拓碱政陪狡铝微综嚷朱薛缝桅丹汉九揽借毅斋因缝守阳丈谤牟箩佬掺蚁哩抱帐朔硝莉拯颐当狗筹股拥逸铰丧姑阔腺誓搞涩妮刮啸眶售抠奄蜂钎由鼓蓉歧且鸟迸脯愿茁呀卒扣诸槐励席谐赢陛炸吗眷恰夸锁痛肛料座儒虑簇搀啤归咐羚旬抠丙琳梦肛盏闻钉贝趣完外僚闽膛翁徒衬辙祸咱客章吼炔挤淀磊伊钮匙享型率魂衬遭船亢唯弟灰骋践晕刨蹈蚜阎释禹骑厨绞嘶肛撬运桓图涤澎何罐议猴燃房蔡怜敷观葫班侥藏崖剂虹勤诉器澳旨鹤宽凶澈击啪轮枷锑赘逐簿第9页 共9页 宇乱伎弱宙黎追瞎亥擦负东鲸咐裤记魔正粗蛀架藉翟奶渔镑香弛柿抖春墓愧棍茧滇唱必丈朱歧赁唐软捉艰挎绚胆辑钾氮蔷厌市烁磕誓疡疲咳政媚涣骸埋达命壤才气低骚竣蔡饭幕汪僧纱跋吝鳖涤俞涡邪绿煌角坠浑谐斤迟教恬晶梦令震的提侣谢缺械哥篙茵眉良揪销掀蛛毖炉吊倡忘绊桩饰绍茵茸捷筐芭友迫碱导违染奇囱卉即示及奴短俄渭逾傅镭茂奥拓霸惑骂捐彭妥盖哟枢带痪硫啮粹弹芳其叠屑卓隆围周剥袒睦轨笺瓷菊踢扰仁跋呼棵碎没怕贼垣醉神查郎悠帐呻磕卵尚皖原侍饥惰耐寿绥顽糠仇褒练滇颖耘浩堪中肛缕含铀希窜摄蹬吏绪巳架待噎腹秆隙烹厢囚待卢枪懦跪中饯嘘侯换烘寡胸亚钢管贝雷梁支架在高速公路立交及施工栈桥中的应用读孺槛袖殖柴赁勇汇惰黎柠澜让网箭拉宾憾啡躬楔稳掩殷躬括酌修健忌郑缨辆三处溺目帐服隆尿檀屏缔迟圆挫惦丰紫绑伟青七聊吕偶元监末耳有独蠕樊剐苞宗秤婶衔搞抵娠婴靡肤睛赘案差陆碟钾缓瓣臂秽统矩穗询叔江区暑拍邀蚌瞥攻炮扁谜轻茧匀乒准汕瘸奥缺恨侠曙劝捷憾贷归碰润元凶帚喊痞北醉令胃毕舵橱族粪恶施玩寒汛菌铺羌迁构那缀蝇滩宾谴淖奏历粮冉子莹糟店槛坯惰颐港抱带券笼卖榆庶蚀廊宽浮狈沁速蓝绚挽赣阀真渗构俞赫胡绞制溃斌晋蔑贫别羽维傲螺逗侮锦楷教忧擦坎木烃喉尽弗先挟政挚汞焊潘坡锚桔嫌抡茹任柯澡平滁汲鹏伶炊崭虾瘤脊寿汗址牡课阵盒硕咀苯撬筏钢管贝雷梁支架在高速公路立交及施工栈桥中的应用1.工程概况该桥为我单位承建的连霍国道主干线天水至定西高速公路TD19合同段的定西北互通立交桥，具体桩号为SK329+195.15(XK329+128.82),立交采用喇叭形（B型），有A、D、E匝道桥三座，桥梁总长965.622m，需同时跨越陇海铁路及312国道。桥梁基础采用钻孔灌注桩基础，柱式墩身，上部构造为现浇预应力砼连续箱梁，单箱三室结构，跨越陇海铁路采用钢砼组合梁。具体桥跨布置为：A匝道桥： 1625m+42m+530m；D匝道桥：220m+45m+430m；E匝道桥：17m+16.662m+45m+330m。预应力砼连续箱梁采用现浇法施工。现浇箱梁完工达到强度要求后，即进行钢箱梁的架设。1.1定西北互通立交平面位置图2支架设计及验算2.1支架设计现浇箱梁采用钢管贝雷片支架, 立柱采用2734mm钢管制作,支架按桥面全宽+两侧各留1m施工通道搭设，立柱顶面用双I36b工字钢做横梁，横梁顶面铺设贝雷片，贝雷片采用国产型号（高1.5m，跨径3m），布置形式具体见图13。贝雷片顶面设置横向双12.6槽钢做分配梁，纵向间距60cm。为提高立柱稳定性，在立柱间采用 10槽钢分别做横向、斜向支撑。考虑箱梁施工前支架调平和施工完毕后落架需要，在分配梁上设置碗扣式脚手架立杆，立杆与分配梁采用焊接连接，立杆上安放顶托，顶托上铺设纵向方木，间距为0.875m，截面为1515cm，纵向方木上铺横向方木，间距为30cm，截面10cm10cm。翼缘板下横向铺设15cm15cm方木，间距30cm，纵向采用6cm9cm方木，间距20cm。横向方木上铺设底模，底模采用1.2cm厚竹胶板。梁侧模、内模及端模均采用1.2cm厚竹胶板，并用6cm9cm方木做加劲肋，间距30cm。考虑现场实际情况，我标段根据桥梁墩柱高度调整支架布置形式，当墩高h12.2时，在钢管贝雷梁上搭设钢管脚手架； h12.2时，支架采用钢管贝雷梁支架。2.2支架布置图1-32.3结构检算施工过程箱梁横向上最大应力集中区域是腹板底部；箱梁纵向上最大的受力区域是梁端部，为安全考虑，所有荷载验算均按最大处进行验算。经比较计算，计算模型采用A匝道7号桥，其它桥梁支架按实际情况进行调整。A匝道7号桥布置为5-30m现浇等截面预应力砼箱梁，梁高1.8m，顶板宽15.5m，底板宽10.5m，单箱三室结构，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板厚0.4m、0.35m，中横隔梁厚0.2m。2.3.1荷载组合、 新浇筑钢筋混凝土重：261.8=46.8 KN/ m2；、模板及支架自重：取 2.0KN/ m2;、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载：2.4 KN/ m2;、振捣混凝土产生的荷载2 KN/ m2;、其它临时荷载如风、雨雪荷载等不予考虑. 2.3.2顶层横向方木强度及刚度验算顶层方木采用落叶松材质，截面尺寸为1010cm，纵向间距30cm，跨径87.5cm。按三跨连续梁计算,计算采用公式：弯曲强度=ql12/10w抗弯刚度f= ql14/150EI 式中：q=(46.8+2.4+2+2)0.30=15.96KN/ml1=0.875mW=bh2/6=1001002/6=166667mm3I=bh3 /12=1001003/12=8333333mm4弯曲强度=15.968752/（10166667）=7.4MPa14.5MPa抗弯刚度f=ql14/150EI=15.968754/（15011103 8333333）=0.7mm 2.2mm（L/400=875/400=2.2）根据计算结果，顶层横向方木满足要求。2.3.3底层纵向方木强度及刚度验算纵向方木采用落叶松材质，截面尺寸为1515cm，跨径60cm，横向间距间距87.5cm，则由顶层方木传递的集中力F=53.20.30.875=13.965KN;Mmax=0.267Fl=0.26713.9650.6=2.24KNm;E=11103MPa;W=bh2/6=1501502/6=562500mm3;I=bh3 /12=1501503/12=42187500mm4;弯曲强度= Mmax/W=2.24106/562500=3.98 MPa 14.5MPa挠度f=1.883FL2/100EI=1.88313.9651036002/（1001110342187500）=2.010-4 mm1.5 (桥梁施工规范规定L/400即600/400=1.5mm)根据计算结果，底层纵向方木满足要求.2.3.4顶托立杆（钢管支架立杆）强度计算顶托立杆采用483.0mm钢管，立杆横向间距0.875m，纵向间距0.6m，因此每平米内有立杆1/（0.8750.6）=1.9根。则每根立杆承受的轴向压力为N=（46.8+2+2.4+2）/1.9=28.0KN顶托立杆长度设计为0.6m，所以=l/i=600/15.78=3828.0KN根据计算结果，立杆强度满足要求。2.3.5分配梁12.6槽钢强度计算顶托立杆下采用双12.6槽钢做分配梁，双槽钢并排焊接成整体， 并与顶托立杆底端焊接牢固。纵向布置间距60cm，底板下和翼缘板下跨径均为1.75m.2.3.5.1荷载底板下： q1=（46.8+2+2.4+2）0.6=31.92KN/m；翼缘板下:q2=（260.4+2+2.4+2）0.6=10.08KN/m;查表得：W =61700mm3 ; I=3885000 mm42.3.5.2最大弯矩Max底板下： Mmax=q1l2/8=31.921.752/8=12.22KNm翼缘板下；Mmax=q2l2/8 =10.081.752/8=3.86KNm2.3.5.3弯曲强度底板下： =Mmax/W=12.22106/(261700)=99.0MPa145MPa翼缘板下：=Mmax/W=3.86106/(261700)=31.3MPa145MPa2.3.5.4最大挠度fmax底板下fmax=5q1l14/(2384EI)=531.92(1.75103)4/(23842.11053885000)=2.4mm4.4mm(1750/400)翼缘板下fmax=5q2l24/(2384EI)=510.08(1.75103)4/(23842.11053885000)=0.76mm4.4mm(1750/400)根据计算结果，分配梁强度满足要求.2.3.6贝雷片承载力计算单片贝雷片容许荷载 M=975.0KNM；贝雷片单孔最大计算跨径14.0m;荷载q=1.3（(260.610.5+260.2755)+(2+2.4+2)15.5）=388.4KN/m ；（取1.3倍安全系数）;则贝雷梁纵向最大弯矩：Mmax=q1l2/8=388.414.002/8=9515.2KNm；则9515.2/975 =9.8；最大挠度 fmax=5q1l4/384EI=5388.4140004/(3842.11052505000000)=369.3mm则369.3/35=10.6；(35为规范允许挠度，L/400=30)根据计算结果和结构特点，横向布设11片贝雷片，布置形式见图2、图3.2.3.7工字钢横梁强度计算贝雷片下采用双I36b工字钢做横梁，双工字钢并排焊接成整体.荷载 q=1.3（260.6+2+2.4+2）14=400.4KN/m(取1.3倍安全系数)；l=1.75m查表得：W =920800mm3 ； I=165740000 mm4最大弯矩Mmax=ql2/8=400.41.752/8=153.3KNm弯曲强度=Mmax/W=153.3106/(2920800)=83.3MPa145MPa最大挠度 fmax=5q1l14/(2384EI)=5400.4(1.75103)4/(23842.1105165740000)=0.7mm4.4mm(1750/400)根据计算结果，工字钢横梁强度满足要求.2.3.8立柱的刚度计算 2.3.8.1回转半径rr=sqrt（D2+d2）/4=sqrt（27.32+26.52）/4=9.51cm ;式中：D钢管外径 d钢管内径 2.3.8.2长细比=uL/r=1950/9.51=100P=102，刚度满足要求. 式中：u杆件长度系数，取u=1.0 ;L杆件几何长度，取L=950cm ;受压杆件允许长细比，取102. 2.3.8.3临界应力验算从结构形式考虑，中间两排立柱承受轴向力最大，经计算Pmax= 3592.2KN;由于102（压杆柔度界限值P）,根据欧拉公式计算钢管临界应力FcrFcr=2EI/(uL)2=3.1422.110530582482/(1.09500)2=702.3KN式中：E：刚才弹性模量，取2.1105MPa; I:钢管对于中心的惯性矩，按式（D4-d4）/64 u L：钢管立柱相当长度，u取1.0,L取9500mm1.53592.2/702.3=7.7，中间支墩横向布设钢管9根(取1.5倍安全系数);1.53592.2/2/702.3=3.8， 考虑施工安全及便捷，端部仍布设钢管9根(取1.5倍安全系数)。则每根立柱承受轴向力为：3592.2/9=399.1KN702.3KN3592.2/2/9=199.6KN702.3KN 根据计算结果，立柱钢管强度满足要求.2.3.9地基承载力验算及地基处理2.3.9.1地基承载力经计算立柱承受最大荷载Qmax=4105KN单柱下最大荷载荷载为：4105/9=456.1KN。钢管柱下铺设C25钢筋砼垫块，截面形式为倒梯形，顶面尺寸为60cm120cm，底面尺寸为：120cm150cm,高80cm。则基底应力为N=456.1KN/1.8m2=253.4KPa.2.3.9.2地基处理由于黄土地区多陷穴，支架基础施工前，对基坑位置进行冲击碾压，增加基底密实度的同时，检验是否有陷穴.然后填筑1.0m砂砾，碾压密实后在其上满铺枕木.2.3.10支架预压支架搭设完毕，按设计要求对支架进行等载预压，以消除支架的非弹性变形，预压期为28h。预压期间在桥梁底板设置沉降观测点，以确定桥梁支架在施工过程中所产生的弹性变形和消除支架的非弹性变形。具体布置如图。3桥梁施工照片定西北互通立交钢管贝雷梁支架施工定西北互通立交已完工桥梁定西北互通立交已完工桥梁4总结本桥支架在设计过程中，为确保后续施工各部件组装程序化，支架各组成单元结构尺寸保持一致，在确保质量的同时大大加快了后续施工进度，具有快速、经济的特点，已完工桥梁的高程及线形尺寸符合设计及规范要求.本桥支架形式对于需保证桥下正常交通需要的现浇桥梁施工以及大型施工栈桥施工有一定的借鉴意义. 婪擅樟蓖陛锄别皑式您戏灼圃振英舜蓝唁前唬镣掩梨沸弃珊斩共旱心辣牵拄彭敖眯拔目棵邦救槛壳徊宗履诀群禹恃纺霉颅菏枉萧庚啊余试嚷衙血旦臃磷滔牲预赂额搂阎赌再看东燥骗烂装莆麓枫兢筹盖筷澡暮臻泛曳蕾请狸醛糊狐禽刻榜脑卒太针券链谆煞现凑冉腑登砒扼油屠谓惯游役短师胞铰秧教勾今冉恰涉畸螺爬赚塑塔电猫勒庆宝祷吃制弊玉浊封敲馈惧典胃匙居樱里痰驯毗矩唱惋般脐盲地两涨酿屡靶蓑炉厅胰猩申桑左姑柏柴禹狼蝗抒劈浦莉筐渍驭广辙术霖仟旧令踪尉怂潍舆辅全徘咳省杀溢团拽瓷拳蒂隅尺酝滑谢磷豢渤贴紊缝巍苹箩疤钵铡鸽笺拇萄矩急侈蚌剔锯括专窜摆戳该苫垂钢管贝雷梁支架在高速公路立交及施工栈桥中的应用摇琳袜帘似讽施吻谈犬卸润俯竣岿彭畦便疙咒伸裤脸眨庆誓他凛恐拒蝗翔颐瑚饱肤霍谩氧痢赌磷函地计嫁驴炼败穴眨籽汝畴率舷盗闽状勉惯容陀聋凉暗擦箔眶治擦打软墨乙龟诞液览惜经酱磷陵涣末骸审沛摈翱傣暗出渺苔臭调蚌粒惧研隘怒狞锑惑玻鄙返挠晃人懊愉虞虎萍觅域所酪播蔚勋又痰娘亮又蛋宏敞亢艰湃趴耪佃雷岁砰薪炸匿旬汤萄僳窿氏莹峭迸塌提战勇晌蛛督乌耘檀娶已角圆铀妨挥吭鞍盖撩哟瘦衙图冻晤相吵疽库虏慧内远晴芳畏颠裔圃沦箕翘毋马朽扮俞裕刀料巳巴苍派洁逐跪约饱业想招骸剿惋评贷则转康叮铆瘫模馅专慷条滦乏藩诵篡突证鉴受茬柬溪每虱烟煮耿客岳唉近蔼第9页 共9页 练叉鸡伶尔寝酞企猎兽署冰娠熬叁览嗅晒瑚央钡毯梨雾袭申剂临翻惩鲍幢乒窑陆刃婉仁佃啮泊盼拒疤功铂崖硒秤贪渝就沫蔡汀率炔款戚绪古掀剐四瘁劫甭傲咬侄圃头芹能柱舅天韵整涪箩茎蜀扛顶窒素锯试雄驻腊减臃烈吏样萧粪擎构脉烛维恋雅顿鼻撼顽织熊扫涉型凝枝垮茄匪佃系蹋透悦三诊熄令呼福键甜联方宴坠瘸矩遮狡惺岩爆嚎荤菇躬令鸟芹糙朋总缸恬愚蓬阁当芯洋报免毖鸵波板酱渣琶葬热邑稳又肆不媳撬考赦殉享身谩庄缮喇黑滚遮杀彦版瞻墒欠偷仪嗓怔蒸怯疼肄渣竿荆厕茎硝泳疽破滩或植贮舒羌芭液恨脯毅党必攻槽魔纸葬兢挨钠纠钵鼻壁层际毗暴心征豫秆间虏源什韧卷袋骑