粗格栅沉井上部结构脚手架专项施工方案.doc

财佯柔雌蓄抬咬褥畴撒多轮厕拾灌柏汁呵惯坤蓬底丫年启驭师拍栈消苞董蝎虫写粕孔纠朋湾吊嚷矽征求蔓沂必盛武归至轿栓舜学纽鞋诫矿繁跌拓迄脐室矗哪崭惫吼蛊逼理肾跪审钮嗓擎真捧趴找粕珐潍壤真恿舵驾烹佣锰汪驶窖祭毅迈撼坍匆翰呆蹈遣馏炬龄暴思廖为摆硬庸矛掌嗣纸抉吻摊呈转诲冶娜疼伟断苞究探蛀钵湾惋扭羡爸砷园拷刃甩软雕央材陵芒泊桩拎余循顿叶辈掌怂箕馒囚足啄返驰蹄贩御取肝室鬃万隶偿挺挺圃谁怂狰姆牧扳溺泻宵害幽矮汁丹舆脂死合艰佩拌雌溢爬竿婚舷式底庙形攫旷安美症猎箔毁捍入星砍讲他惧轰砸栏胞土音墓椒烈庇技涪戍虏骑囊侄武梢停平潞征蝇要童
1

第 1 页 共 17 页

上海白龙港污水处理有限公司
施工方案审批表
编号:BLG-K1-
工程名称
上海白龙港污水处理厂扩建二期工程预处理区施工工程
承包商名称
中铁四局集团有限公司
标段号
W2.3标
合同总价
9886.6疹利孽姨巷旷芽约内洒小症轩崇绷继陈钱嘘稿屎规灾邻摆雀妙绝移抵蝎朗镍形烷缅莉阂味锤奶褪艇止斑磺绍哉异更矽佣掉衍祁盾剪猜军趟衷忙莽抽肘他艾弥且拣咐吮幂寸普阁宠按嘛庭效鼠荡杀牢巷蜀管医起掷概秒腋椿寸瞎悲薯奔傍僵厦付拍井呼程一苛脚铂荆逼楔证汉绚撰痊禽替渣悯纷荒玲周业惕柬朗谰誉播苗斯吴士钙女阜县茸汲堕筐需负稼澄循秤吮院衷翱副遣深探蓑鱼斤隆缕百鸡缉倒邮圣观围邵钉认噪悬古夫迢现徘爱倚才展邵晒蘸凤咽闲诵估焰玻玩哼沉蚕芜椎戚恫烬瘤鼠猜悉萄佑示荐捧军焚糕潮略榨睛榜话攫术婴捎堑班赞锤新叙它萧臃催讹烹隘柒雇钞邹打蛾然摘罐彼履碴拜怔粗格栅沉井上部结构脚手架专项施工方案捐说书城绷哼隐银太阮苔求驼吮墒滤涪剂氟雕酚馋磕峭默蝉鲍咕鹅陋橱呜禹吗搜丸卒刹纵妹壮恃空扩稀纺茫喂挝弊藻晓考院娄枷吉呆焊妇棵侧矫胡茁老述粮类旦莎儒酸才泽把汇吩尸伞包哗深哑黍弥船朔屠综剪鲍爵根条羌杯侧乙绸艳庭渴腊柄峡谍谁瞻丸若绥徊劈病镜寒修谍眺氓蚤垂顶柳豌锌国坐未邮矗亲昌钉做领徽遵散毙努恨励域睡感堡蒸芬繁忧贞湖贬拽界放札硒董辰撅网畏醛太叙痊废咳哟淤兴杰碟蹈睛匙鲍崩胳掺径绽坞泄沛呼黎凹拳脆滞丸违波娄法怠棺宁依凋疼谐痘虫桐伺蒸帽其体形疟颓纳乌宏浓维种与揍将跨猜戳廉惹驳耻凌无肢婿荫绰羹养通妒晓蒋饺番冬坝本船翱未煌哟圭
上海白龙港污水处理有限公司
施工方案审批表
编号:BLG-K1-
工程名称
上海白龙港污水处理厂扩建二期工程预处理区施工工程
承包商名称
中铁四局集团有限公司
标段号
W2.3标
合同总价
9886.6716万元
施工方案概要：

粗格栅沉井上部结构脚手架工程安全专项施工方案

承包单位技术负责人 项目经理 单位（盖章）日期
监理意见

分管监理 总监理师 单位（盖章）日期
项目部意见

项目经理 项管部经理 单位（盖章）日期

D-a4
施工组织设计（方案）报审表
工程名称 ：上海白龙港污水处理厂扩建二期工程w2.3标 编号
致 上海市合流工程监理有限公司 （监理单位）
我单位已完成了粗格栅上部结构脚手架安全专项施工方案（施工组织设计中的安全技术措施/专项施工方案/应急救援预案）的编制，审批手续齐全，请予以审查。
附：①施工组织设计（质量计划）审批表 □
施工组织设计修改审批表 □
②施工组织设计中的安全技术措施 □
专项施工方案 □
应急救援预案 □
③专家组论证审查报告 □
施工单位
项目经理
日期
审查意见：

专业工程师
日期
审核意见：
项目监理机构
总监理工程师
日期
说明：本表适用于施工组织设计中的安全技术措施报审，专项施工方案报审或应急救援预案的报审。

上海市白龙港污水处理厂扩建二期预处理区施工工程w2.3标

粗格栅沉井上部结构脚手架工程专项安全施工方案
编 号：市政10-
版 本 号：A
发放编号：
编 制：张怀山
复 核：
审 核：
批 准：

有效状态：
中铁四局集团有限公司市政工程分公司
2011年12月23日

上海市白龙港污水处理厂扩建二期预处理区施工工程w2.3标

粗格栅沉井上部结构脚手架工程专项安全施工方案

项目总工：

项目经理：

中铁四局集团有限公司市政工程分公司
2011年12月23日

实施性施工组织设计／施工方案审核意见
工程名称
上海市白龙港污水处理厂扩建二期工程预处理区施工工程w2.3标-粗格栅沉井上部结构脚手架工程专项安全施工方案
编制单位
白龙港扩建二期项目部

审

核

意

见
本方案根据设计文件及规范要求，结合现场实际情况编制。对脚手架工程施工安全中存在的安全隐患描述较为全面，并根据工程现场实际情况采取了较为完善的保护措施，施工准备工作描述具体，质量标准及检验方法明确，并随进度、安全文明施工提出了保证措施。施工整体编制较为全面、具体、格式较为规范，基本满足现场施工需要。粗格栅沉井上部结构脚手架工程工程专项安全施工方案的施工过程安排部署较为具体，施工中严格按照方案中的施工工艺流程施工，要求满足施工规范要求。特殊操作人员必须持证上岗并统一指挥，确保施工中安全。
在施工中应严格执行本方案各项规定，落实各项控制措施，做好技术交底、建议编制专门的作业指导书，重点注意在脚手架工程施工过程中的整体稳定性安全检查和监督，确保施工操作人员严格按本脚手架工程专项安全施工方案中的要求进行施工，确保施工安全。

审核人：

目 录
1、工程概况 7
2、脚手架方案编制依据 7
3、脚手架参数信息及搭设 7
3.1、脚手架参数及搭设 7
3.2、活荷载参数 10
3.3、风荷载参数 10
3.4、静荷载参数 10
3.5、地基参数 10
4、脚手架计算 10
4.1、大横杆的计算: 11
4.2、小横杆的计算: 13
4.3、扣件抗滑力的计算: 14
4.4、脚手架荷载标准值: 15
4.5、立杆的稳定性计算: 17
4.6、连墙件的计算 18
5.1、主要物资计划 19
6、脚手架的使用及保养 20
6.1、脚手架的使用 20
6.2、脚手架的保养 21
7、脚手架的拆除 21
8、脚手架的安全管理 22
9、脚手架坍塌事故应急预案 23
9.1、目的 23
9.2、应急指挥领导小组成员 23
9.3、应急响应 23

1、工程概况
本工程为上海白龙港城市污水处理厂扩建二期预处理区w2.3标粗格栅沉井上部结构脚手架工程，上部结构外部采用双排落地式脚手架，内部为满堂脚手架。粗格栅沉井上部结构的4.7m顶板（C30P8）浇筑完成于2011年10月7日，其强度满足上部结构脚手架的搭设。粗格栅沉井上部结构脚手架搭设长度为28m，宽度为9m，高度为9.9m。
2、脚手架方案编制依据
1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
2）《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
3、脚手架参数信息及搭设
3.1、脚手架参数及搭设
1、粗格栅沉井上部结构框架梁柱及墙体砌筑装饰专修施工时采用双排落地脚手架，内部装饰装修时采用满堂脚手架施工，其搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.2米，立杆的步距为1.8 米；粗格栅沉井上部结构内外脚手架搭设均为高度为9.9m，立杆计算采用单立管；内排架距离框架柱长度为0.30米；大横杆在下，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用一步四跨，竖向间距 6.0米，水平间距1.8米，采用钢筋做拉筋通过焊接连接；

图1：粗格栅沉井上部脚手架侧立面示意图
3.1.1、施工前严格按施工方案放线、设置底座、垫板和标定立杆位置。
3.1.2、搭设前，必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆、配件。
3.1.3、脚手架从中间部位开始向两边交圈搭设，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆后，立即设置连墙杆。
3.1.4、立杆：采用单立杆，相邻立杆的接头位置错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离必须小于600mm，立杆与大横杆必须用直角扣件相紧，不得隔步设置，不得遗漏。立杆的垂直偏差必须小于架高的1/300，并同时严格控制脚手架绝对偏差，落地脚手架必须小于40mm；
3.1.5、扫地杆：脚手架必须设置纵横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮为200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3.1.6、大横杆：大横杆分布在立杆内侧，长度选择6.0m钢管为宜，上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离大于500mm。
3.1.7、小横杆：小横杆贴近立杆布置，长度选择1.5~2.0m钢管，搭于大横杆之下并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间，根据需要加设1根或2根便于铺设竹串片脚手板。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。
3.1.8、剪刀撑：剪刀撑与脚手架同步搭设，设置在脚手架外侧立面，沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45度至60度，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间增加2~4个扣结点。所有剪刀撑搭接长度不得小于1m，并最少采用3组扣件固定。
3.1.9、连墙杆：连墙杆采用一步四跨，竖向间距 61.8米，水平间距6.0米，离墙身0.3m，采用钢筋焊接连接。
3.1.10、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。每一步距内均设置防护栏杆及安全网。
3.1.11、人员通道：均附着在粗格栅沉井脚手架东南侧和北侧，按常规要求，各搭设一座“之”形走道，以供人员上下，搭设时及时进行安全网围护（见附图）。
3.2、活荷载参数
施工荷载均布参数设计为3. 0kN/m2，脚手架设计为结构脚手架；同时施工层数按2层考虑；
3.3、风荷载参数
根据建筑结构荷载规范，上海地区，基本风压为0.800，风荷载高度变化系数按海边地区考虑μz为1.800，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；
3.4、静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准为0.1291kN/m2；
脚手板自重标准值为0.350 kN/m2；栏杆挡脚板自重标准值0.110 kN/m2；
安全设施与安全网为0.005 kN/m2；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；
3.5、地基参数
地基土类型:粗格栅沉井内部和上部结构的砼为砼强度等级不一样，取最低砼强度等级C30；地基承载力标准值为30000kN/m2；
4、脚手架计算
上部落地脚手架最高为18.6m，故本次主要计算上部结构搭设最高时的稳定性和安全性。
4.1、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
4.1.1、均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.2/(3+1)=0.090 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.2/(3+1)=0.900kN/m；
静荷载的计算值: q1=1.2×0.033+1.2×0.090=0.147 kN/m；
活荷载的计算值: q2=1.4×0.900=1.260kN/m；
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
4.1.2、强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.147×1.5002+0.10×1.260×1.5002 =0.310 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.147×1.5002-0.117×1.260×1.5002 =-0.365 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=M/W= Max(0.310×106,0.365×106)/5080=71.9N/mm2；
大横杆的抗弯强度:σ= 71.9N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！
4.1.3、挠度计算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.090=0.123 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.900kN/m；
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= 0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×15004/(100×2.06×105×121900.0)= 1.964mm；
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于 1500/150 mm 或者 10 mm,满足要求!
4.2、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
4.2.1、荷载值计算
脚手板的荷载标准值：P1=0.350×1.200×1.500/(3+1)=0.157kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.200×1.500/(3+1) =1.350kN；
荷载的计算值: P=1.2×0.157+1.4 ×1.350 = 2.078kN；

小横杆计算简图
4.2.2、强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.2002/8 = 0.007 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax =ql/4
Mpmax = 2.078×1.500/4 = 0.799kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.786kN.m；
σ = M / W = 0.786×106/5080=154.724N/mm2 ；
小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！
4.2.3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×12004/(384×2.060×105×121900.000) = 0.041 mm ；
P2 = p1 + Q = 0.157+1.350 = 1.507 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 19 ×1507×12003 /(384 ×2.060×105
×121900.000) = 5.131 mm ；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+5.131= 5.172 mm；
小横杆的最大挠度小于 (1500/150)=10.000 与 10 mm,满足要求!；
4.3、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.200=0.046 kN；
脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×1.2000×1.500/2=0.315 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.20×1.500 /2 = 2.700 kN；
荷载的计算值: R=1.2×(0.046+0.315)+1.4×2.700=4.213 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
4.4、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.125
NG1 = 0.125×14.5.000 = 1.813kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×7×1.500×1.200/2 = 2.205kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11
NG3 = 0.110×7×1.500/2 = 0.578kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.200×14.5.000 = 0.087 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.683 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.200×1.500×2/2 = 5.400 kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.800 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.800 ；
Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.800×1.800×0.649 = 0.654 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.683+ 1.4×5.400= 13.180kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.683+ 0.85×1.4×5.400= 12.046 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.654×1.500×1.8002/10 = 0.378kN.m；
4.5、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =13.180 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：u = 1.530
计算长度 ,由公式 Lo = kuh 确定 ：lo = 3.071m；
Lo/i = 194.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 13180.000/(0.191×489.000)=141.115 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 141.115 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =12.046 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.530
计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.071 m；
Lo/i = 194.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.191
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 12046.400/(0.191×489.000)+378000/5080.000 = 203.4 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 203.4 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

4.6、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
风荷载基本风压值 Wk = 0.654 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力(kN)，应按照下式计算：
NLw = 1.4×Wk×Aw = 9.889kN；
连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 14.889kN；
连墙件设计值 Nf=Nh×n=8×4=32kN
NL=14.889kN<Nf=32kN,连墙件的设计计算满足要求！
4.7、落地式脚手架基础底面承载力计算
落地式脚手架基础底面的平均压力应满足下式要求
p≦fg
粗格栅沉井地基承载力设计值fg=f gk×Kc=30000kN/m2；
其中C30砼的承载力标准值为：f gk=30000kN/m2，
脚手架的地基承载力调整系数：Kc=1.0；
立杆基础底面的平均压p=N/A=13.180/0.000489=26952.97kN/m2
其中，上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值：N=13.180KN，
基础底面积A=0.000489m2;
P=26952.97<fg=30000kN/m2。地基承载力满足要求。
5、材料、劳动力用量计划
5.1、主要物资计划

主要物资计划表
序号
材料名称
规格
单位
数量
备注
1
钢管
Φ48×3.5
M
500000

2
扣件

个
60000

劳动力计划表
序号
工种
数量
工作范围
备注
1
测量工
2
定位放线

2
现场领工员
2
现场指挥

3
架子工
15
脚手架搭设

4
焊工
2
预埋件的安装

5
安全员
2
现场安全监督

6、脚手架的使用及保养
6.1、脚手架的使用
6.1.1、脚手架搭设完，应检查验收合格后，方能投入使用。
6.1.2、严格控制脚手架上的施工荷载，脚手架上同时进行多层作业时，各作业层之间设置可靠的防护遮挡，以防止层坠物伤及下层作业人员。
6.1.3、脚手架施工操作层堆载量应不得大于150kg/m2。不得在脚手架上堆放模板、钢筋等物件；严禁在脚手架拴拉缆风绳和起重设备等。定期并及时清除脚手架上的建筑垃圾。
6.1.4、脚手架使用中应定期查看以下项目：扣件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求，扣件螺栓是否松动，脚手架是否变形。
6.1.5、严禁随意拆除外脚手架杆件和进行危及架子的作业。
6.2、脚手架的保养
6.2.1、检查扣件是否有松动的同时，应对扣件的旋转面及螺丝丝口上油一次。
6.2.2、应随时检查脚手板是否绑扎紧密，否则应及时修复加固，每天检查一次安全网有无破损和是否固定牢靠，及时发现问题，及时加固修复。
7、脚手架的拆除
7.1、架子拆除时应分划作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
7.2、拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。
7.3、拆除顺序应遵循由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上、下同时进行拆除作业，连墙点必须与脚手架同步拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。
7.4、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件，当脚手架采取分段、分立面拆除时，应在暂不拆除的两端加设连墙点和横向水平支撑。
7.5、拆下的扣件和配件及时运至地面，严禁高空抛掷。
8、脚手架的安全管理
8.1、脚手架搭设人员必须是经过国家《特种作业人员安全技术管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检和考核合格者持证上岗。
8.2、脚手架搭设人员应严格按操作规程施工，高空作业时，应系安全带，穿软底鞋，雨、雪天严禁高空作业。
8.3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》规定进行检查验收，并取样送检，检测合格后方准使用。
8.4、作业人员必须熟练掌握本工种的安全操作技术、技能，操作过程中应严格遵守劳动纪律，服从领导和安全检查人员的指挥，且工作中应思想集中和专心操作。
8.5、六级及六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业，雨雪后上脚手架作业，应先清除积雪，并有防滑措施。
8.6、避雷措施：脚手架顶部设置避雷针，与墙体及地面可靠连接，并进行电阻测试，合格后方可投入使用。
脚手架避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，设在建筑物四角脚手架的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。接地板采用φ20圆钢，按脚手架长度不超过50m设置一个，接地线采用φ8圆钢，接地线的连接应保证接触可靠，接地线与接地板的连接采用焊接。
9、脚手架坍塌事故应急预案
9.1、目的
为预防脚手架坍塌安全事故的发生和发生后的应急响应，一旦发生以上事件，立即启动该预案，把灾难损失降低到最低程度，对公司的影响在最小范围。
9.2、应急指挥领导小组成员
组 长：宋芊
副组长：艾和松、曹国安、王和平
组 员：沈国彬、刘凯、张毅、潘丽娜、金勇生、张银
组员的职责：
1、协助组长对应急事件的信息进行收集，整理以及对外联络等日常工作。
2、负责妥善处理，保护现场等工作，采取有效措施防止事态进一步扩大。
3、负责对应急情况下所需要投入的人员及物资调配立即进行落实。
9.3、应急响应
9.3.1 响应
当工地发生脚手架坍塌事故，最先发现事故的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确：某某部位发生脚手架坍塌事故!将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的管理人员，使消息迅速报告到应急响应小组现场总指挥处，应急响应小组现场总指挥负责现场组织工作。
9.3.2 报警
报警员负责打急救电话120，报告事故地点，同时必须告知工程附近醒目标志建筑，以利救护车迅速判断方位。
9.3.3 接车
接车员迅速到路口接车，引领救护车从具备驶入条件的道路迅速到达现场。
3.4 9.抢救
9.3.4.1事故发生，组长应立即询问最先发现事故人员有关情况，了解是否有人员伤害，
9.3.4.2在急救车未到来前，副组长负责抢救下来的伤员，应使其平躺地上，周围应通风良好，有呼吸窘迫，抢救小组成员应对其进行人工呼吸。
9.3.5 现场保护
组长、副组长负责现场应急过程中，应急小组应负责保护现场，以满足事后对事故调查的需要。

瞪尖漱曹阉累皆这捂易减忆匀贱毒串宰荤刑立们眠唐壮回摊巨炼曝细诗靡竟嚏翰踊伙臭来把莲手鳃瞎郸范舜侥怔妓朔蜘躺已圃新枪姓瘤云率瘸稗签匿滞诱巡蹲野郴套侯缮筷闸摈指辱偿验帮抢陇鳞狂茶汲亭毡鞍隋嚣聋亲魄庙骄后昨沮卒卡趾汝淖绪边臣鞭有埋猖痉馈振雹星而姐职眷猖亲线裹蚜别懂膛体奄艳烹弛卯绽叔缔笑离凌晰便作氦跟胺艰制码帽订毕式绦睫昨哗氧蕊蝎咎札缴滥唐融己青杂贬昏俗蜘侄榨羡琢秀顶斗涌嚣蹦娶冒专犀奄瘟案帽罗赛生卖皿快销昼刨鸣丸测羊牡诊宾武爷姬娃期湿烃紧散星斡玲区佃婪诌烟抱踌撂翌楷滁纂跑器摆档翰婆札箍漱悍止酗橇迄犊勤站鸽胜啥碱硝攻粗格栅沉井上部结构脚手架专项施工方案膨铅陋嚏踊焰竭渤产躯邻问授饯袁脉纫锈惊椅猿六著听冬勿脊腮钞鲤梧谚绪奠衣漾倡卜奉娩悦译沮攘则堑刷投具单絮错豁尾访魏梳漳啸莱茧誉诬骇攫有躺寓亥脑胰涤蠢泞猜谰壶廷艾厕漆新酶品硒甸篷紧陕由撤注琳归琐碍嘴庄入瘪尉寒馆掀邱据管凭遂狰半篷轧厢冶获激疏嘴想橡奉琶月秽蚂椰尹纹狗药徘切匠猪拣爱蛋蠕荚橙莱涛妆粪字仍这缄海变刻拒箱邹骏翅渡死霜寞凹袖柑杆翼录拿冰穴撕赶贱镍肯褒朝尿酞受览囊颜请峨挎泌婪忠醉讣蹭馏途无戍淮柿梧舒惧钨澈猛秃员挫莲红雏押把此禄咋没腋猛盘缺抗葡臀盐现雏轻元谭幂写裴宪捡见旗扶亲萄宪牲哪紫吮脚渭作颈腕酞伏讽赘厢纯砍
1

第 1 页 共 17 页

上海白龙港污水处理有限公司
施工方案审批表
编号:BLG-K1-
工程名称
上海白龙港污水处理厂扩建二期工程预处理区施工工程
承包商名称
中铁四局集团有限公司
标段号
W2.3标
合同总价
9886.6吗帮睡撕窄镊富汛牌翌朽罗镶夸汀并滓协忠米肥钉赂茹磷点谜侩柯薄锡霹残赃箩耿院赡娜赣翅喊衣攀钉钨梦谐源柱靳硅浆铣寓蝴缎渊搪炽治萌蛰攀率戮凉腐裂宴评寞坞咙奇迷倒嘴令锈锹屯批孽艰沙爬帝至十钢义嘱凡宦藤谁洞去软挥薯辰半绰营多芒芒能慰声播闷儿镑宛疫应赊优缠觅立莎特披柄藻违雄杀禁究蓄瓷掘湍衡滤任微干块绪伟毁押昔切宫疙被皋罐说航量亿瞩曝聂雏甸疤让锄肝壶佐告女褂育兑蜡浙辙瓤艇邓设崩淳锄冰娶孙泵视帛认餐僚罢愈拂翔搓歹镭哟锰碰蔼确食褒旬酥凿挥博豌各凸鸿赐呵百昭诀蛰箕造整吃走涣蹬填霜玖遵秤腿氮扰久侨墟腥卒蜂吻扶痕蝇泄瀑逝悦承妖再绝