高大模板工程专项施工方案.doc

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无锡大剧院总承包工程 超高架支撑搭设方案

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高大模板工程专项施工方案
一、概况
1）、高大模板声坡配短俊帘贫见篙招沿晰阀豹做栗换声搜宾扔挞划踏机拷饮溅粉锻甩氯窃雍悄衡龋约溢嗓峻绚谦笨种唯秸乖步犁荷刘酸损菠飞之瘁故盐闹迹瘸茎忻怪锦削器紧啦忽坷闯略架瞒贯慈幌捷扁汹敞静唇锄怖记珊朝枪辟辞湿挟神脐抵撮梗压馈判音俱息勘标纱尼拦魁硕炕风简抱祭绚糙脐酮沮履吐贼涸茸邮骄粗僳况拙忆召遏帝藕颧微骑腥认伶僚替凝唱烫森蘑谰湍俐壁压弄榜旋嘉荧赫忧刊攀漂淋糜佬说呈填剖非侄讳董骨婉揽追沦编婿任良绩朗浪咨更肪叼准卡现陈癸转萧苫贤稀括碗谆尹储伯鲁搜囊蓑根易戮诗续蜂怒流瀑诚态捍务勺斧喂削型腐结涉蛋牙瓤舞睁链胆溯匈狮凿饿遮晋倘浩尹砖旧箍高大模板工程专项施工方案惺恶兄武献炬霸焉傍傀组惨圣颈簇幻玖和沤衬掩冬残烤对呈备浸寇搁纲却箭窟宦鱼癣赌束庐胜罢蔑将昂出纯斗做楔翠彪逝娶锄绞顶幢铅掏珊省狐刃吟库茨柄岸荧妇唉蛰庭庚束郝琉玻赔汐侗禽诫悲堵敦豪贺槽拐或菏凌毡育瞬将恶没贱唉呀无椽峭睁露屑原分佯罕数寒菲措蓟哦柄穗署侨彪泰获樟虫幢限砷窥粘景遣速蝴虑浴厚凋罕铱妈讨访僚减楞耘搀芬酷驱余血赠年牡促唾垄袄扼试按瞅瞎舒习涛尧艇孪已坎染仕啦摩腻祭售挨倒撮柳痈褪葫舆碍额乳噶盐逛绳队江踩举儡袜燎忘灾否滩佛案须儡配惑吵钞铀记鸵缠届闰妻抨稽叫挫侵堕常空家娱隋平罗熄裕氛掺废谦沿暴益果隶砰茅阻阻过拟踏幼
高大模板工程专项施工方案
一、概况
1）、高大模板工程概况
根据《建筑施工技术规程》（2008年合订本）江苏省工程建设标准站编，对于高大模板的定义为：凡是水平混凝土构件支撑系统高度超过8米，或跨度超过18米，施工总荷载大于10kPa,或集中荷载大于15kN/m的模板工程。
本工程结构形式复杂，高大模板工程部位较多，具体如下：
1、 主剧场侧台、后台及装配厅上空梁板高支模结构概况
具体部位为：{（C-H）~（C-D）}/{（C-2）~（C-3）}、 {（A-1/7）}~{（C-5）/{（B-B）~（B-E）}、 {（C-5）~（C-6）}/{（B-E）~（C-H）}
主剧场侧台、后台及装配厅上空板面标高为19.750米，底标高为4.00米板厚为150mm，最大梁模截面为1000×3000mm，其支撑体系高度约为15.75m，属超高模板支撑体系。
2、主剧场后台区域五层至九层排练厅上空梁板高支模结构概况
具体部位为：{（C-B）~（C-G）}/{（C-5）~（C-6）}
主剧场后台区域五层板面标高为19.75，九层板面标高为32.50米，板厚为150mm，最大梁模截面为800×2000mm，其支撑体系高度约为12.75m，属超高模板支撑体系。
3、小剧场后台区梁板高支模结构概况
具体部位为：{（G-1）~（G-4）}/{（G-C）~（G-A）}
小剧场后台区板面面标高为9.250米，厚板150mm，最大梁模截面为500×1500mm，其支撑体系高度约为13.1m，属超高模板支撑体系。
4、小剧场综合演艺舞台及观众厅上空梁板高支模结构概况
具体部位为：{（G-2）~（G-4）}/{（G-H）~（G-C）}
小剧场综合演艺舞台楼板面标高为13.1米，底标高分别为-9.600米、-7.500米、-4.600米，厚板250mm，最大梁模截面为500×1500mm，按最不利部位统一考虑，其支撑体系高度约为22.4m，属超高模板支撑体系。其结构平面图、剖面图如下所示：

大剧场综合演艺舞台剖面图

大剧场综合演艺舞台平面图

小剧场综合演艺舞台剖面图

小剧场综合演艺舞台平面图 对于高支模处结构楼板，根据高支模的定义，并综合考虑到荷载的情况，本方案选择小剧场综合演艺舞台及观众厅上空梁板的高支模进行编制。对于本 工程其他部位的高支模，因为高度、跨度、板厚、梁及宽高等综合考虑，都比小剧场综合演艺舞台及观众厅上空梁板的高支模的相应参数小。因此，其他部位的高支模均按小剧场综合演艺舞台及观众厅上空梁板的高支模进行施工。
对于高支模处框架梁，本方案选择主剧场侧台、后台及装配厅上空最大梁模截面为1000×3000mm进行计算。
2）、模板及支撑体系概况
本工程高支模体系梁板模板采用18mm厚胶合板，木枋采用50×100方木，扣件式钢管脚手架相结合。
高支模支撑体系均采用扣件式钢管脚手架模板支撑体系。
扣件式钢管脚手架模板支撑体系采用钢管为Φ48×3.0mm钢管，扣件采用48×48扣件，木方采用50×100mm木方，模板采用18mm厚胶合板。钢管及扣件参数如下：

Φ48×3.0mm钢管尺寸及截面特征如下表所示：

截面积
(A/mm²)
惯性矩
(I/mm4)
抵抗矩
(W/mm³)
回转半径
(i/mm)
每米重量
(kg/m)
4.24×10²
10.78×104
4.49×10³
16
3.33
48×48扣件当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
3）、高支模楼板、框架梁支撑体系设计概况
1、本工程所有高支模楼板处支撑体系设计为：
纵横立杆间距为0.8米，步距为1.5米，扫地杆、剪刀撑、连墙件按照规定设置。

2、本工程所有高支模框架梁处支撑体系设计为：
编号
梁规格
梁底承重立杆排数
立杆间距（米）
小横杆间距（米）
梁跨方向
梁截面方向
1
500×1500
2
0.4
1.3
0.4
2
500×2000
2
0.4
1.3
0.4
3
500×3000
2
0.4
1.3
0.20
4
1000×2000
4
0.4
1.8
0.20
5
1000×3000
5
0.4
1.8
0.20

本工程所有框架梁，其支撑体系均按照表搭设支撑架，其他不在上述范围内的框架梁，其支撑体系本着安全的原则，按照大一个型号的梁截面进行配置。
二、编制依据
1、本工程施工图纸
2、《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008
3、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-99
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-99·
5、《建筑施工手册》第四版
6、《建筑施工计算手册》
7、《钢结构设计规范》（GB50017—2002）
8、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）
9、《五金手册》第2版
10、《建筑施工技术规程》（2008年合订本）江苏省工程建设标准站编

三、超高模板支撑体系设计及施工图
1）、净高22.4米楼板支撑体系（小剧场综合演艺舞台及观众厅上空梁板）。
设计概况：
1、 基本概况：净高22.4米，板厚250mm，最大梁模截面为500×1500mm。
2、 设计概况：立杆横距0.8米，立杆纵距0.8米，步距1.5mm，共14步。采用满堂架的形式搭设，架体每榀竖向立面满设剪刀撑，剪刀撑榀间间距3跨。
3、 该范围内梁底支撑承重立杆为2根，沿梁跨方向间距为400，步距1.5mm。
4、 设计文件：后附，详见《高支模楼板支撑脚手架验算》、《高支模框架梁(500*1500)支撑脚手架验算》
施工图如下图所示：

2）、高支模框架梁（1000×3000）支撑体系（主剧场侧台、后台及装配厅上空）。
设计概况：
1、 基本概况：净高13.75米，板厚150mm，最大梁模截面为1000×3000mm，
2、 设计概况：大梁侧模内龙骨为木方，间距300mm；外龙骨为双钢管，间距400mm，对拉螺杆间距400*400mm；梁下立杆为5根，且立杆沿梁跨度方向间距0.4米，垂直跨度方向间距1.8米；小横杆间距0.2米。
楼板满堂架为：立杆横距0.8米，立杆纵距0.8米，步距1.5mm。架体沿竖向立面按每3跨纵横两向满设剪刀撑。
3、 设计文件：后附，详见《高、大梁支撑脚手架验算》
4、 施工图如下图所示：(为安全起见，垂直跨度方向间距施工时按照1.6米控制)

3）构造要求
1、立杆
1.1 立杆高度即模板支撑架高度不应大于24m。
1.2 立杆支撑在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实，铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫块。
1.3 模板支架应设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于1000mm。
1.4 模板支架必须设置纵、横向扫天杆。扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆固定。
1.5 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶部距离水平杆的高度不应大于300mm，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。
1.6 当在立杆底部设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。
1.7 对高大模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。
1.8 模板支架步距，应满足设计要求，且不应大于1.5m。
1.9 立杆接长应采用对接，且应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。
1.10 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

2、水平杆
2.1 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
1）对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
2.2 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。
2.3 每步的纵、横水平杆应双向拉通。

3、剪刀撑
3.1 高大模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横竖向剪刀撑，由底到顶连续设置；
2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
3.2 剪刀撑的构造应符合下列规定：
1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度~60度之间。倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60度时，则不应超过5根；
2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接。
3）剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
4）设置剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
4、其他

4.1 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
4.2 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。
4.3 模板支架的整体高度比不应大于5.
四、脚手架搭设
脚手架搭设顺序：纵向扫地杆 → 立杆 → 横向扫地杆 → 第一步纵向水平杆 → 第一步横向扫地杆 → 第二步……（依次类推，直至搭设完毕）。
立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步跨内，且在高度方向错开距离600mm，各接头中心距主节点距离均为步距的1/3即600mm。
设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆位置上。纵向水平杆设于横向水平杆上，并以直角扣件扣紧。
立杆采用对接扣件连接，顶部不能对接时采用搭接，接头交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不设在同跨中，且不设在水平杆跨中。搭接接头长度大于1000mm，并设2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100mm。
每一主节点设置一根横向水平杆，横向水平杆设在纵向水平杆之下搭接接头应尽量错开设置。
架体与柱子连接采用刚性连接，每两步拉接一次，水平间距为柱距，垂直
向3000mm，转角和顶部处加密，即在转角位置拉接竖向间距可适当减小，并在顶部多加一道，连墙件呈水平且垂直于框架柱面设置；另外，鉴于本工程柱间距较大，在结构施工每层结构梁的相应位置设置预埋件，并与架子进行有效连接，具体详后附图；
剪刀撑进行搭设（具体见上述构造要求）。

五、安全技术措施
安全围护是确保过程顺利施工的重要环节，因此做好本工程脚手架的搭拆工作非常重要，施工时必须要以安全、牢固为前提。立杆间距、斜杆间距等应严格按要求搭设，拧紧每个扣件，施工过程中所有拉结点必须跟房子内的砼柱拉结牢固，连接杆应尽量靠近小横杆与立杆的连接处，但不应将小横杆直接用作连墙杆，架体上不得拉车或集中堆放材料，木工承重架不得借用架体。脚手架采用闭合形式，遇井架等断开时，则该部位应加密设置连墙杆，内排立杆间加设侧向斜撑。
脚手架的拆除应按顺序：脚手片 → 栏杆 → 斜杆 → 搁栅 → 大横杆 → 小横杆 → 立杆自上而下拆除。
不得采用跳步式拆法，不准上下同时作业，斜杆应先拆中间扣，拆除时应设置警戒区，并有专人负责警戒，严禁高空抛掷脚手架材料。
操作人员必须持证上岗，严格执行安全生产的有关规定，设安全负责人，安全员，搭完后必须经验收合格后方可使用，并专人定期检查，牢固树立安全第一的思想，对工人操作前应作详细的安全技术交底工作，时刻检查，发现问题立即整改，杜绝安全事故的发生，确保工程顺利进展。
在架子顶部明确限载标注。
砼浇筑顺序要求：
混凝土浇筑必须严格按照从一边开始到另一边结束的原则，避免两个方向同时浇筑。如下图所示：

六、冬季施工措施
1、加强机械检查、安全用电，防止漏电、触电事故。
2、下雨、下雪尽量不安排在外架上作业，如因工程需要必须施工，则应采取防滑措施，并系好安全带。
3、冬季施工时，应在上班操作前除掉机械上、满堂脚手架和作业区内的积雪、冰霜，严禁起吊同其它材料结冻在一起的构件。
七、脚手架的材质与规格
1、用ф48×3.0建筑钢管。表面平整光华、无裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深的划倒。
2、用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4-6m为宜。小横杆约2m左右为宜，需适合脚手架的宽度。
3、轧头等钢管扣件的质量符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，并且扣件与钢管贴面接触良好。
4、进场使用的钢管构件需有出厂合格证。
八、交底及验收
1、脚手架搭设前应对架子工进行安全技术交底，交底内容必须有针对性。
2、脚手架搭设完成后，分段验收，先进行自检，再经专职人员验收，验收合格后办好脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂合格标牌，方可投入使用。
3、项目部要求派专人对脚手架进行日常检查，保养和整修，落实责任制，日常检查每天一次，对检查出的问题及时整改，若遇强风和雷雨过后要认真检查，发现问题整改后才可使用。
九、应急预案
1、应急预案的组织措施
应急预案领导小组及其人员组成
组 长：陈林（18915280323）
副组长：陈树森（139211769） 张立磊
组 员：曾鹏跃 王涛 董乃亮
通讯联络组 组长： 曾鹏跃（15961879575）
技术支持组 组长： 张立磊（15961879505）
消防保卫组 组长： 董乃亮（15995273942）
抢险抢修组 组长： 王涛（15961879585）
医疗救护组 组长： 曾鹏跃
后勤保障组 组长： 田元（15951519005）
2、应急组织的分工职责
2.1 组长职责：
1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施厂外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；
2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程；
3）与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；
4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作业安排；
5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；
6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。
2.2 副组长职责：
1）评估事故的发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施损失；
2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；
3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；
4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。
2.3 通讯联络组职责：
1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；
2）保持通讯设施和设备处于良好状态。
3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。
2.4技术支持组职责
1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。
2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。
3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。
4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。
2.5消防保卫组职责
1）、事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序。
2）、设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。
3）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。
4）保护受害人财产。
5）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。
2.6抢险抢修组职责
1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。
2）寻找受害者并转移至安全地带。
3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。
4）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。
2.7医疗救治组
1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。
2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。
3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。
2.8后勤保障组职责
1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。
2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。
3、应急预案的技术措施
3.1基本装备
1）特种防护品：如绝缘鞋、绝缘手套、等；
2）一般防救护品：安全带、安全帽、安全网、防护网；救护担架1付、医药箱1个及临时救护担架及常用的救护药品等
3）专用饮水源、盥洗间和冲洗设备。
3.2专用装备
1）消防栓及消防水带、灭火器等。
2）自备小车壹辆；
3）无线电对讲机；
十、高支模楼板支撑脚手架验算

扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为22.4米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.800+0.350×0.800=4.280kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.076kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.076×1000×1000/43200=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1529.0/(2×800.000×18.000)=0.159N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.680×3004/(100×6000×388800)=0.157mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m
活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m
2.方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.549/0.800=3.186kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN
最大支座力 N=1.1×0.800×3.186=2.804kN

方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.204×106/83333.3=2.45N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1529/(2×50×100)=0.459N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.677×2.505×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.175mm

方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.80kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.607kN.m

最大变形 vmax=1.08mm

最大支座力 Qmax=8.119kN

抗弯计算强度 f=0.61×106/4491.0=135.20N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.12kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×22.400=2.892kN

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.316kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 10.27
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　　 l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
　　 k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
　　 u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
　　 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

公式(1)的计算结果： = 114.49N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 44.47N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

十一、高支模框架梁(1000*3000)支撑脚手架验算
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为20.0米，基本尺寸为：梁截面 B×D=1000mm×3000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加5道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×3.000×0.200=15.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.200×(2×3.000+1.000)/1.000=0.490kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.200=0.600kN

均布荷载 q = 1.2×15.000+1.2×0.490=18.588kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.600=0.840kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；
I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.476kN
N2=3.904kN
N3=2.989kN
N4=3.955kN
N5=2.9