合川华地大体积混凝土施工方案.doc

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重庆建工住宅建设有限公司 - 23 -
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筏板大体积砼施工方案
一、编制依据及编制说明
1.编制依据：
1.1结构施工图及设计说明
1.2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规
1.3国家强制性标准、施工验收规范、规程
本工程执行的国家施工质量验收规范一览表
标 准 编 号
标 准 名 称
GB50164-92
砼质量控制标准
GB50202-2002
地基与基础工程施工质量验收规范
04G101-3
砼结构施工图（筏形基础）
GB50204-2002
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50209-2002
建筑地面工程施工质量验收规范
JGJ18-2003
钢筋焊接及验收规程
JGJ/T10-95
砼泵送施工技术规程
JGJ107-96
钢筋机械连接通用技术规程
GB50300-2001
建筑工程施工质量验收统一规范
GB50496-2009
大体积砼施工规范
JGJ59—99
建筑施工安全检查标准

1.4 工艺标准及操作规程
1.5我司已建同类工程的施工管理、施工组织、施工技术经验、施工工艺方法
2.编制说明
2.1本工程大体积混凝土施工方案的编制对象为A、B、C三栋塔楼的筏板基础
2.2筏板基础混凝土施工的重点和难点
由于A、B、C三栋塔楼的筏板基础属大体积砼结构，且施工期也正处于秋季，如何控制好筏板砼在水化过程中内外温差不大于25℃，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，是筏板基础施工的重点之一。
二、工程概况
1.工程简介
工程名称：合川华地·领域住宅小区工程
建设单位：重庆华川置业有限公司
设计单位：重庆市设计院
监理单位：重庆建新建设工程监理咨询有限公司
施工单位：重庆建工住宅建设有限公司
2.工程概况
本工程位于合川区政府北面，中南路和下南路间。该工程建筑面积：63439.11m2（其中地上53872.77㎡，地下9563.34㎡），结构形式：框剪结构。建筑占地面积5280m2，建筑抗震设防烈度为6度，基础按非抗震等级考虑。±0.000设计标高相对绝对高程212.60m。
本工程使用功能为：负一层主要为地下停车库，部分层高5.7m，另一部分3.9m层高；裙房两层为商业用房， A、B、C三栋塔楼为住宅，各栋三十一层，层高3.0m；D栋为六层员工宿舍，宿舍部分层高主要为3.7m。
基础设计为直径500mm螺杆灌注桩，裙房部分桩顶设承台，每栋塔楼部分桩顶设筏板。每栋塔楼部分筏板基础中：核心筒部位筏板为2.0m厚，核心筒部位以外筏板为1.6m厚。
A栋筏板最长35.6m、最宽20.6m、周长112.4m、面积679.02m2，B栋筏板最长36.1m、最宽24m、周长120.2m、面积820.52m2，，C栋筏板最长33.4m、最宽28.7m、周长124.2m、面积958.58m2。
1.6m厚筏板内配25＠150双层双向钢筋，2.0m厚筏板内配25＠125双层双向钢筋。
筏板砼为C30、P6。
三、施工准备
1.施工人员组织
1.1管理层:
由项目经理总体负责，负责施工人员、劳动力的组织工作，落实材料、设备、架模等施工准备工作。技术负责人负责编制施工方案及技术措施，并对工长进行技术交底，施工负责人对施工过程进行检查督促。并设施工员、质量员、安全员进行实施、检查、控制。
1.2作业层:
选择技术熟练的工人组成：木模工、钢筋工、砼工等班组，设电工2名， 1名焊工专门配合施工。砼浇筑按两工作班作业，每工作班必须保证2个砼司棒工，电工必须保证在施工现场内。
2.机具设备准备
大体积混凝土一般要求连续施工，确保大体积混凝土的整体性和施工质量，施工中使用商品混凝土，配用泵车将砼泵送入模，采用插入式振动棒进行振捣；机械设备应有备用。
3. 其它准备
落实商品砼的配合比，必须确保商品混凝土供应；
现场用电必须落实，确保不停电或有停电的应急措施；
了解天气预报，严禁在大风、大雨等恶劣天气情况下浇大体积砼，应尽量避开雨天。大体积混凝土施工气温宜在10～30℃之内进行浇筑。
四、大体积混凝土裂缝的种类及其产生原因
1. 裂缝种类
大体积混凝土内出现的裂缝，按其深度一般可分为表面裂缝、深层裂缝和贯穿裂缝三种。贯穿性裂缝切断了结构断面，破坏结构整体性、稳定性和耐久性等，危害严重。深层裂缝部分切断了结构断面，也有一定危害性。表面裂缝虽然不属于结构性裂缝，但在混凝土收缩时，由于表面裂缝处断面削弱且易产生应力集中，能促使裂缝进一步开展。我国的混凝土结构设计规范，对钢筋砼一般来说，由于温度收缩应力引起的初始裂缝，不影响结构的瞬时承载能力，而对耐久性和防水性产生影响。对不影响结构承载能力的裂缝，为防止钢筋锈蚀、混凝土碳化、酥松剥落等，应对裂缝加以封闭或补强处理。混凝土结构的最大允许裂缝宽度亦有明确规定：室内正常环境下的一般构件为0.3mm；露天或室内高湿度环境为0.2mm。
对于基础、地下或半地下结构，裂缝主要影响其防水性能。当裂缝宽度只有0.1～0.2mm时，虽然早期有轻微渗水，经过一段时间后一般裂缝可以自愈。裂缝宽度如超过0.2～0．3mm，其渗水量与裂缝宽度的三次方成正比，渗水量随着裂缝宽度的增大而增加甚快，为此，对于这种裂缝必须进行化学灌浆处理。
2. 产生裂缝的原因
大体积混凝土施工阶段产生的温度裂缝，是其内部矛盾发展的结果。一方面是混凝土由于内外温差产生应力和应变，另一方面是结构的外约束和混凝土各质点间的约束(内约束)阻止这种应变。一旦温度应力超过混凝土能承受的抗拉强度，就会产生裂缝。总结过去大体积混凝土裂缝产生的情况，可知道产生裂缝的原因如下：
2.1水泥水化热
水泥在水化过程中要产生一定的热量，是大体积混凝土内部热量的主要来源。由于大体积混凝土截面厚度大，水化热聚集在结构内部不易散失，所以会引起急骤升温。水泥水化热起的绝热温升，与混凝土单位体积内的水泥用量和水泥品种有关，并随混凝土的龄期按指数关系增长，一般在10d左右达到最终绝热温升，但由于结构自然散热，实际上混凝土内部的最高温度，大多发生在混凝土浇筑后的3～5d。
混凝土的导热性能较差，浇筑初期，混凝土的弹性模量和强度都很低，对水化热急剧温升引起的变形约束不大，温度应力也就较小。随着混凝土龄期的增长，弹性模量和强度相应提高，对混凝土降温收缩变形的约束愈来愈强，即产生很大的温度应力，当混凝土的抗拉强度不足以抵抗该温度应力时，便开始产生温度裂缝。
2.2约束条件
结构在变形变化时，会受到一定的抑制而阻碍其自由变形，该抑制即称“约束”。
如前所述，约束分为外约束与内约束。大体积混凝土由于温度变化产生变形，这种变形受到约束才产生应力。在全约束条件下，混凝土结构的变形，应是温差和混凝土线膨胀系数的乘积，即ε＝△T·α，当ε超过混凝土的极限拉伸值εp时，结构便出现裂缝。由于结构不可能受到全约束，且混凝土还有徐变变形，所以温差在25℃甚至30℃情况下混凝土亦可能不开裂。
无约束就不会产生应力，因此，改善约束对于防止混凝土开裂有重要意义。
2.3外界气温变化
大体积混凝土施工期间，外界气温的变化对大体积混凝土开裂有重大影响。混凝土的内部温度是浇筑温度、水化热的绝热温升和结构散热降温等各种温度的叠加之和。外界气温愈高，混凝土的浇筑温度也愈高；如外界温度下降，会增加混凝土的降温幅度，特别在外界温度骤降时，会增加外层混凝土与内部混凝土的温度梯度，这对大体积混凝土极为不利。
温度应力是由温差引起的变形造成的.温差愈大，温度应力也愈大.
大体积混凝土不易散热，其内部温度有时高达80℃以上，而且延续时间较长，为此研究合理温度控制措施，对防止大体积混凝土内外温差悬殊引起过大的温度应力，显得十分重要。
2.4 混凝土的收缩变形
混凝土的拌合水中，只有约20％的水分是水泥水化所必须的，其余的80％都要被蒸发。
混凝土在水泥水化过程中要产生体积变形，多数是收缩变形，少数为膨胀变形，这主要取决于所采用的胶凝材料的性质。混凝土中多余水分的蒸发是引起混凝土体积收缩的主要原因之一。这种干燥收缩变形不受约束条件的影响，若存在约束，即产生收缩应力。
混凝土的干燥收缩机理较复杂，其主要原因是混凝土内部孔隙水蒸发变化时引起的毛细管引力所致。这种干燥收缩在很大程度上是可逆的。混凝土产生干燥收缩后，如再处于水饱和状态，混凝土还可以膨胀恢复达到原有的体积。
除上述干燥收缩外，混凝土还产生碳化收缩，即空气中的CO2与混凝土水泥石中的Ca ( 0 H ) 2 反应生成碳酸钙，放出结合水而使混凝土收缩。
五、混凝土浇筑前的裂缝控制计算
1. 混凝土温度的计算
水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。
1.1混凝土的绝热温升：

式中：—混凝土的绝热温升（℃）
——每混凝土的水泥用量（），取425
Q—水泥28天水化热，查《建筑施工手册第四版》第二册表10-81。
c—混凝土比热970J/()
e—为常数，取2.718
—混凝土容重2400（）
—混凝土龄期（d）
—常数，与水泥品种、浇筑时温度有关查《建筑施工手册第四版》第二册表10-82，=0.362
由于3～7天水化热温度最大，故计算龄期分别按3d、7d的绝热温升，混凝土浇筑厚度2米。
混凝土绝热温升：
(3d)=425×314000×(1－2.718-0.362×3)/(970×2400)=37.95℃
(7d)= 425×354000×(1－2.718-0.362×7)/(970×2400)=59.46℃
1.2 混凝土中心温度：

式中：T1(t)—t龄期混凝土中心计算温度 （℃）
—混凝土浇筑温度（℃）
ζ（t）—龄期降温系数，查《建筑施工手册第四版》第二册表10-83。
又混凝土浇筑温度:

式中：—混凝土拌合温度（它与各种材料比热及初温度有关），按多次测量资料，有日照时混凝土拌合温度比当时温度高5-7℃，无日照时混凝土拌合温度比当时温度高2-3℃，我们按3℃计。
—混凝土浇筑时的室外温度（十一月中旬，室外平均温度以20℃计）
1+2+3+......n—温度损失系数：
1—混凝土装卸，每次1=0.032(装车、出料二次数)
2—混凝土运输时，2=(A查施工计算手册表11-7。式中：为6滚动式搅拌车,其温升0.0042，混凝土泵送不计。为运输时间（以分钟计算），从商品混凝土公司到工地约30分钟。)
3—浇筑过程中,3=0.003×60=0.18

=23+(20－23)×(0.064+0.126+0.18)=23－3×0.37=21.89℃
则混凝土内部中心温度:

=21.89+37.95×0.57=43.52℃
=21.89+59.46×0.54=54.09℃
1.3凝土表层温度（表面下50～100处）温度
1.3.1保温材料厚度（或蓄水养护深度其计算公式见《建筑施工手册第四版》第二册10-7-2）

式中：——砼结构的实际厚度（）；
——所选保温材料导热系数[W/()],可查《建筑施工手册第四版》第二册表10-84；
——混凝土表面温度（℃）；
——施工期大气平均温度（℃）；
——混凝土导热系数，取2.33 W/()；
——计算得混凝土最高温度（℃）；
计算时取：
-=20℃
-=20℃（计算时可取-=15～20℃ -=20～25℃）
——传热系数修正值，取1.3～2.0，查《建筑施工手册第四版》第二册表10-85。 Kb=1.3
木模板 ：

=0.5×2×0.23×20×1.3/(2.33×20) =0.128米
草垫或麻袋：

=0.5×2×0.14×20×1.3/(2.33×20)=0.078米
油毡：

=0.5×2×0.05×20×1.3/(2.33×20) =0.028米
1.3.2混凝土表面模板及保温层的传热系数

式中 ——混凝土表面模板及保温层等的传热系数[/()]；
——各保温材料厚度（）；
——各保温材料导热系数[/()]
——空气层的传热系数，取23[/()]。

=1/（0.128/0.23+0.078/0.14+0.028/0.05+1/23）=9.1/()
1.3.4混凝土虚厚度

式中 ——混凝土虚厚度（m）；
——折减系数，取2/3；
——混凝土导热系数，取2.33[/()]
=（2/3）×（2.33/9.1）=0.17
1.3.5混凝土计算厚度

式中：——混凝土计算厚度（）;
——混凝土实际厚度（）。
=2+2×0.17=2.34
1.3.6混凝土表层温度

式中 ——混凝土表面温度（℃）；
——施工期大气平均温度（℃）；
——混凝土中心温度（℃）；

=20+4×0.17×（2.34-0.17）×[43.52-20]/=27.37℃

=20+4×0.17×（2.34-0.17）×[54.09-20]/=30.68
-=43.52-27.37=16.15℃
-=54.09-30.68=23.41℃
说明我们采取以上保温措施是有效的。
2. 应力计算
2.1地基约束系数(根据本工程特点不计算地基约束系数;如果有地基约束的大体积砼时，地基约束系数计算方式参照《建筑施工手册》第四版10—7—2—2的公式进行计算。)
2.2砼干缩率和收缩当量温差
2.2.1 混凝土干缩率

式中——t龄期混凝土干缩率
——标准状态下混凝土极限收缩值，取3.2410-4
…─各修正系数,查《建筑施工手册》第四版表10-88。
=3.2410-4 (1-2.718-0.03)
1.250.931.001.250.880.21.000.61=1.510-6
同样计算可得: εy(9)=4.3510-6
εy(15)=7.010-6
εy(21)= 9.610-6
—根据水泥品种所得的修正系数
—根据水泥检测报告查出水泥细度所得的修正系数
—根据骨料品种所得的修正系数
—根据水灰比（w/c）所得的修正系数，
—根据水泥浆量所得的修正系数
水泥浆量=（水泥+水）/（水泥+骨料+砂+水）——注：重量比
—根据养护时间所得的修正系数
—根据当地气候的相对湿度所得的修正系数
—根据L/F所得的修正系数
L—底板混凝土截面周长；F—底板混凝土截面面积（本工程为横截面周长和面积）
—根据振捣模式所得的修正系数
—根据配筋率/所得的修正系数
—钢筋的弹性模量、截面积
—混凝土弹性模量、截面积
2.2.2收缩当量温差

式中TY（t）—t龄期混凝土收缩当量温差（0C）
—混凝土线膨胀系数，110-5（1/0C）
TY（3）=1.510-6/110-5=0.15℃
同样计算可得: TY（9）=0.44℃ TY（15）=0.7℃ TY（21）=0.96℃
2.2.3混凝土各龄期内部的中心温度
=21.89+59.460.36=43.3℃
式中─混凝土内部中心最高温度(℃)
─混凝土的浇筑温度(℃)
─混凝土的最大绝热温升(℃)
—龄期降温系数,查建筑施工手册第四版10-83
同样计算可得:
=32.0℃ =24.9℃ =22.5℃
2.2.4 以6d(3d)作为一个台阶的温差值及总温差
T(9)=(T1(3)-T1(9))+( TY（9）–TY（3）)=11.3+0.29=11.59℃
T(15)=(T1(9)-T1(15))+( TY（15）–TY（9）)=7.1+0.26 =7.36℃
T(21)=(T1(15)-T1(21))+( TY（21）–TY（15）)=2.4+0.26 =2.66℃
总综合温差=11.59+7.36+2.66=21.61℃
2.2.5各龄期混凝土的弹性模量
= (1-e-0.09t)=2.55104(1-2.718-0.09*3)=0.818104
—混凝土的最终弹性模量(),可近似取28d的混凝土弹性模量,查建筑施工计算手册11-14
同样计算可得:
=1.915104
= 2.556104
=2.929 104
2.2.6 各龄期混凝土的松弛系数S(t),查建筑施工计算手册表11-17得:
S(3)=0.186 S(9) =0.214 S(15)=0.233 S(21)=0.301
2.2.7温度应力计算
i（t）ΔTi（t）Si（t）

式中―各龄期混凝土所承受的温度应力（）
―混凝土线膨胀系数，取1.010-5
―各龄期混凝土的弹性模量()
―各龄期综合温差(℃)
―各龄期混凝土松弛系数
―双曲余弦函数,查建筑施工计算手册附录-附表1-7
―约束状态影响系数,=
—大体积混凝土结构的厚度
―地基水平阻力系数，查建筑施工计算手册11-20
2.2.8 各台阶温差引起的应力计算
3d到9d温差引起的应力
β= =(0.2/24001.915104)1/2=0.6610-4
/2=0.6610-482000/2=2.706,查表/2=7.473
=1.010-5 (1-1/7.473) E(9) T(9) S(9)/(1-0.15)
=0.484
同样计算可得: = 0.446 = 0.237
=0.484+0.446+0.237=1.167
2.2.9 混凝土的抗裂安全度计算
=/≥1.15
―抗裂安全度,取1.15
―混凝土抗拉强度设计值,查建筑施工计算手册附表2-35。
=/=2/1.167=1.71≥1.15
满足抗裂条件,故不会出现裂缝。
六、 大体积混凝土结构施工
工艺流程：施工准备→垫层浇筑→钢筋骨架、筒体钢筋插筋、预埋件设置→埋设热电偶或测温孔→混凝土配合比选择→混凝土搅拌→混凝土运输→混凝土浇筑（分层）→混凝土养护并测温。
１.钢筋工程
大体积混凝土结构的钢筋多具有数量多、直径大、分布密、上下层钢筋高差大等特点。
为使钢筋网片的钢筋网格方整划一、间距正确，在进行钢筋绑扎或焊接时，宜采用卡尺限位，卡尺长4～5m，根据钢筋间距设有缺口，绑扎时在长钢筋的两端用卡尺缺口卡住钢筋，待绑扎后拿去卡尺，既满足钢筋间距的质量要求，又能加快绑扎速度。直径≥22的钢筋连接，采用直螺纹套筒连接。
大体积混凝土结构由于厚度大，有上、下两层双向钢筋，根据设计要求为保证上层钢筋的标高和位置准确无误及筏板形成整体而配置 架立筋，架立筋为22钢筋制作，每隔2m距离设置一个，采用梅花型布置。架立筋做法如下：
2.模板工程
筏板底模为C20砼垫层，垫层应浇筑平整，否则影响侧模支模和漏浆，垫层顶标高应严格按设计进行控制。
模板是保证工程结构外形和尺寸的关键，而混凝土对模板的侧压力是确定模板尺寸的依据。大体积混凝土采用泵送工艺，其特点是速度快，浇筑面集中，不可能同时将混凝土均匀地分送到浇筑混凝土的各个部位，而是一下子就使某一部分的混凝土升高很大，故侧模应支撑牢固，有一定的强度和刚度。
模板采用九夹板，采用￠12高强对拉丝杆和钢管加固。高强丝杆第一道距地200mm，按双向间距600mm布置。
3.砼工程
3.1砼浇筑机械的选择
对于大体积混凝土的浇筑，采用商品混凝土，利用混凝土泵（泵车）进行浇筑。混凝土泵型号的选择，主要根据单位时间需要的浇筑量及泵送距离。如基础尺寸不很大，可用臂架泵直接浇筑时，宜选用臂架泵泵车。本工程采用布管，采用两台泵一次接长至最远处、边浇边拆的方式。
供应大体积混凝土结构施工用的商品混凝土，宜用混凝土运输车供应。混凝土泵不应间断，宜连续供应，以保证顺利泵送。
3.2 砼的浇筑顺序
由于泵送混凝土的流动性大，如基础厚度不很大，多斜面分层循序推进、一次到顶。这种自然流淌形成斜坡的混凝土浇筑方法，能较好地适应泵送工艺。有水平分层或水平分层与斜面分层同时配合进行浇筑等办法，本工程采用后一种，但严禁乱留施工缝。每层0.5m，用插入式振捣棒振捣密实，同时应注意各区、组的搭接振捣，防止漏振，每层应在初凝时间内完成，马上接着浇筑上一层，以保证砼整体性和刚度，提高抗裂性。
浇筑分层施工流程见下图：

⑤ ⑥ ⑦ ⑧
① ② ③ ④

（a）
③ ⑤ ⑦
① ② ④ ⑥

（b）
(a)水平分层 （b）水平与斜面分层配合
①、②、③……浇筑次序
图示：砼分层浇筑流程
3.3 砼的振捣
混凝土的振捣也要适应斜面分层浇筑工艺，一般在每个斜面层的上、下各布置一道振动器。上面的一道布置在混凝土卸料处，保证上部混凝土的捣实。下面一道振动器布置在近坡脚处，确保下部混凝土密实。随着混凝土浇筑的向前推进，振动器也相应跟上。
大流动性混凝土在浇筑和振捣过程中，上涌的泌水和浮浆顺混凝土坡面流到坑底，混凝土垫层在施工时先设置几条小排水沟，可使大部分泌水及浇砼前垫层上冲洗的渣子顺小排水沟通过侧模底部预留孔排出坑外。少量来不及排除的泌水随着混凝土向前浇筑推进而被赶至基坑顶部，由模板顶部的预留孔排出。
当砼由远至近，浇至近端砼模板时，在近端砼模板预留的与设计筏板顶标高一样高的溢水口将最后浇筑砼产生的泌水应全部排除。
浇筑筏板基础时,因筏板钢筋较密，振动棒应垂直插入，振捣混凝土时，振动棒不得直接碰撞钢筋。
振动棒的操作，应做到“快插慢拨”。快插是为了防止先将表面混凝土振实，而与下面混凝土发生分层、离析现象。慢拨是为了使混凝土能填满振动棒抽出时所造成的空隙。在振动混凝土过程中，宜将振动棒上下略有抽动，以便上下振动均匀。
每一插点要掌握好振捣时间，过短不易捣实混凝土，过长可能引起混凝土离析，一般每一插点振捣时间为20～30秒，以混凝土开始泛浆和不再出现气泡为准。
大体积混凝土（尤其用泵送混凝土）的表面水泥浆较厚，在浇筑后要进行处理。一般先初步按设计标高用长刮尺刮平，然后在初凝前用铁滚筒碾压数遍，再用铁板压实收平，以闭合收水裂缝。
3.4 砼的养护
采用保温保湿养护方法。砼浇筑完毕经12h 左右充分浇水湿润养护，用塑料薄膜遮盖，再用草垫或麻袋覆盖（保温层厚度根据计算厚度实施，再根据实际测温进行调整）由于施工时期估计在冬季，面上再遮盖塑料薄膜避免大气影响保温。有效控制混凝土内部和表面的温度差以及混凝土表面和大气空间温度差均小于25℃，以防止混凝土因温差应力而产生裂缝。保温材料拆除时间，同样以两个温度差均小于25℃而定，一般混凝土浇筑完毕的第三、四天为升温的高峰，其后逐渐降温，降温速度不宜过快，保温材料覆盖14天以上。降温速度不宜过快，以防温差应力裂缝。保温材料拆除后，仍应浇水养护，浇水养护应不少于20天。
七、防止混凝土温度裂缝的技术措施
对于大体积混凝土结构，为防止其产生温度裂缝，除需按照上述方法进行认真的计算，做到事先心中有数之外，在施工之前和施工过程中采取有效的技术措施，亦有重大意义。
根据我国大体积混凝土结构施工经验，为防止产生温度裂缝，应着重在控制混凝土温升、延缓混凝土降温速率、减少混凝土收缩、提高混凝土极限拉伸值、改善约束和完善构造设计等方面采取措施。另外，在大体积混凝土结构施工过程中的温度监测亦十分重要，它可使有关人员及时了解混凝土结构内部温度变化情况，必要时可临时采取事先考虑的有效措施，以防止混凝土结构产生温度裂缝。
大体积混凝土结构在降温阶段，由于降温和水分蒸发等原因产生收缩，再加上存在外约束不能自由变形而产生温度应力的。因此，控制水泥水化热引起的温升，即减小了降温温差，这对降低温度应力、防止产生温度裂缝能起釜底抽薪的作用。
为控制大体积混凝土结构因水泥水化热而产生的温升，可以采取下列措施：
1.用中低热的水泥品种
混凝土升温的热源是水泥水化热，选用中低热的水泥品种，可减少水化热，使混凝土减少升温。为此，施工大体积混凝土结构多用325 号、425号矿渣硅酸盐水泥。如425 号矿渣硅酸盐水泥其3d 的水化热为18OkJ/kg ，而425号普通硅酸盐水泥则为25OkJ/ kg ，水化热量减少28％。
2.掺加减水剂
木质素磺酸钙属阴离子表面活性剂，对水泥颗粒有明显的分散效应，并能使水的表面张力降低而引起加气作用。因此，在混凝土中可掺人水泥重量0.25％的木钙减水剂（即木质素磺酸钙，具体参量以实验室出的配合比为准），它不仅能使混凝土和易性有明显的改善，同时又减少了10％左右的拌合水，节约10％左右的水泥，从而降低了水化热，还可明显延迟水化热释放的速度，放热峰也较不掺者推迟，这样不但可减小温度应力，且可使初凝和终凝的时间相应延缓5 一8h ，可大大减少了在大体积混凝土施工过程中出现温度裂缝的可能性。
3.掺加粉煤灰外掺料和微膨胀剂
试验资料表明，在混凝土内掺人一定数量的粉煤灰， 由于粉煤灰具有一定活性，不但可代替部分水泥，而且粉煤灰颗粒呈球形，具有“滚珠效应”而起润滑作用，能改善混凝土的粘塑性，并可增加泵送混凝土（大体积混凝土多用泵送施工）要求的0.315mm 以下细粒的含量，改善混凝土可泵性，降低混凝土的水化热。
另外根据大体积混凝土的强度特性，初期处于高温条件下，强度增长较快、较高，但后期强度就增长缓慢，这是由于高温条件下水化作用迅速，随着混凝土的龄期增长，水化作用慢慢停止的缘故。掺加粉煤灰后可改善混凝土的后期强度，但其早期抗拉强度及早期极限拉伸值均有少量降低。因此对早期抗裂要求较高的工程，粉煤灰掺入量应少一些，否则表面易出现细微裂缝。
建议加ZY微膨胀剂（掺量为水泥用量的8%），以补偿混凝土的收缩。
4.粗细骨料选择
为了达到预定的要求，同时又要发挥水泥最有效的作用，粗骨料有一个最佳的最大粒径。对于土建工程的大体积钢筋混凝土，粗骨料的规格往往与结构物的配筋间距、模板形状以及混凝土浇筑工艺等因素有关。
宜优先采用以自然连续级配的粗骨料配制混凝土。因为用连续级配粗骨料配制的混凝土具有较好的和易性、较少的用水量和水泥用量以及较高的抗压强度。在石子规格上可根据施工条件，尽量选用粒径较大、级配良好的石子。因为增大骨料粒径，可减少用水量，而使混凝土的收缩和泌水随之减少。同时亦可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减小，最终降低了混凝土的温升。当然骨料粒径增大后，容易引起混凝土的离析，因此必须优化级配设计，施工时加强搅拌、浇筑和振捣等工作。根据有关试验结果表明，采用5～40mm 石子比采用5～25mm 石子每立方米混凝土可减少用水量15kg 左右，在相同水灰比的情况下，水泥用量可减少20kg 左右。
粗骨料颗粒的形状对混凝土的和易性和用水量也有较大的影响。因此，粗骨料中的针、片状颗粒按重量计应不大于15％。
细骨料以采用中、粗砂为宜。根据有关试验资料表明，当采用细度模数为2.79 、平均粒径为0.38 的中、粗砂，它比采用细度模数为2.12 、平均粒径为0. 336 的细砂，每立方米混凝土可减少用水量20～25kg ，水泥用量可相应减少28～35kg 。这样就降低了混凝土的温升和减小了混凝土的收缩。
泵送混凝土的输送管道除直管外，还有锥形管、弯管和软管等。当混凝土通过锥形管和弯管时，混凝土颗粒间的相对位置就会发生变化，此时如混凝土的砂浆量不足，便会产生堵管现象。所以在级配设计时适当提高一些砂率是完全必要的，但是砂率过大，将对混凝土的强度产生不利影响。因此在满足可泵性的前提下，应尽可能使砂率降低。
另外，砂、石的含泥量必须严格控制。根据国内经验，砂、石的含泥量超过规定，不仅会增加混凝土的收缩，同时也会引起混凝土抗拉强度的降低，对混凝土的抗裂是十分不利的。因此在大体积混凝土施工中，建议将石子的含泥量控制在小于1% ，砂的含泥量控制在小于2％。
5.控制混凝土的出机温度和浇筑温度
为了降低大体积混凝土总温升和减少结构的内外温差，控制出机温度和浇筑温度同样很重要。
根据搅拌前混凝土原材料总的热量与搅拌后混凝土总热量相等的原理，可得出混凝土的出机温度。混凝土的原材料中石子的比热较小，但其在每立方米混凝土中所占的重量较大；水的比热最大，但它的重量在每立方米混凝土中只占一小部分。因此对混凝土出机温度影响最大的是石子及水的温度，砂的温度次之，水泥的温度影响很小。为了进一步降低混凝土的出机温度，其最有效的办法就是降低石子的温度。在气温较高时，为防止太阳的直接照射，可在砂、石堆场搭设简易遮阳装置，必要时须向骨料喷射水雾或使用前用冷水冲洗骨料。
混凝土从搅拌机出料后，经搅拌运输车运输、卸料、泵送、浇筑、振捣、平仓等工序后的混凝土温度称为浇筑温度。
在土建工程的大体积钢筋混凝土施工中，浇筑温度对结构物的内外温差影响不大，因此对主要受早期温度应力影响的结构物，没有必要对浇筑温度控制过严。但是考虑到温度过高会引起较大的干缩以及给混凝土的浇筑带来不利影响，适当限制浇筑温度是合理的。建议最高浇筑温度控制在40℃ 以下为宜，这就要求我们在常规施工情况下合理选择浇筑时间，完善浇筑工艺以及加强养护工作。
6.延缓混凝土降温速率
大体积混凝土浇筑后，为了减少升温阶段内外温差，防止产生表面裂缝；给予适当的潮湿养护条件，防止混凝土表面脱水产生干缩裂缝；使水泥顺利进行水化，提高混凝土的极限拉伸值；以及使混凝土的水化热降温速率延缓，减小结构计算温差，防止产生过大的温度应力和产生温度裂缝。
7.此外，在大体积混凝土结构拆模后，宜尽快回填土，用土体保温避免气温骤变时产生有害影响，亦可延缓降温速度，避免产生裂缝。
8.减少混凝土收缩、提高混凝土的极限拉伸值
通过改善混凝土的配合比和施工工艺，可以在一定程度上减少混凝土的收缩和提高其极限拉伸值εp ，这对防止产生温度裂缝亦起一定的作用。
混凝土的收缩值和极限拉伸值，除与上述的水泥用量、骨料品种和级配、水灰比、骨料含泥量等有关外，还与施工工艺和施工质量密切有关。
对浇筑后的混凝土进行二次振捣，能排除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和空隙，提高混凝土与钢筋的握裹力，防止因混凝土沉落而出现的裂缝，减小内部微裂，增加混凝土密实度，使混凝土的抗压强度提高10％～20％左右，从而提高抗裂性。
混凝土二次振捣的恰当时间是指混凝土经振捣后尚能恢复到塑性状态的时间，一般称为振动界线，掌握二次振捣恰当时间的方法一般有以下二种：
(l) 将运转着的振动棒以其自身的重力逐渐插人混凝土中进行振捣，混凝土仍可恢复塑性的程度是使振动棒小心拔出时混凝土仍能自行闭合，而不会在混凝土中留下孔穴，则可认为当时施加二次振捣是适宜的；
(2)为了准确地判定二次振捣的适宜时间，国外一般采用测定贯入阻力值的方法进行。即当标准贯入阻力值达到35ON/cm2 时，以前进行二次振捣是有效的，不会损伤已成型的混凝土。
由于采用二次振捣的最佳时间与水泥品种、水灰比、坍落度、气温和振捣条件等有关。，在实际工程使用前做些试验是必要的。同时在最后确定二次振捣时间时，既要考虑技术上的合理，又要满足分层浇筑、循环周期的安排，在操作时间上要留有余地，避免由于这些失误而造成“冷接头”等质量问题。
9.改进混凝土的搅拌工艺
为了进一