堆载预压法处理软土地基.docx

第一章 设计方案综合说明
JGJGBJGJGBCTAGSL/TTJT/T第二章 排水系统的设计计算
排水系统，主要在于改变地基原有的排水边界条件，增加孔隙水排出的途径，缩短排水距离。该系统是由水平排水垫层和竖向排水体构成的，如下图2-1所示。
排水系统
竖向排水体
水平排水体
砂垫层
普通砂井
袋装砂井
塑料排水带

图2-1 排水系统组成图

竖向排水体的选择有：普通砂井、袋装砂井和塑料排水带，因为本工程需要设置的竖向排水体长度超过20m，所以采用了塑料排水板作为竖向排水体。塑料排水板是由塑料板芯和滤膜组成的渗水孔的塑料板，用机械插入不同深度的软土层中，然后通过预压、荷载，使软土地基内潜表层水沿塑料排水板向上渗入地基表面砂垫层中再排到地基两侧的排水沟内，达到了加固软土地基的作用，从而增大了地基整体承载力。
2.1.1塑料排水带性能
1号、5号山体塑料排水带主要采用SPB100-B型，1号山体中心局部采用SPB100-D型，其质量应满足规范《塑料排水板质量检验标准》（TJT/T 257-96）的要求。有着良好的透水性和强度，其纵向通水量不小于（15～40）×mm3/s；滤膜的渗透系数不小于5×mm3/s；芯带的抗拉强度不小于（10～15）N/mm；滤膜的抗拉强度，干态时不小于3.0N/mm，湿态时不小于2.5N/mm。整个排水带反复对折5次不断裂才认为合格。
2.1.2塑料排水带深度设计
塑料排水带深度主要根据土层的分布、地基中附加应力大小、施工期限和施工条件以及地基稳定性等因素确定。长度一般为10～25m，设计中1号山体选用塑料排水带深度为25m，5号山体塑料排水带深度为22m。
2.1.3塑料排水带平面布置设计
塑料排水带的平面布置主要取决于固结特性，根据工程特点，基本设计参数和设计剖面见表2-1及图2-2：
表2-1 基本设计参数

布置形式
塑料排水带直径
（cm）
塑料排水带间距
（m）
塑料排水带长度
（m）
塑料排水带用量(m)
范围
1号山体
正方形
6．75
1．2
25
454338
山体4m等高线内
5号山体
22
8333

其中，塑料排水带常用当量换算直径根据规范公式为：，式中，为塑料排水带宽度（㎜），为塑料排水带厚度（㎜），所以，；
塑料排水带的间距按井径比确定，即，（对塑料排水带，），正方形排列，，根据规范可按选用，本设计中，所以，，取。

2.2.1砂垫层
为了使塑料排水带有良好的排水通道，排水带顶部必须铺设砂垫层，以连通各塑料排水带将水排到工程场地以外。
垫层材料应采用级配良好的中粗砂，其渗透系数一般不低于cm/s，同时能起到一定的反滤作用；含泥量不大于3%。为防止堆载施工对密封膜的影响，面层5cm范围内不得有带棱角的硬物，同时需在砂垫层顶部铺设土工布一层。
砂垫层应形成一个连续的、有一定厚度的排水层，以免地基沉降时被切断而使排水通道堵塞。本设计中砂垫层的铺设范围为4m等高线以内，详见施工图纸。
2.2.2排水管路
真空预压管路系统：主管和滤管均采用硬式透水管（YTG），管外径为76mm，环刚度采用S8级（不小于8kN/㎡）。滤管外包3层尼龙纱窗布，最外一层用一层透水滤布包裹严密，透水滤布质量为250g/㎡，滤布性能指标应满足规范要求。
真空预压密封膜材料采用至少两层聚乙烯真空预压密封膜，每层膜厚度不低于0.14mm（14丝）。其基本性能指标应满足如下要求：
表2-2 真空预压密封膜基本性能指标
项目
指标
拉伸强度（纵/横）（MPa）
不小于18.0/16.0
断裂伸长率(%)
不小于220/200
直角撕裂强度（纵/横）（N/mm）
不小于60
剌破强度（N）
不小于50
渗透系数（cm/s）
不大于5
耐静水压(MPa)
不小于0.2

抽真空所采用的真空泵功率每台不低于7.5kW，空抽时必须达到95kPa以上的真空吸力，按每台真空泵可控面积为800㎡左右考虑，其余为备用泵。
主管间距大致为14m, 滤水管按6m间距鱼刺形布置。滤水管埋设在水平排水砂垫层的中部，防止滤水管上尖利物体刺破密封膜。
真空主管道通过出膜器及吸水胶管与真空泵连接。出膜器的连接必须牢固，密封性可靠安全。

第三章 加压系统设计计算

施工中应保持真空度在80kPa以上。真空度稳定至设计要求值以上后方可进行第一层填土加载，但加载时第一层填土时要采取可靠措施保护密封膜，以防止刺破密封膜。 
真空预压处理按如下顺序进行：先铺设50cm厚砂砾垫层，并打设塑料排水板；在砂砾垫层中埋设主、滤管；填砂垫层；铺设复合土工布和密封膜；在加固区边缘挖沟、填沟、安装并连接抽气管道和射流泵；检验土工膜密封情况；土工膜上铺设20cm厚细砂层和30cm厚的粘土层,以保护密封膜；开始抽气，密切注意膜下真空度的变化，发现漏气，及时处理，当膜下真空度达到设计值后，连续抽气，同时进行上部堆载填筑。
图3-1 真空预压剖面图

表3-1 不同荷载下的固结系数

×10-3cm2/s
25-50
50-100
100-200
200-400
400-800
800-1200
固结系数
2.40
2.32
2.00
1.85
1.70
1.56
固结系数
4.05
3.47
3.11
2.86
2.22

1号山体：
（1）利用地基的天然地基土抗剪强度计算第一级容许施加的荷载：
（3-1）
式中 ——安全系数，初步估算时可用1.0~1.1；
——天然地基土的不排水抗剪强度（），由无侧限、三轴不排水试验或原位十字板剪切试验测定；
（）
第一级可施加土高度：

设计中取第一级施加土高度4m。

（2）求出在作用下地基固结度达到70%时所需停歇时间及地基强度的增长值：
（3-2）
其中， ，，，
，
代入数据后，得：，，
代入公式中，， 取在作用下地基固结度达到70%时所需停歇时间为45 。

第一级荷载作用下，地基强度将达到：
（3-3）
式中， ，，为考虑剪切蠕动的强度折减系数，取0.9，

得：，
所以，

（3）计算可施加的第二级荷载：

第二级可施加土的高度：

设计中取第二级施加土高度3.5m。

（4）求出在作用下地基固结度达到70%时所需停歇时间及地基强度的增长值以及作用下地基强度的增长值：
，，，，

则：，设计中取为60天。

（5）计算可施加的第三级荷载，求出在作用下地基固结度达到70%时所需停歇时间及地基强度的增长值以及作用下地基强度的增长值：

，取设计中5.0m。
，，，，

则：，取150天。

（6）计算可施加的第四级荷载，求出在作用下地基固结度达到70%时所需停歇时间及地基强度的增长值以及作用下地基强度的增长值：

，取设计中3.5m。
，，，，

则：，取150天。

本工程1号、5号山体加荷计划分别如表3-1、3-2和图3-2、3-3所示。

图3-2 1号山体堆载计划图

表3-2 1号山体堆载计划表

项目 荷载分级
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
Ⅳ
备注
堆载高度（）
4.0
7.5
12.5
16.0

基底压力（）
78.0
146.25
243.75
312.0

各级荷载增量（）
78.0
68.25
97.5
68.25

各级荷载始终时间，（）
0~30
75~105
165~195
345~375

（）
405
330
240
60

0.25
0.22
0.31
0.22

各级荷载下的固结度（﹪）
11.4
27.1
60.4
69.3

图3-3 5号山体堆载计划图

表3-3 5号山体堆载计划表
项目 荷载分级
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
备注
堆载高度（）
4.0
7.5
11

基底压力（）
78.0
146.25
214.5

各级荷载增量（）
78.0
68.25
65.25

各级荷载始终时间，（）
0~30
75-105
165-195

（）
265
190
100

0.36
0.32
0.32

各级荷载下的固结度（﹪）
11.4
21.7
47.5

验算地基稳定性一般采用《建筑地基处理规范》（JGJ79-2002）推荐的圆弧滑动法计算：
图3-4 软粘土地基堆载体断面图
(3-4)
图3-4为软粘土地基上一个堆载体断面，Ⅰ表示地基部分，Ⅱ表示填土部分。选定圆心为半径为的一个圆弧滑裂面，将圆弧面以上土体分成若干垂直土条，图示为第土条及其上作用力，土条两侧的作用力忽略不计。稳定系数仍按上式定义。
滑动力矩由下式计算：
(3-5)

式中：、－分别为土条在地基部分及填土部分的重量；－土条底面与水平面交角。
抗滑力矩为地基内弧AB上剪应力产生的力矩以及堆载体部分弧BC上剪阻力产生的力矩之和。地基部分的抗滑力矩由下式计算：
(3-6)
式中：、－分别为固结不排水剪内聚力、内摩擦角；－地基平均固结度。
上式方括号内第一、第二项之和为天然地基之抗剪力，第三项为堆载体荷载引起地基固结而产生的抗剪力增量。
抗滑稳定安全系数的计算式为：
(3-7)
从上式可看出，安全系数和堆载体填筑重量以及地基固结度有关。如不考虑地基的固结，即式中为零，仍维持设计所要求的数值，则可反求。第一级荷载加载结束，经过一段时间地基固结强度提高，便可将一项算进去，如再把此时的情况作为开始情况，重复上述计算过程，又可求出第二级的填土重量，以此类推即可求出最大的填筑高度和施工进度。选用不同圆心，不同半径的圆弧，按上式重复计算，直至找到最小安全系数的圆弧。
土工织物由高分子聚合物通过纺丝制成纤维而合成，是各种聚合材料的总称，也称之为土工合成材料。土工织物有多种形式，如以聚合物材料丝编而成的“土工网”；以聚合物体冲孔并拉伸制成的“土工格栅”；以及工程上要求不透水的“土工膜”等。土工织物的作用：
（1）反滤作用。土工织物与其相邻接触部分土层共同形成一个反滤系统，起到反滤、隔离和防冲刷的作用，也可防止管涌。
（2）排水作用。由于其具有良好的三维透水性，还可使水经过土工织物的平面沿水平向（水平铺设）或竖向（竖向铺设）排出，起到加速填筑土体排水固结过程的作用。

（3）隔离作用。土工织物可设置在两种不同的材料之间，既不使不同材料相互混杂，又能保持整个构筑体统一的作用。
（4）加筋作用。设置在填料内部的土工织物，由于它与界面上的摩擦力和咬合力，可减小竖向应力并限制土体侧向位移，从而提高土体的强度与稳定性，减小土体的侧向与竖向位移。
土工织物在本工程中的应用
（1）土工膜的应用。1号、5号山体砂垫层上铺设复合土工布和密封膜，并检验密封性，详见图纸土工织物平面布置图。
（2）土工格栅的设置。在填筑过程中设置土工格栅（平面铺设），具有的较高的抗拉强度和韧性，使上部传下的荷载能均匀的分布下去，阻止破坏面的出现，防止堆载过程中上部土本身强度不足造成的破坏，提高承载力，增加稳定性。具体设置详见图纸土工织物平面布置图。
在堆载过程中设置土工格栅，目前要对加筋土坡进行定量计算尚有困难，主要的设计方法是在传统稳定分析中考虑土工格栅的作用：即滑动时格栅的抗拉力或由抗拉力产生的滑动力矩将增大抗滑作用，并认为加筋边坡的失稳形式与无筋边坡一样，最常用的还是圆弧滑动法。
首先采用常规方法找出未加筋情况下的最危险滑动面与最小的安全系数值，用简化Bishop圆弧滑动法求解：

假设加筋体在滑弧处剪切变形，土工格栅的拉力与圆弧相切，如图所示。图中粗虚线示意土工格栅，则增加的安全系数为：
（3-8）
图3-5 圆弧滑动面示意图
式中：为土工格栅发挥的拉力（）；为各土条底面与水平方向的夹角。
然后由此可得加设土工格栅的安全系数为：
（3-9）
稳定性分析结果详见第六章软件应用。
第四章 固结度及沉降计算
塑料排水板预压法的固结度主要以Barron（1948）考虑井阻和涂抹作用的非理想井地基固结理论为基础的。砂井地基的固结是竖向排水和径向排水的组合，由于地基的径向固结系数大于竖向值，且径向渗径比竖向排水距离小得多，故径向排水固结起支配作用。打设了塑料排水板地基的固结与砂井基本相同，因此可将排水板折算成等效直径的砂井，按非理想井径向固结表达式计算打设排水板地基的固结度：
(4-1)
式中， －时间地基的平均固结度，
－第级荷载的加载速率，
－各级荷载的累加值，
、－分别为第级荷载加载的起始和终止时间（从零点起算），当计算第级荷载加载过程中某时间的固结度时，改为，
、－参数。
，，，
本工程中：，，，

由表3-2、3-3，对1号山体：
施加第一级荷载后，固结度为：

施加第二级荷载后，固结度为：

施加第三级荷载后，固结度为：

施加第四级荷载后，固结度为：

同理，由4-1式可以得出5号山体固结度计算结果。1号、5号山体各级荷载下固结度结果见第三章表3-2、3-3。

计算预压荷载下地基的最终沉降量和预压期间的沉降量。这一项计算的目的在于确定预压荷载卸除的时间，这时地基在预压荷载下所完成的沉降量已达设计要求，所剩留的沉降是建筑物所允许的。
土体最终沉降量是由瞬时沉降、主固结沉降和次固结沉降三部分组成：
（4-2）

式中：－；－；－ （4-3）式中：－综合修正系数，根据地区沉降观测资料及经验确定。本设计中，1号山体设计堆载高度较高，且采用真空堆载联合预压法，取1.0；5号山体采用堆载预压法，取1.3。
主要计算步骤有：
（1）选择沉降计算剖面，在每一个剖面上选择若干计算点。在计算基底压力和地基中附加应力时，根据基础的尺寸及所受荷载的性质（中心受压、偏心或倾斜等），求出基底压力的大小和分布；在结合地基土层的性质，选择沉降计算点的位置。
（2）将地基分层。在分层时天然土层的交界面和地下水位面应为分层面，同时在同一类土层中分层的厚度不宜过大。一般取分层厚hi<0.4b或hi＝1-2米。
（3）求出计算点垂线上各分层层面处的竖向自重应力（应从地面算起），并绘出它的分布曲线。
（4）求出计算点垂线上各分层层面处的竖向附加应力，并绘出它的分布曲线，取
（中、低压缩性土）或（高压缩性土）处的土层深度为沉降计算的土层深度。
（5）求出各分层的平均自重应力和平均附加应力。
（4-4）
（6）计算各土层的压缩模量。各分层土在侧限压缩条件下压力从增加到。
（7）按下式计算各点的沉降量：
（4-6）

第五章 监测方案与质量检验
5.1.1 1号山体监测方案
1．地表沉降
2．深层水平位移
3．边桩
4．膜下真空度
5．水位

6．孔压
5.1.2 5号山体监测方案
1．地表沉降
2．深层水平位移

3．边桩

4．孔压

第六章 软件应用部分
6.1.1 原始条件:

图6－1 1号山体软件应用界面图

图6－2 1号山体计算简图

6.1.2 软件应用结果:
图6－3 1号山体盆形沉降示意图
图6－4 1号山体填土——时间——沉降曲线示意图
图6－5 1号山体填土——时间——固结度曲线示意图
图6－6 1号山体在第一级荷载下稳定计算示意图
图6－7 1号山体在第二级荷载下稳定计算示意图
图6－8 1号山体在第三级荷载下稳定计算示意图
图6－9 1号山体在第四级荷载下稳定计算示意图
图6－10 1号山体在第五级荷载下稳定计算示意图

图6－11 1号山体在第六级荷载下稳定计算示意图

图6－12 1号山体在第七级荷载下稳定计算示意图

6.2.1 原始条件:

图6－13 5号山体软件应用界面图
图6－14 5号山体计算简图
计算目标: 计算沉降和稳定
堤坝设计高度: 11.000(m) 堤坝设计顶宽: 0.000(m)
竣工后左侧工作水位高: 0.000(m) 竣工后右侧工作水位高: 0.000(m)
竣工后经过 0.000 个月注水到工作水位

堤坝左侧坡面线段数: 5
坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m)
1 7.000 2.700
2 8.000 2.300
3 8.000 2.000
4 7.000 2.200
5 5.000 1.800

堤坝右侧坡面线段数: 6
坡面线号 水平投影(m) 竖直投影(m)
1 5.000 2.000
2 7.000 2.500
3 6.000 1.500
4 8.000 1.000
5 7.000 2.000
6 7.000 2.000

工后沉降基准期结束时间: 14(月) 荷载施加级数: 7
序号 起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算
1 0.000 0.500 4.000 是
2 2.500 2.500 0.000 是
3 2.500 3.500 3.500 是
4 5.500 5.500 0.000 是
5 5.500 6.500 3.500 是

堤坝土层数: 1 超载个数: 0
层号 层厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度)
1 11.000 19.500 6.000 28.000

地基土层数: 8 地下水埋深: 1.000(m)
层号 土层厚度(m) 重度(kN/m3) 有效剪切C(kPa) 有效剪切(度)2 竖向固结系数(cm2/s) 水平固结系数(cm2/s) 次固结系数 主固结完成时间(月) 排水层
1 2.030 19.100 21.000 24.000 0.00769 0.00838 0.00200 100.000 否
2 1.820 18.400 9.000 28.000 0.01160 0.01630 0.00200 100.000 否
3 4.600 17.300 12.000 19.000 0.00696 0.00830 0.00800 100.000 否
4 9.300 16.600 12.000 19.000 0.00200 0.00311 0.01300 100.000 否
5 5.400 17.800 11.000 22.000 0.00194 0.00356 0.00700 100.000 否
6 9.900 17.800 18.000 18.500 0.00764 0.00727 0.00600 100.000 否
7 6.200 18.200 17.000 21.500 0.00666 0.00541 0.00600 100.000 否
8 3.800 18.900 15.000 25.500 0.02280 0.02962 0.00200 100.000 否

层号 e(0) e(50) e(100) e(200) e(400)
1 0.780 0.742 0.716 0.685 0.647
层号 e(0) e(25) e(50) e(100) e(200) e(400) e(600)
2 1.453 1.395 1.343 1.264 1.149 1.014
3 1.068 1.028 0.991 0.947 0.891 0.823 0.783
层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(400) e(800) e(1000) e(1200)

4 0.832 0.806 0.790 0.772 0.749 0.719 0.708 0.698
层号 e(0) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) e(600) e(800) e(1600)
5 0.754 0.698 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.250
6 0.752 0.695 0.660 0.620 0.593 0.554 0.489 0.439 0.246

7 0.742 0.680 0.660 0.619 0.591 0.557 0.486 0.437 0.241
8 0.765 0.687 0.664 0.626 0.595 0.560 0.500 0.450 0.249

加筋处置
筋带计算方法: 筋带力作用于筋带方向 筋带层数: 5
序号 离地高度(m) 设计拉力(kN) 与土摩擦系数
1 1.000 100.000 0.260
2 3.000 100.000 0.260
3 5.000 100.000 0.260
4 7.000 100.000 0.260
5 9.000 100.000 0.260

竖向排水体预压
排水体布置形式:正方形
竖向排水体间距: 1.200(m) 竖向排水体的长度: 22.000(m)
竖向排水体直径: 0.068(m)
竖向排水体布置起始坐标: 8.000(m) 竖向排水体布置宽度: 60.000(m)

固结度计算参数:
地基土层底面: 不是排水层
固结度计算采用方法: 微分方程数值解法
填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)
填土-时间-固结度输出位置深度: 13.000(m)

沉降计算参数:
地基总沉降计算方法: 经验系数法

主固结沉降计算方法: e-p曲线法
沉降计算不考虑超载 沉降修正系数: 1.200
沉降计算的分层厚度: 0.500(m) 分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)
压缩层厚度判断应力比 = 15.000% 基底压力计算方法:按多层土实际容重计算
计算时不考虑弥补地基沉降引起的堤坝增高量

稳定计算参数:
稳定计算方法: 有效应力法(准Bishop法)
稳定计算不考虑超载 稳定计算不考虑地震力
稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面
条分法的土条宽度: 1.000(m) 搜索时的圆心步长: 1.000(m)
搜索时的半径步长: 0.500(m)
6.2.2 软件应用结果:
(一) 各级加荷的沉降计算
第1级加荷，从0.0~0.5月

加载开始时，堤坝计算高度 = 0.000(m)，沉降 = 0.000(m)
加载结束时，堤坝计算高度 = 4.000(m)，沉降 = 0.194(m)
第2级加荷，从2.5~2.5月
加载开始时，堤坝计算高度 = 4.000(m)，沉降 = 0.238(m)
加载结束时，堤坝计算高度 = 4.000(m)，沉降 = 0.238(m)
第3级加荷，从2.5~3.5月
加载开始时，堤坝计算高度 = 4.000(m)，沉降 = 0.238(m)
加载结束时，堤坝计算高度 = 7.500(m)，沉降 = 0.575(m)
第4级加荷，从5.5~5.5月
加载开始时，堤坝计算高度 = 7.500(m)，沉降 = 0.597(m)
加载结束时，堤坝计算高度 = 7.500(m)，沉降 = 0.597(m)
第5级加荷，从5.5~6.5月
加载开始时，堤坝计算高度 = 7.500(m)，沉降 = 0.597(m)
加载结束时，堤坝计算高度 = 11.000(m)，沉降 = 0.933(m)

图6－15 5号山体盆形沉降示意图

(二) 堤坝竣工时及以后的沉降计算
不考虑沉降影响，堤坝的实际计算高度为 = 11.000(m)
堤坝竣工时,地基沉降 = 0.933(m)
工后沉降基准期结束时,地基沉降 = 0.958(m)
堤坝竣工后,基准期内的残余沉降 = 0.025(m)
最终地基总沉降 = 1.200*1.310 = 1.571(m)
堤坝竣工时，由于地基沉降引起堤坝填筑面积增量:
(1) 由各点计算沉降梯形积分方法得 = 44.178(m2)
(2) 按照《铁路路基手册》方法得 = 0.935(m) = 46.730(m2)
按照《铁路路基手册》方法，堤坝顶面单侧加宽量: = 0.475 ~ 0.570(m)
(三) 填土--时间--沉降曲线

图6－16 5号山体填土——时间——沉降曲线示意图

(四) 填土--时间--固结度曲线
输出位置，相对于堤坝中线 0.000(m) 输出深度为 13.000(m)

图6－17 5号山体填土——时间——固结度曲线示意图

(五) 稳定计算
(1) 第1级加荷,从0.0~0.5月,堤坝设计高度4.000(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)4.000(m)，加载结束时稳定结果

最不利滑动面:
滑动圆心 = (4.800,8.800)(m) 滑动半径 = 13.902(m)
滑动安全系数 = 2.683 总的下滑力 = 376.316(kN)
总的抗滑力 = 1009.797(kN) 土体部分下滑力 = 376.316(kN)
土体部分抗滑力 = 911.969(kN) 筋带的抗滑力 = 97.827(kN)
地震作用下滑力 = 0.000(kN)

图6－18 5号山体在第一级荷载下稳定计算示意图
(2) 第2级加荷,从2.5~2.5月,堤坝设计高度4.000(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)4.000(m)，加载结束时稳定结果
最不利滑动面:
滑动圆心 = (4.800,8.800)(m) 滑动半径 = 13.902(m)
滑动安全系数 = 2.737 总的下滑力 = 376.316(kN)
总的抗滑力 = 1030.098(kN)
土体部分下滑力 = 376.316(kN) 土体部分抗滑力 = 932.271(kN)
筋带的抗滑力 = 97.827(kN) 地震作用下滑力 = 0.000(kN)

图6－19 5号山体在第二级荷载下稳定计算示意图
(3) 第3级加荷,从2.5~3.5月,堤坝设计高度7.500(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)7.500(m)，加载结束时稳定结果
最不利滑动面:
滑动圆心 = (9.000,16.500)(m) 滑动半径 = 24.636(m)
滑动安全系数 = 2.096 总的下滑力 = 1131.195(kN)
总的抗滑力 = 2371.546(kN) 土体部分下滑力 = 1131.195(kN)
土体部分抗滑力 = 2168.594(kN) 筋带的抗滑力 = 202.953(kN)
地震作用下滑力 = 0.000(kN)

图6－20 5号山体在第三级荷载下稳定计算示意图

(4) 第4级加荷,从5.5~5.5月,堤坝设计高度7.500(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)7.500(m)，加载结束时稳定结果
最不利滑动面:
滑动圆心 = (8.000,16.500)(m) 滑动半径 = 24.693(m)
滑动安全系数 = 2.119 总的下滑力 = 1120.372(kN)
总的抗滑力 = 2373.578(kN) 土体部分下滑力 = 1120.372(kN)
土体部分抗滑力 = 2171.091(kN) 筋带的抗滑力 = 202.488(kN)
地震作用下滑力 = 0.000(kN)

图6－21 5号山体在第四级荷载下稳定计算示意图
(5) 第5级加荷,从5.5~6.5月,堤坝设计高度11.000(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)11.000(m)，加载结束时稳定结果
最不利滑动面:
滑动圆心 = (9.900,20.900)(m) 滑动半径 = 30.690(m)
滑动安全系数 = 2.011 总的下滑力 = 1801.467(kN)
总的抗滑力 = 3622.650(kN) 土体部分下滑力 = 1801.467(kN)
土体部分抗滑力 = 3363.608(kN) 筋带的抗滑力 = 259.043(kN)
地震作用下滑力 = 0.000(kN)

图6－22 5号山体在第五级荷载下稳定计算示意图
(6) 在6.5月堤坝注水到工作水位,堤坝设计高度11.000(m), 此时稳定结果
最不利滑动面:
滑动圆心 = (9.900,20.900)(m) 滑动半径 = 30.690(m)
滑动安全系数 = 1.901 总的下滑力 = 1801.464(kN)
总的抗滑力 = 3424.403(kN) 土体部分下滑力 = 1801.464(kN)
土体部分抗滑力 = 3165.360(kN) 筋带的抗滑力 = 259.043(kN)
地震作用下滑力 = 0.000(kN)

结束语
从开始毕业设计开始到现在已有两个多月的时间，在这段时间内，除了做好毕业设计的任务外，我也阅读了一些专业著作，同时也参加了本设计太仓“港城之星”1号、5号山体的监测工作。
首先我对于真空联合堆载预压法设计和监测，也有了一些体会：
（1） 广泛应用于港口、码头、民用建筑、机场及高速公路等工程建设中的真空联合堆载预压法是一种有效的软土地基处理方法，在造价、工期、效果、环保等方面较传统的方法有较大的优势。在真空预压过程中