0243汽机基础上部结构施工方案.docx

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广东火电工程总公司
GUANGDONG POWER ENGINEERING CORPORATION
文件号DOCUMENT NO.
GPEC/CZP/EP/TJ/027
潮州工程项目部
施工方案
#3汽机基座上部结构
版权所有COPYRIGHT：广东火电潮州工程项目部。任何人未经我公司书面许可不得擅自使用、复制、传递或泄露本文件。
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目 录
1 工程概况 2
2 施工组织和部署 5
3 主要施工方法 7
4 施工专项技术措施 30
5 资源配置 38
6 质量目标及保证措施 40
7 安全、文明施工目标及保证措施 42
8 施工进度计划 48
9 附件 49
归档夹类：施工方案 夹号：
发文
份数
发文
份数
发文
份数
项目经理
IE
工程管理部
IE
焊接项目
IE
项目副经理
IE
计财部
IE
金检项目
IE
项目副经理（土建）
IE
物资部
IE
调试项目
IE
书记、工会
IE
行政部
IE
力特项目
IE
总工程师
IE
土建项目
1
归档备查
1
安全部
IE
汽管项目
IE

质量部
IE
电仪项目
IE

施工部
IE
综合项目
IE

注：原件纸质版存放于文件中心，原文电子版存放于IE，如需要请到上述地点查阅。
本版文件于 2008年 月 日开始实施。
批准人：

1 工程概况
1.1 编制依据
大唐潮州三百门电厂#3汽机基座上部结构施工方案依据以下重要文件进行编制：
1) 汽轮发电机基座（F11012S-T0211）；
2）主厂房地下设施（F11012S-T0221）；
3) 电力工业部《火电工程施工组织设计导则》；
4) 广东火电工程总公司质量体系文件；
5)广东火电工程总公司《常用安全设施标准及实施指南》、《工程施工劳动安全、劳动卫生管理工作手册》；
6)电力建设工程质量验收及评定规程（第一部分）土建工程》（DL/T5210.1-2005）；
7)《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002；
8)《混凝土质量控制标准》 GB 50164-92；
9)《钢筋焊接及验收规范》 JGJ 18-2003；
10)《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2003
11）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
12）《建筑施工手册》第四版
13）《电力建设安全工作规程》火力发电厂部分DL5009.1-2002。
14）《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社
1.2 设计概述
本工程抗震设防烈度为8度，抗震等级为二级；图中标高±0.00m相当于1985年国家高程＋5.30m。
汽轮发电机上部结构分为中间层和运转层，中间层结构标高为▽7.10m，运转层结构标高为▽15.45m。中间层Ⅰ～Ⅵ轴为框架，其中Ⅰ～Ⅲ轴、Ⅴ～Ⅵ轴各有1个平台；运转层Ⅰ～Ⅵ轴全部为框架。柱、梁、板混凝土强度等级均为C35；柱、墙钢筋保护层厚度为36mm，梁的钢筋保护层厚度为40mm或80mm，中间层板的钢筋保护层厚度为20mm；钢材选用Q345B及Q235B；电焊条，HPB235钢筋和Q235钢板采用E43焊条，HRB335钢筋和Q345钢板采用E50焊条；二次灌浆采用T-50或H-60无收缩高强灌浆材料。
汽机基座上部中间层结构长57.25m，宽14.6m，运转层结构长58.35m，宽15m。Ⅰ～Ⅱ轴间距8311mm，Ⅱ～Ⅲ轴间距7278mm，Ⅲ～Ⅳ轴间距11653mm，Ⅳ～Ⅴ轴间距11953mm，Ⅴ～Ⅵ轴间距15655mm。中间层板厚为800mm。
汽机基座框架柱截面尺寸较大，Ⅰ、Ⅱ轴框架柱截面尺寸为2000mm×2500mm；Ⅲ轴框架柱，7.1m层及以下截面尺寸为2200mm×2500mm，▽7.1m以上截面变换为1700mm×2500mm，局部为（1700mm～2142mm）×2500mm；Ⅳ轴框架柱，7.1m层及以下截面尺寸为1360mm×3000mm，▽7.1m以上截面变换,局部为（1360～1100mm～1258mm）×3000mm；Ⅴ轴框架柱，7.1m层及以下截面尺寸为2800mm×2800mm，▽7.1m以上截面为2800mm×2800mm，局部为（2800mm～3242mm）×2800mm；Ⅵ轴框架柱，7.1m层及以下截面尺寸为2800mm×2800mm，▽7.1m以上截面为2800mm×2800mm，局部为（2800mm～4600mm）×2800mm。
汽机基座框架梁截面尺寸也较大，其纵、横梁截面尺寸详见下表：
序号
部位
B（mm）
H（mm）
备注
7.1m层框架纵梁
1
Ⅰ轴～Ⅱ轴
2500
1000

2
Ⅱ轴～Ⅲ轴
2500
1200

3
Ⅲ轴～Ⅳ轴
—
—

4
Ⅳ轴～Ⅴ轴
—
—

5
Ⅴ轴～Ⅵ轴
2800
1200

15.45m层框架纵梁
1
Ⅰ轴～Ⅱ轴
3200
2750

2
Ⅱ轴～Ⅲ轴
2600
2750

3
Ⅲ轴～Ⅳ轴
2642
2750

4
Ⅳ轴～Ⅴ轴
2642
2750

5
Ⅴ轴～Ⅵ轴
5020
2950

7.1m层框架横梁
1
Ⅰ轴
2000
1200

2
Ⅱ轴
2000
1200

3
Ⅲ轴
1600
800

4
Ⅳ轴
1360
3000

5
Ⅴ轴
2800
1300

6
Ⅵ轴
2800
1200

15.45m层框架横梁
1
Ⅰ轴
2700
2750

2
Ⅱ轴
2767
2750

3
Ⅲ轴
2142
2750

4
Ⅳ轴
1258
4857
净跨2.3m
5
Ⅴ轴
1677
5009
净跨2.5m
6
Ⅵ轴
5150
2950

本工程中间层、运转层有大量预埋件、预埋管和预埋地脚螺栓，其中运转层预埋地脚螺栓有13种规格，共182条；汽机基座每条框架柱▽＋1.2m处，各设1个沉降观测点，共设12个；在运转层平台上，设20个水准观测点。
1.3 工程量
序号
项目
工程量
备注
1
钢筋
460t

2
模板
3600m2

3
砼
3200m3

4
预埋铁、套管
45t

2 施工组织和部署
2.1 施工组织机构
本工程施工管理组织机构网络图见附件1。
2.2 施工缝的设置
汽机上部结构：
1）7.00m（Ⅳ轴），7.1m层板面（除Ⅳ轴外）；
2）12.70m（Ⅰ～Ⅱ轴），12.50m（Ⅳ轴），10.348m（Ⅲ、Ⅴ轴），11.70m（Ⅵ轴）。
上述的各段施工缝，严格按照设计进行处理。
2.3 施工流程
汽机基础上部结构的主要施工流程如下：
7.1m以下脚手架搭设→7.1m以下柱钢筋绑扎→7.1m以下柱预埋件安装→7.1m以下柱侧模安装→7.1m以下柱验收→7.1m层梁底模、平台模板安装→7.1m层梁钢筋绑扎、梁底预埋件安装→7.1m层梁侧预埋件安装→7.1m层梁侧模安装→7.1m层平台钢筋绑扎及板底埋件安装→7.1m层梁、板面预埋件安装→7.1m层验收→7.1m层混凝土浇筑、养护→15.45m以下脚手架搭设→15.45m层以下柱钢筋绑扎→15.45m层以下柱侧预埋件安装→15.45m层以下柱模板安装→15.45m层以下柱验收→15.45m层以下柱混凝土浇筑、养护→15.45m层梁底模板安装、梁上预埋管定位开孔→15.45m层梁底预埋件安装、螺栓及锚固板支架安装→15.45层梁大型埋件（锚固板）安装→15.45层梁底以上柱箍筋→15.45层穿梁钢筋、套箍筋→15.45层梁上预埋管、预埋螺栓安装→15.45层柱、梁钢筋绑扎→15.45层预埋螺栓定位加固→15.45层梁面埋件安装、测温点预埋→15.45层验收→15.45层混凝土浇筑→15.45层养护、测温→拆模、脚手架拆除→汽机基座交安。
2.4 施工平面布置
3 主要施工方法
3.1 脚手架工程
本工程采用扣件式钢管脚手架，所使用到的材料有φ48×3.5mm钢管、直角扣件、旋转扣件、对接扣件、竹走道板、铁丝、顶托、安全网、挡脚板、垫板等。
3.1.1概况
本工程脚手架分为外走道脚手架及内承重脚手架，外走道脚手架采用双排架，立杆横距为1200m，纵距为1500mm，内立杆距离柱为至少500mm，横杆步距1800mm。
外排脚手架搭设在回填砂地坪上时，回填砂须冲水振实，压实系数不小于0.94，并将地坪整平后在外排架立杆下垫50mm×200mm垫板。外排架与内排架采用相互分离式，但纵、横向一定间隔要设拉结杆。
外走道脚手架杆距设置应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）》中的有关构造要求。在脚手架外侧横立面布置一道剪刀撑；在脚手架外侧纵立面布置三道剪刀撑，与地面斜角为45度。
内承重脚手架主要承受梁、板的荷载，当内排架搭设在回填砂地坪上，回填砂须冲水振实，压实系数不小于0.94，并在回填砂地坪上浇筑100mm厚C15垫层，内排架立杆加设50mm×200mm垫板后，支撑在C15垫层上。内排架需要验算立杆的稳定性，详见本文3.3节相关内容。
7.10m层平台脚手架立杆纵距、横距除了Ⅱ～Ⅳ轴间的空隙外均为700mm，步距为1.5m；Ⅱ～Ⅳ轴间的纵梁梁底立杆纵距、横距均为700mm，步距1500mm，Ⅱ～Ⅳ轴间的空隙处立杆纵距为1350mm、横距为1350mm，步距1500mm。
15.45米框架梁梁底钢管支撑架的立杆除Ⅲ、Ⅴ纵距为450mm、横距为250mm,其余均为450mm，步距1500mm，Ⅱ～Ⅳ轴间的纵梁梁底增加立杆，纵距、横距由1350mm变均为450mm，步距1500mm。详见附件9、10：《汽机基座7.1米层（15.50米层）脚手架搭设平面布置图》。
本工程卸料平台拟设在Ⅲ～Ⅳ轴和Ⅳ～Ⅴ轴的空隙处，架子根据材料的承重情况适当增加立柱。
卸料平台脚手架承重计算如下：
按照立杆纵距、横距由1350mm，步距为1500mm，（对接立杆）
所以查表（建筑施工计算手册P467表8-20）得：每根立杆容许最大荷载[N]为30.3kN,所以单位面积受力范围为：30.3/(1.350*1.350)=16.63 Kn/m²
扣去架子自重250 N/m²，施工荷载2500 N/m²，模板及连接件自重500 N/m²，即得到：16.63 -0.25-2.5-0.5= 13.38kN/m²。
所以本工程卸料平台容许最大荷载为13.38Kn/m²，约1.36吨力/m²。
3.1.2搭设流程
扣件式钢管脚手架的搭设工艺流程：砼垫层施工(内架)→搭设纵向和横向扫地杆→立杆搭设→搭设纵向水平杆、横向水平杆→搭设连墙件、剪刀撑、横向斜撑等→作业层、斜道的栏杆、脚手板和挡脚板的搭设→安全网张挂。
3.1.3搭设要求
Ø 在脚手架搭设前，必须对钢管、扣件、竹走道板进行检查验收，不合格产品不允许投入使用。
Ø 相邻立杆的对接接头不得在同一高程，应错开500mm以上。
Ø 脚手架应与结构主体进行连接，在步距上为三步，在跨距上可与结构柱距离一致，连接件采用等材质的钢管与柱子上的预埋件焊接，而不得直接与柱子围绕连接，另一端与两条立杆连接。
Ø 在脚手架外侧横立面布置一道剪刀撑，在脚手架外侧纵立面布置三道剪刀撑。剪刀撑接长采用搭接。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉，并与地面成45°夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。
Ø 内承重脚手架每隔2.7m在纵横方向布置一道剪刀撑。
Ø 脚手架需满挂安全网，实行全封闭施工。
Ø 作为地基的回填砂必须冲水振实，压实系数不得小于0.94。
Ø 汽机基础底板顶面部分承重排架立杆则直接立于砼面上，底部要加扫地杆，同时用彩条布把其附近的砼覆盖保护。
Ø 在汽机北侧搭设上下楼梯，排架上的施工通道满铺竹走道板，并用12#铅丝绑扎牢固，走道板两侧设置150mm高的踢脚板。详见《》
Ø 脚手架搭设须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）》中的相关要求。
3.1.4维护要求
脚手架分段搭设完毕，应按施工方案、脚手架安全技术规范和《建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）》的要求对脚手架工程质量进行检查，经检查合格后并挂牌后方可交付使用。
脚手架及其地基应在下列阶段进行检查与验收：①脚手架搭设前；②作业层上施加荷载前；③每搭设完10～13m高度后；④达到设计高度后；⑤遇有六级大风与大雨后；⑥停用超过一个月。
在脚手架使用过程中，应定期检查下列项目：①杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；③定期检查扣件螺栓是否松动，扣件是否锈蚀、是否开裂；④其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合脚手架安全技术规范许可的规定；⑤安全防护措施是否符合要求；⑥操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载, 不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件；⑦严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设砼泵管及起重设备等；⑧作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经主管部门批准，并应符合有关规定。
3.1.5拆除要求
脚手架搭设完成后，在使用过程中不得擅自拆卸、修改。如因施工原因，需对脚手架进行修改，必须制定临时加固方案，并报安全主管部门审核同意，方可实施。
拆除脚手架前，应设置警戒区，由专职人员负责警戒，先清除脚手架上的材料、工具和杂物。脚手架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；拆下的钢管与配件，应成捆用机械吊运或由人工传送至地面。
3.2 钢筋施工
本工程严格执行钢筋质量跟踪制度，钢筋进厂前须认真考核供应商的资质、信誉。钢筋出厂合格证要齐全，钢筋须严格按照规范要求取样送检，合格后方可使用。进货时对钢筋的外观质量要仔细的检查，不合格品严禁进入施工现场。
钢筋加工、下料统一在钢筋厂进行，钢筋翻样必须经土建项目技术负责人审核后方可以批量钢筋加工，加工时注意钢筋接头位置按设计要求错开25%（对梁）或50%（对柱）；加工好的钢筋利用汽车运至现场，用25t或50t吊机吊至施工部位边上，再人工搬运进行安装。φ20及以上钢筋的连接采用直螺纹连接，φ20以下钢筋的连接采用焊接或搭接。
钢筋下料：要根据施工图中的钢筋规格、尺寸、形状、数量，结合施工规范和现场实际进行，做到准确无误，下料时要结合钢筋的长度考虑工程的经济性。
钢筋制作：钢筋加工前，钢筋表面要洁净无污染、损伤，带有油漆、老锈的钢筋不得使用；钢筋直螺纹连接须先做试件，试验合格后方可大批量制作。钢筋制作要严格按钢筋下料单上的规格、尺寸、形状、数量加工，钢筋下料要准确无误，保证每一条钢筋的规格、尺寸、形状、直径正确。钢筋制作完后要严格按规格、型号挂材料标识牌，分堆堆放，标志要明显。钢筋制作班组要做好自检记录并及时提供钢筋跟踪记录等基础资料。钢筋加工时，要按下料单的次序加工并和现场施工员经常联系，加工要有先后，根据施工进度需要加工，避免造成过多成品料的堆放。
钢筋场的原材和成品料码放要整齐，钢筋料牌要清晰、明了。做到随进料，随检测、随加工，随出料，保证钢筋加工场的文明施工。
钢筋绑扎：钢筋绑扎前应将有锈蚀的钢筋除锈，并不应使钢筋表面受污染，并再次对照下料单，仔细检查钢筋的规格、尺寸、形状、直径、数量，确保准确。
柱钢筋绑扎，依据柱子的边线绑扎柱子的纵筋。在现场柱纵筋绑扎钢筋前要先将脚手架搭设好，一方面做为操作平台用，另一方面做钢筋的临时固定用，防止作业时钢筋倒覆伤人。
梁面筋绑扎前先用脚手管搭支架，支架间距2m，生根于梁底架子并加斜支撑，梁钢筋绑扎成型后再将脚手管替换出来。对于15.45米层的梁钢筋绑扎，应待P-1埋件和地脚螺栓固定架安装完成后进行；汽机框架梁，部分地方的钢筋保护层厚度为80mm，保护层比较厚，易产生收缩裂纹，故在梁钢筋绑扎完成后，在保护层范围内加设一层钢丝网，网眼尺寸为80mm×80mm，钢丝直径2mm，以抵抗收缩应力。
钢筋接头：梁柱主筋采用直螺纹接头。接头的施工现场检验与验收：接头应有厂家提供有效的原材报告和检验报告；接头的现场检验按验收批进行，同一施工条件下采用同一批材料的同等级、同型式同规格接头，以500个为一验收批进行检验与验收，不足500个也作为一个验收批。取样应经监理见证。
柱纵筋两次接头到顶，第一次从－0.5m到7.1m层平台，第二次接到设计标高，接头均按50%错开。柱钢筋绑扎时上部用井字架围护，注意井字架的搭设不应防碍柱模的安装。
钢筋绑扎顺序应为：框架柱钢筋→框架梁钢筋→板钢筋。
钢筋绑扎过程中，如遇特殊情况或须钢筋代换时，必须征得业主、监理和设计单位的同意，并有办理书面变更设计申请单。
绑扎好的钢筋在浇筑混凝土以前应进行全面检查，经监理检查验收合格，并办理隐蔽工程验收手续后，方可进入下道工序。
3.3 模板施工
汽机基础上部结构需达到清水砼效果，模板施工为其中的一个关键工序。本工程的模板采用2440×1220×18mm的双面酚醛覆膜木胶合板。同时，在柱的阳角镶宽50mm的半圆木线条做圆角。
柱、梁、板模板拼缝用双面胶带封堵。水平接缝必须平顺，柱四周水平接缝应在同一标高且严格交圈，模板拼缝之间的缝隙不超过1.5mm。胶带纸粘贴要求平顺，无折皱。
柱模拼装时采取大面包小面的拼制方式，柱小面制作宽度同柱宽，柱大面制作宽度为柱宽再加两倍模板厚度，线条用铁钉固定在模板上。
3.3.1汽机柱模板安装
柱模板安装示意图详见附件3。
柱模板的截面 B 、H方向对拉螺栓沿柱纵向的间距为500mm。
柱模板竖楞采用φ48×3.5钢管和48mm×100mm枋木，间距250mm。
柱箍采用16#槽钢，每道柱箍每边采用2根槽钢，柱箍纵向间距500mm。采用M14对拉螺栓拉紧，加双螺帽。所有柱模板水平接缝处必须设在一个水平面上。
在柱中沿柱B、H方向，均匀埋设φ14对拉螺杆并用双螺帽紧固，两侧加焊钢筋头以固定柱子的内部尺寸；为增加混凝土的外观质量，本工程利用对拉螺杆与螺栓套筒连接的方式。拆模完成后，将对拉螺杆用1：2同材料的水泥砂浆填补堵口，然后用手提砂轮机粗磨，再用砂纸细磨光滑。
3.3.2汽机梁、板模板安装
梁模板安装示意图详见附件4。
梁的底模采用φ48×3.5钢管上横向铺φ48×3.5钢管或48×100mm枋木，钢管或枋木间距均为250mm（15.45m层间距为200mm），梁底模承重架的顶托必须按规范要求取值为200 mm -300mm。
7.1m层板的底模采用φ48×3.5钢管和48×100mm枋木，先铺φ48×3.5钢管大楞，纵向间距与排架一致，再铺φ48×3.5钢管或48×100mm枋木小楞，小楞间距均为250mm，大楞间距为700mm。
7.1m层、15.45m运转层梁侧模以钢管作横向楞条，间距250mm，对拉螺栓处，外层以双钢管做竖向楞条，对拉螺栓采用M14对拉螺栓，纵横向间距为500mm。侧模以钢管同排架连接来调整垂直度。梁、板底模需按图纸、规范要求起拱，梁侧向支撑采用满堂脚手架斜撑，及梁上口用φ48×3.5钢管锁口并与内满堂脚手架连接成整体。
对于梁与梁，梁与柱交汇处无法安装对拉
3.3.3模板及扣件式钢管脚手架验算
Ø 柱箍验算
1)、说明
汽机基座模板采用双面酚醛覆膜木胶合板，内楞采用φ48×3.5钢管，间距为250mm，外楞为每侧2根16#槽钢，间距为500mm，采用M14对拉螺栓拉紧，纵向间距为500mm。
计算参数确定：
P—新浇混凝土的最大侧压力kPa，
V—混凝土的浇筑速度：取2m/h(最大值)，
to—新浇砼的初凝时间（h），取to＝4h，
β2—混凝土坍塌度140～160mm影响系数1.15，
β1—外加剂影响系数，取1.2，
γc--混凝土自重25kN/m3，
F-- M14螺栓允许拉力值17.8KN，
H－混凝土的浇筑高度，H＝6.4m。
2）、验算过程
柱砼侧压力计算
a荷载设计值
⑴混凝土侧压力
①混凝土侧压力标准值
P1=0.22γctoβ1β2V1/2
P1=0.22×25×4×1.2×1.15×21/2=42.9kN/m2
P2＝γc×H＝25×6.4＝160 kN/m2，取较小值，P＝P1=42.9kN/m2
②混凝土侧压力设计值
P= P1×分项系数=42.9×1.2=51.5kN/m2
⑵振捣混凝土时产生的水平荷载
标准值为4kN/m2
设计值为4×1.4=5.6kN/m2
⑶组合荷载及折减
F＝（51.5＋5.6）×0.9=51.4kN/m2
验算
q＝F×L1＝51.4×103/106×500＝25.7N/mm；
q－柱箍承受均布荷载设计值；
b柱箍强度验算
N/An＋Mx/（rxWnx）≤f
N-柱箍承受的轴向拉力设计值；N=a/2·q＝2800/2×25.7＝35980N。
An-柱箍杆件净截面积；An＝4390mm2。
Mx-柱箍杆件最大弯矩设计值；Mx＝q L22/8＝25.7×〔2800＋（18＋48＋160）×2〕2/8＝33973806N·mm。
rx-弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，rx＝1；
Wnx-柱箍杆件净截面抵抗矩；Wnx＝216600mm3
f－柱箍杆件抗拉强度设计值，f＝215N/mm2；
N/An＋Mx/（rxWnx）＝35980/4390＋33973806/216600＝165.0≤215N/mm2
柱箍强度满足要求。
c柱箍挠度验算
W＝5q'l24/384EI≤〔W〕
〔W〕-柱箍杆件允许挠度，〔W〕＝B/500＝2800/500＝5.6mm。
E－柱箍杆件弹性模量，E＝2.05×105N/mm2。
I－柱箍杆件杆件惯性矩，I＝1.73×107mm4。
q'－柱箍杆件承受砼侧压力的设计值。q'＝51.5×0.9×500＝23.2 N/mm。
W＝5q'l24/384EI＝5×23.2×32544/384×2.05×105×1.73×107＝9.5mm＞〔W〕。
只设柱箍，挠度不满足要求。故，拟在柱中沿柱B、H方向均匀布设M14对拉螺杆，间距不大于1m。在本例中，柱截面为2800×2800，四边的中部各设两条M14对拉螺杆，以抵抗柱箍变形。
所以，q'=[51.5-2×（17.8/2.8×0.5）]×0.9×500＝11.7 N/mm。
W＝5q'l24/384EI＝5×11.7×32544/384×2.05×105×1.73×107＝4.8mm＜〔W〕，加设M14对拉螺杆后挠度满足要求。
Ф14拉杆验算：
Ф14拉杆允许拉力为215N/mm2×π×196/4=33.1KN
所以Ф14拉杆与柱箍平均受到的力为：35980N/3=11993N=12KN<33.1KN
满足要求。
Ø 梁侧模对拉螺杆验算
1)、说明
梁侧模采用双面酚醛覆膜木胶合板，内楞采用φ48×3.5钢管，间距为250mm，外楞采用φ48×3.5钢管，间距为500mm，对拉螺栓采用M12，纵横向间距均为500mm。
计算参数确定：
P—新浇混凝土的最大侧压力kPa，
V—混凝土的浇筑速度：取2m/h(最大值)，
to—新浇砼的初凝时间（h），取to＝4h，
β2—混凝土坍塌度140～160mm影响系数1.15，
β1—外加剂影响系数，取1.2，
γc--混凝土自重25kN/m3，
F-- M12螺栓容许拉力值12.9KN，
H－混凝土的浇筑高度，H＝2.75m。
2）、验算过程
a荷载设计值
⑴混凝土侧压力
①混凝土侧压力标准值
P1=0.22γctoβ1β2V1/2
P1=0.22×25×4×1.2×1.15×21/2=42.9kN/m2
P2＝γc×H＝25×2.75＝68.8kN/m2，取较小值，P＝P1=42.9kN/m2
②混凝土侧压力设计值
P= P1×分项系数=42.9×1.2=51.5kN/m2
⑵振捣混凝土时产生的水平荷载
标准值为4kN/m2，
设计值为4×1.4=5.6kN/m2。
⑶组合荷载及折减
F＝（51.5＋5.6）×0.9=51.4kN/m2。
验算
对拉螺栓的拉力：
N= F×0.5×0.5=51.4×0.5×0.5=12.85kN＜F=12.9KN。
对拉螺杆强度满足要求。
Ø 梁底模验算
1)说明
15.45m层Ⅵ轴的框架横梁截面尺寸最大，为5150×2950，以此梁为验算对象。
（1）荷载
a标准值
该梁每延长米混凝土量为：V=5.15×2.95×1=15.2m3。
模板及支架自重：0.3×15.2=4.56KN/m;
新浇混凝土自重：25×15.2=380KN/m；
钢筋自重：2×15.2=30.4KN/m；
结构自重汇总：4.56+380+30.4=414.96KN/m，
414.96×0.2=92.9KN,q1=92.9/5.15=18.03 KN/m。(0.2m为小楞间距)
振捣混凝土时产生的荷载：4.0KN/m2；即为：4×0.2=0.8KN/m
b设计值
P=18.03×1.2+0.8×1.4=22.76KN/m。
c荷载折减
P=22.76×0.9=20.48KN/m
2)梁底φ48×3.5钢管验算
a强度验算(按多跨简支梁计算简图如下)

所以有：M=0.105×ql2
σ=M/W≤fm
q-作用在钢管上的线荷载；
l-计算跨度，l=450mm。
W-φ48×3.5钢管的截面抵抗矩，W=5.08×103mm3。
fm-钢材抗弯强度设计值，fm=205N/mm2。
M=0.105×20.48×4502=4.35×105N·mm。
σ=4.35×105/5.08×103=85.6N/mm2＜fm=205 N/mm2。
钢管强度满足要求。
b挠度验算
W＝0.273ql4/100EI≤〔W〕
E-钢管的弹性模量，E=2.05×105N/mm2。
I-钢管的惯性矩，I=12.19×104mm4。
〔W〕=l/250=450/400=1.1mm。
W=0.273×20.48×4504/100×2.05×105×12.19×104=0.09mm＜〔W〕=1.1mm。
挠度满足要求。
3)梁底φ48×3.5钢管验算
a强度验算
σ=M/W≤fm
F-作用在钢管上的集中荷载，F=20.48×0.45=9.2KN。

l-计算跨度，l=450mm。
W-φ48×3.5钢管的截面抵抗矩，W=5.08×103mm3。
fm-钢材抗弯强度设计值，fm=205N/mm2。
按简支梁钧布线荷载计算为（计算简图如上）：
M=0.267×pl
=0.267×9.2×450
=1.11×106 N·mm
σ=1.11×106/2×5.08×103=109N/mm2＜fm=205N/mm。
强度满足要求。
b挠度验算
W＝1.883pl3/100EI≤〔W〕
E-钢管的弹性模量，E=2.05×105N/mm2。
I-钢管的惯性矩，I=12.19×104mm4。
〔W〕=l/250=450/400=1.1mm。
W＝1.883×9200×4503/（100×2.05×105×2×12.19×104 ）=0.32mm＜〔W〕=1.1mm。
挠度满足要求。
Ø 7.1m层板底模验算
1)说明
7.1m层平台板厚800mm，φ48×3.5钢管或48×100mm枋木小楞间距均为250mm，φ48×3.5钢管大楞间距为700mm。
板底每1m2的荷载如下：
a标准值
混凝土量为：V=1×1×0.8=0.8m3。
模板及支架自重：0.3×0.8=0.24KN;
新浇混凝土自重：24×0.8=19.2KN；
钢筋自重：2×0.8=1.6KN；
结构自重汇总：0.24+19.2+1.6=21.04KN，21.04/（1×1）=21.04KN/m2。
施工人员及设备的荷载：1.0KN/m2；
b设计值
P=21.04×1.2+1.0×1.4=26.65KN/m2。
c荷载折减
P=26.65×0.9=24KN/m2
2)板底小楞φ48×3.5钢管验算
a强度验算
M=1/8×ql2
σ=M/W≤fm
q-作用在钢管上的线荷载；q=P×0.7=16.8N/mm。
l-计算跨度，l=700mm。
W-φ48×3.5钢管的截面抵抗矩，W=5.08×103mm3。
fm-钢材抗弯强度设计值，fm=205N/mm2。
M=1/8×16.8×7002=1.029×106N·mm。
σ=1.029×106/5.08×103=202.6N/mm2＜fm=205 N/mm2。
钢管强度满足要求。
b挠度验算
W＝5ql4/384EI≤〔W〕
E-钢管的弹性模量，E=2.05×105N/mm2。
I-钢管的惯性矩，I=12.19×104mm4。
〔W〕=l/250=700/250=2.8mm。
W=5×16.8×7004/384×2.05×105×12.19×104=2.1mm＜〔W〕=2.8mm。
挠度满足要求。
3)板底钢管大楞验算
a强度验算
M=（1/4×Fl）+（1/7×Fl）
σ=M/W≤fm
F-作用在大楞上的集中荷载，F=24×0.7×0.7/3=3.92KN。
l-计算跨度，l=700mm。
W-钢管的截面抵抗矩，W=5.08×103 mm3。
fm-钢材抗弯强度设计值，fm=205N/mm2。
M=1/4×3.92×103×700+1/7×3.92×103×700=725.2×103 N·mm。
σ=725.2×103/5.08×103=142.8N/mm2＜fm=205N/mm。
强度满足要求。
b挠度验算
W＝Fl3/48EI+ Fa（3l2-4a2）/24EI≤〔W〕（注：a=l/7）
E-钢管的弹性模量，E=2.05×105N/mm2。
I-钢管的惯性矩，I=12.19×104mm4。
〔W〕=l/250=700/250=2.8mm。
W＝2.1mm＜〔W〕=2.8mm。
挠度满足要求。
Ø 扣件式钢管脚手架验算
a框架梁梁底脚手架验算
框架梁梁底钢管支撑架的立杆纵距、横距均为450mm，步距1500mm。现验算如下：
1）荷载
15.45m层Ⅵ轴的框架横梁截面尺寸最大，为5150×2950，以此梁为验算对象。
如前文所示，P=414.96/5.15=80.57 KN/m2，支撑底模的φ48×3.5钢管纵向间距200mm，钢管横向间距450mm。则450mm×450mm范围内，即1根立杆承受的荷载为：
N=80.57×0.45×0.45+2×0.45×3.85×10×1.2/1000+1×0.45×8.04×10×1.2/1000+2×0.45×0.45×1.4+1×0.45×0.45×1.4=16.96KN。
2）强度验算
σ= N /ψA≤f
A-钢管的截面积，A=489mm2。
f-钢材抗压强度设计值，f=205N/mm2。
ψ-稳定系数，
另，λ=l0/i，l0=kuh=1.155×1.5×1.5=2.6m=2600mm，i=15.8mm，
λ=2600/15.8=165,查表得ψ=0.259
σ= 16.96×103/0.259×489=133.8N/mm2＜f=205N/mm2。
立杆稳定性满足要求。
对于15.45m层Ⅲ、Ⅴ轴的框架横梁截面尺寸最高，为5102×2142，立柱采用纵向间距为250，横向间距为450mm，横杆步局为1500mm，以此梁为验算对象。
有每根立柱受到新混凝土的力为：N=0.45*0.25*5.102=14.34 KN，
施工荷载为：N1=0.45*0.25*2.5=0.28 KN
钢管自重及模板自重荷载为：N2=0.45*0.25*1=0.11 KN，所以每根立柱受到的荷载为：14.34+0.28+0.11=14.73 KN
小于15.45m层Ⅵ轴梁每根立柱受到的荷载，符合要求。
b 7.1m层800厚平台脚手架验算
7.10m层平台脚手架立杆纵距、横距均为0.7m，步距为1.5m，现验算如下：
1）荷载
7.10m层平台板厚800mm，板底每1m2的荷载如下：
a标准值
混凝土量为：V=1×1×0.8=0.8m3。
模板及支架自重：0.3×0.8=0.24KN;
新浇混凝土自重：24×0.8=19.2KN；
钢筋自重：2×0.8=1.6KN；
结构自重汇总：0.24+19.2+1.6=21.04KN，21.04/1×1=21.04KN/m2。
施工人员及设备的荷载：1.0KN/m2；
b设计值
P=21.04×1.2+1.0×1.4=26.65KN/m2。
c荷载折减
P=26.65×0.9=24KN/m2
即每根立杆承受的荷载为：
N=24×0.7×0.7+3×0.7×3.85×10×1.2/1000+1×0.7×3.85×10×1.2/1000+2×0.7×0.7×1.4+1×0.7×0.7×1.4=13.95KN。
2）强度验算
σ= N /ψA≤f
A-钢管的截面积，A=489mm2。
f-钢材抗压强度设计值，f=205N/mm2。
ψ-稳定系数，
另，λ=l0/i，l0=kuh=1.155×1.5×1.5=2.6m=2600mm，i=15.8mm，
λ=2600/15.8=165,查表得ψ=0.259
σ= 13.95×103/0.259×489=110.1N/mm2＜f=205N/mm2。
立杆稳定性满足要求。
3.4 度达到设计强度的75%以上，混凝土中心与表面最低温度控制在25℃以内，预计拆模后混凝土表面温降不超过9℃以上允许拆模。混凝土施工
1) 浇筑前准备：混凝土施工前，应报监理对原材料进行见证取样，送符合质资要求的实验室做混凝土配合比实验；根据实验室的砼配合比实验报告，在混凝土搅拌前进行取样试配，报监理审批后，方可按配合比进行施工，严格控制坍落度。混凝土搅拌前对计量器具进行检验合格后方可搅拌，搅拌严格按配合比进行，外加剂不得超量、错用、少掺、漏掺。混凝土浇筑前，对模板、支架、预埋管、预埋件、钢筋等进行细致检查，做好记录，质检员做好会鉴工作。模板内、钢筋上的油污、泥土、垃圾、杂物等应清理干净，模板处应洒水湿润，堵严缝隙。各种运输设施如砼运输车、天泵等准