324832米连续梁挂篮施工组织设计.docx

京沪高速铁路土建二标二工区沧德特大桥跨314省道32+48+32m连续梁施工组织设计中铁二局五公司京沪项目经理部二八年八月二十五日目 录一、编制依据及目的51.1编制依据51.2编制目的5二、工程概况52.1结构特点62.2设计要点6三、施工组织73.1工期进度计划83.2劳动力组织83.3机具设备配置9四、施工总体方案94.1预应力砼连续箱梁悬臂灌注104.2施工工艺流程104.3临时支墩、支座锁定104.4结构体系的转换10五、施工方案及方法125.1墩顶现浇段（0#段）施工125.2悬灌梁段施工145.3悬臂灌注施工195.4线形控制205.5边跨现浇段施工235.6合拢段施工及结构体系的转换235.7桥面系及附属工程30六、施工工艺及操作要点306.1支架搭设及预压306.2球型支座安装336.3钢筋工程346.4预埋件356.5混凝土工程366.6预应力工程386.7挂篮悬臂施工416.8模板工程44七、质量保证措施467.1工程质量保证体系467.2工程质量保证措施507.2.1保证工程质量组织措施507.2.2钢筋施工质量保证措施537.2.3混凝土施工质量保证措施537.2.4预应力施工质量保证措施537.2.5测量作业质量保证措施54八、安全保证措施558.1.安全目标558.2.安全保证体系568.3.安全生产管理制度568.4安全保证措施568.5.安全应急救援预案608.6专项安全保证措施638.6.1高空作业安全措施638.6.2支架搭设安全措施638.6.3张拉施工安全措施648.6.4挂篮施工安全措施64九、施工进度保证措施659.1 按项目法组织施工659.2施工工期保证措施66十、环保、水保施工措施6610.1.施工环保、水土保持目标6610.2.施工环保、水土保持管理体系6610.3.施工环保、水土保持措施69京沪高速铁路土建二标二工区32+48+32米连续梁挂篮施工方案一、编制依据及目的1.1编制依据、北京至上海高速铁路京沪高京徐施桥04J段施工图及无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线32+48+32m）。、济南指挥部编制的京沪高速铁路指导性施工组织设计。、客专线施工技术规范、标准及施工指南。、现行的有关部颁设计、施工、试验规范。、施工单位所具备的人员、设备、技术条件等。、我单位施工类似连续梁施工经验。1.2编制目的结合连续梁施工特点，编制详细的实施性施工组织设计，明确施工工艺及施工方法，强调过程操作要点，指导现场标准化施工，确保施工安全、工程质量，满足工期要求。二、工程概况2.1 工程概述沧德特大桥跨德滨规划路无碴轨道32+48+32m连续梁，位于山东省德州市境内，其中心里程为DK320+444.8，与规划路斜角7900,桥下净空285.2m。详情见下总体布置图：2.2结构特点箱梁结构形式为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面箱梁；箱梁顶宽12m,底宽5-5.5m。顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm；底板厚度40-80cm,按折线变化，其中端支点为60cm;腹板厚48-80cm,厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到145cm，端支点处腹板厚为60cm。全联在端支点、中跨跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有人洞，供检查人员通过。箱梁中支点处梁高4.05m，跨中8.4m直线段及边跨12.95m直线段梁高为3.05m,梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。详情见页下截面简图：2.3设计要点恒载：结构构件自重附属设施重（二期恒载），该设计考虑了二期恒载分别为100KN/m180KN/m四种情况进行结构检算，图中预应力筋和普通钢筋配置按二期恒载120KN/m设计。础不均匀沉降：相临两支点不均匀沉降不大于0.020m。活载：竖向活载纵向计算采用ZK标准活载；竖向活载桥面横向计算采用ZK特种活载。其它活载考虑了列车活载动力系数、曲线桥列车竖向静活载产生的离心力、横向摇摆力、人行道及栏杆活载。附加力：考虑了风力、温度。特殊荷载：考虑了列车脱轨荷载，施工荷载、地震力。施工荷载施工挂篮、机具、人群等按700KN计。2.4主要工程量材料名称混凝土普通钢筋精扎钢筋钢绞线工程数量1962 364吨15吨102吨三、施工组织3.1工期进度计划我项目部计划2009年3月15日开始进行连续梁施工，2009年8月12日结束，总工期共计145天，详细工序施工时间见下表。32+48+32m连续梁施工进度计划表序号项目名称时间开工时间完工时间10#段支架现浇施工202009年3月15日2009年4月4日2施工挂篮拼装152009年4月5日2009年2月19日31#段挂篮施工102009年4月20日2009年4月30日42#段挂篮施工82009年5月1日2009年5月8日53#段挂篮施工82009年5月9日2009年5月18日64#段挂篮施工82009年5月19日2009年5月27日75#段挂篮施工82009年5月28日2009年6月6日86#段挂篮施工82009年6月7日2009年6月15日97#段挂篮施工82009年6月16日2009年6月24日10边跨支架现浇施工252009年6月25日2009年7月14日10边跨合龙段施工152009年7月15日2009年7月30日11中跨合龙段施工122009年8月1日2009年8月12日合计：145天3.2劳动力组织由于连续梁施工工期紧、技术难度大，我项目部将组织一批经验丰富的连续梁施工队伍进行施工，确保施工安全、质量、进度等，详见下表。32+48+32m连续梁施工劳动力计划表序号人员数量（名）序号人员数量（名）1现场管理人员106张拉工152安全员27试验工33钢筋工608起重工124木工159测工65混凝土工303.3机具设备配置下部工作将以连续梁为工作重点，根据现有设备情况，积极组织新增设备进场，确保连续梁施工生产需要，投入主要设备见下表。32+48+32m连续梁主要机具设备配置计划表序号机械设备名称规格型号生产能力数量1混凝土拌和站HZS-120120m3/h1座2混凝土输送泵60m3/h1台3混凝土运输车SQH5260260Kw,6m36台4吊车QTZ25025吨2台5挂篮菱形4套6钢筋对焊机8台7钢筋调直机2台8钢筋弯曲机2台9钢筋切割机2台10预应力张拉设备YCW400400KN4套11预应力张拉设备YC-6060 KN4套12预应力张拉设备YDQ240Q24KN2套13水泥浆搅拌机SJ-1602台14真空泵1台15压浆机1台16全站仪尼康1台17水准仪2台四、施工总体方案4.1预应力砼连续箱梁悬臂灌注 墩顶现浇段（0#段），采用临时支墩满堂支架法施工，箱内顶板采用满堂支撑；悬灌梁段采用菱形挂篮悬臂施工。中跨合拢段采用合拢吊架施工，吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。边跨现浇段及边跨合拢段，采用满堂支架法施工；钢筋由工厂集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场绑扎成型；混凝土由搅拌站集中供应，搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器捣固。混凝土采用覆盖塑料薄膜养护。4.2施工工艺流程见“连续箱梁施工工艺总流程图 图4-2”。4.3临时支墩、支座锁定4.3.1临时支墩、支座锁定临时固结通过设置临时支座和锁定支座的方式来实现。临时支座设有厚57厘米内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。在临时支墩顶底设塑料薄膜隔离层。附图临时支墩设计图4.4结构体系的转换连续梁桥采用悬臂施工法，在结构体系转换时，为保证施工阶段的稳定，连续梁边跨先合拢，释放梁墩锚固，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后跨中合拢，形成连续梁受力状态。施工过程中存在梁的受力结构体系转换，施工时应注意以下几点。结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换。所以在拆除梁墩锚固前，应按设计要求，张拉一部分或全部布置在梁体下部的正弯矩预应力束。对活动支座还需保证解除临时固结后的结构稳定，如需控制和采取措施限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。在放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段的高程变化，如有异常情况，应立即停止作业，找出原因，以确保施工安全。图4-2 连续箱梁施工工艺总流程图墩顶现浇段（0#段）施工挂篮拼装边跨合拢段安装钢筋、立模灌注砼、张拉、压浆边跨现浇段施工安装永久支座，浇注临时支座临时支墩、支架安装及调整两悬臂端箱梁安装合拢吊架及底模，临时约束锁定挂篮静载试验循环施工全部悬灌梁段、拆除挂篮边跨支架搭设及预压支架、模板拆除、墩梁固结锁定解除两边构临时支座固结，锁定一侧活动永久支座桥面系施工中跨合拢段安装钢筋、立模灌注砼、张拉、压浆安装中跨合拢吊架及底模两悬臂端箱梁临时约束锁定解除一侧箱梁约束锁定拆除临时支座对转换为超静定结构，需考虑钢束张拉、支座变形、温度变化等因素引起结构的次内力。若按设计要求，需进行内力调整时，应以标高、反力等多因素控制，相互校核。如出入较大时，应分析原因。在结构体系转换中，临时固结解除后，将梁落于正式支座上，并按标高调整支座高度及反力。支座反力的调整，应以标高控制为主，反力作为校核。五、施工方案及方法5.1墩顶现浇段（0#段）施工墩顶现浇梁段（0#段）采用满堂支架法施工，并将0#段混凝土分两次水平分层浇筑，第一次浇注底板及腹板，第二次浇注顶板及翼缘板。5.1.1工艺流程见“墩顶0#段施工工艺流程框图 图5-1-1”。5.1.2地基处理及支架搭设连续箱现浇段（0#段）施工梁0#段临时支墩采用临时支座锚固。根据桩基设计结果，地基承载力满足施工要求。连续梁0#段采用支架现浇施工工艺。首先对原地面进行地基处理，碾压平整，测试地基承载力不小于250kpa后，在其上浇注16cm厚的C15混凝土进行硬化。硬化后混凝土强度达到10Mpa以上，再铺设1214cm枋木，在枋木上搭设碗扣式支架。腹板及腹板倒角位置处支架立杆：横向步距30cm、纵向间距60cm；底板及翼板下支架立杆：纵横向间距均为60cm；立杆上下采用天托和地托进行调节，但调节丝杆外露长度不大于20cm，且不大于丝杆长度的1/3。纵横向水平连接杆的步距均120cm。纵横向均应35米间距增加一道剪刀斜撑进行加固。支架上方铺设纵横向1214cm枋木，枋木上平铺酚醛树脂胶合板作为外模，进行预应力钢筋混凝土现浇0#梁段施工。详情见附图：0#1#段支架布置图图5-1-1 墩顶0#段施工工艺流程框图拆除模板、支架预应力张拉、压浆、封锚第一次混凝土浇注及养护模板加固、调校检查底模安装、预压、调整预应力管道安设、加固钢筋绑扎、内外模安装普通钢筋、预应力管道安装钢筋、模板加工、各种材料准备满堂支架搭设平整场地、临时支墩安装第二次混凝土浇注及养护5.1.3模板梁底模板：0#块底模采用1.8cm厚竹胶板与12*14cm方木组合而成。梁底变截面部分与纵坡采用钢制楔形支架调整，从而使底模达到设计截面与线路坡度要求。侧模：外侧模采用大块挂篮钢侧模，在梁变宽部分加工特制钢模板调整宽度，外侧模采用型钢固定支架加固。内侧模板采用3015钢模板拼装，梁内拼装脚手架加固。顶板底模与外侧模连接处镶橡胶条塞紧，以防漏浆。隔墙模板及腹板内模板：均采用定型组合钢模板现场拼装，内模板的紧固主要用脚手架连接，并用对拉螺杆加固。倒角模板采用木模。人洞模板及支架：隔墙人洞采用木模板、木支架，顶板临时人洞模板采用钢板焊接，支撑用12钢筋与梁顶板钢筋网片焊接。端模：端模用自行加工的钢模板，与内外模及其骨架连接牢固，中间留进人洞方便捣固人员出入，待混凝土浇注到位后再行补加。5.2悬灌梁段施工5.2.1施工工艺流程见“悬灌梁段施工工艺流程图 图5-2-1”。5.2.2挂篮施工5.2.2.1挂篮结构施工挂篮采用自行设计制作的轻型菱形挂篮，主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。该挂篮承载能力和刚度大，机械化程度高，操作方便快捷、安全可靠。挂篮结构见“挂篮结构示意图 图5-2-2-1”图5-2-1 悬灌段施工工艺流程图浇筑后高程观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测已浇各梁段观测进入下一个悬灌段施工定模板高程签立模通知单挂篮定位、立模监理复测已浇各梁段观测浇注前高程观测混凝土浇注张拉前高程观测预应力束张拉张拉后高程观测5.2.2.2挂篮拼装挂篮结构构件运达施工现场后，利用吊车吊至已浇梁段顶面，在已浇好的0#梁段顶面拼装，拼装完毕后，对挂篮施加梁段荷载进行预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形，悬灌施工过程中，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算。见挂篮结构拼装的主要流程图 图5-2-2-2。在挂篮施工过程中要始终保证有四个锚点锚固每个上主梁（一篮为八个锚点）。在挂篮走行过程中要始终保证每篮至少有二个保险点。在走行过程中始终要保证主梁后吊轮滑轨两边有锚点锚固滑轨。滑轨面组件的拼装：图5-2-2-1挂篮结构示意图图5-2-2-2挂篮结构拼装的主要流程图轨道安装、锚固主桁片安装后锚杆锚固主桁前、后横梁桁片安装主桁上下平联安装底平台安装外模系统安装内模系统安装悬吊工作平台安装在桥面靠里竖向预应力筋位置放置滑轨。竖向预应力筋要伸出桥面120-140mm左右以保证能锚固滑轨。保证滑轨间距6.22M（偏差2mm），并保证两轨面水平（高差不平度1mm）。并用锚具锚固滑轨。在前滑动支座处不设滑轨接头。滑轨纵向位置采用以下方法调整：用千斤顶支顶主桁下平杆使活动支座稍稍离开滑轨面（2mm），而后窜动滑轨到理想位置。装拼主桁片及主桁片配件。先将活动支座安装好,再将平杆安放在工作位置,后部用枕木支平支稳,保证下平杆的平直，而后用精轧螺纹钢锚住。安装立杆后用4部3T倒链将其四个方向拉住，而后依次安装上平杆、后斜杆及前斜杆，一组主桁安装好后安装另一组桁片。 5.2.2.3挂篮静载试验挂篮拼装完毕后，进行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。荷载试验时，加载按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行等效加载，测定挂篮自身弹性变形和非弹性变形值，作为悬灌梁立模时的参考数据，对挂篮的设计计算图式及技术参数进行验证。具体加载点及加载量如下所示表5-2-2-3加载程序加载力（KN）持载时间备注一载50%Kmax6小时测下沉量二载75%Kmax6小时测下沉量三载90%Kmax6小时测下沉量四载100%Kmax6小时测下沉量五载110%Kmax6小时测下沉量六载120%Kmax6小时测下沉量卸载100%Kmax 6小时测下沉量卸载50%Kmax6小时测下沉量卸载0测下沉量根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载挠度曲线，为悬臂施工的线性控制提供可靠的依据。加载方法根据现场的实际条件采取千斤顶和锚固于承台内的锚锭对拉反压加载。5.2.2.4挂篮的移动松动内外滑梁后吊轮组,使后吊轮组下落滑梁上翼8公分左右。松动内外滑梁后锚，使滑梁缓慢落在悬挂轮上。同时利用内外滑梁后锚孔加设保险钢丝绳。安装外滑梁和后托梁之间走行吊杆和主桁悬吊平杆和后托梁之间吊杆，安装长度应留有约80mm间隙。而后拆下边锚，松动底锚，使底模后部缓慢下落悬挂在两边走行吊杆上使底模下落，而后拆掉底锚丝杠。 底模下落到位后用两部10T倒链联接在外滑梁和后托梁之间做为保险装置。在主桁下平杆靠后端适当位置用上锚板加设一保险锚点，此锚点要略松。而后拆除后结点所有锚点，使后吊轮吊在滑轨上,在走行过程中始终保证每片主桁有一保险点不能松脱。加设千斤顶顶座，利用千斤顶顶推活动支座逐渐将挂蓝前移。前移时要保证两桁片同步进行并且要缓慢避免冲击。可在滑轨面上涂些黄油方便滑动。前移过程中要始终保证后结点有一个保险锚点。挂蓝到位后进行调整锚固。在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，将挂篮沿行走轨道移至下一梁段位置进行施工，直到悬灌梁段施工完毕。5.2.2.5挂篮拆除箱梁悬灌梁段施工完毕后，进行挂篮结构拆除。拆除顺序为：箱内拱顶支架侧模系统底模系统主桁架，吊带系统及行走锚固系统在其过程中交叉操作。箱内拱顶支架采取拆零取出，侧模、底模系统采用卷扬机整体吊放，主桁架采取先退至墩位附近再利用吊机进行拆零。5.2.2.6挂篮拼、拆装注意事项挂篮拼装、拆除应保持两端基本对称同时进行。挂篮拼装应按照各自的顺序逐部操作，作业前应对吊装机械及机具进行安全检查，在操作过程中地上、空中应有专人进行指挥及指导。挂篮的拼装、拆除是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序。5.3悬臂灌注施工悬臂灌注施工主要包括挂篮前移、挂篮调整及锚固、钢筋及孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆六个工序循环进行。悬灌梁段施工长度3-4.25米，当混凝土强度和弹性模量达到设计要求后进行预应力张拉，根据梁体情况具体调整。5.3.1挂篮前移：在前一梁段施工完毕后，解除放松各吊点，使模板脱离梁体，解除梁上后锚点，进行锚固转换，行走小车托力转换在滑道上，通过手拉葫芦拖拉主桁采取整个挂篮前移动至下一梁段位置。5.3.2挂篮调整及锚固：挂篮就位后，先进行主桁梁上锚固转换给梁体的锚筋上和底篮后锚安装转换在梁体上，然后通过测量仪器进行中线、高程测量、定位，通过千斤顶进行标高调整，经过检查确定合格后，最后进行全面锚固。5.3.3钢筋及孔道安装、混凝土灌注及养护、预应力施加、孔道压浆等工艺见后详述。5.4线形控制为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，对桥梁悬臂施工进行控制。5.4.1线形控制相关参数的测定5.4.1.1挂篮的变形值施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。5.4.1.2施工临时荷载测定施工临时荷载包括施工挂篮、人员、机具等。5.4.1.3箱梁混凝土容重和弹性模量的测定混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，即Et曲线，采用现场取样通过万能实验机进行测定，分别测定混凝土在7、14、28、60天龄期的E值，以得到完整的Et曲线。混凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。5.4.1.4预应力损失的测定预应力损失分几种，本桥施工中主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。测定时，在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失。5.4.1.5混凝土的收缩与徐变观测混凝土的收缩与徐变采用现场取样，进行7天、14天、28天、90天的小梁收缩徐变系数测定，在测定结果没有以前，采用以前施工中相同或相似条件下同等级混凝土的试验数据。5.4.1.6温度观测温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，季节温差对主梁的挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。5.4.2施工预拱度计算在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工预拱度的计算。箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由专业程序计算得出。5.4.3悬臂箱梁的施工挠度控制根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高，严格按立模标高立模。挠度观测资料是控制成桥线型最主要的依据，在现场成立专门观测小组，加强观测每个节段施工中混凝土浇注前后、预应力张拉前后4种工况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，保证箱梁悬臂端的合拢精度和桥面线型。为了尽量减少温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。合拢前将合拢段两侧的最后23个节段在立模时进行联测，以保证合拢精度。5.4.4高程监测5.4.4.1高程测点布置与监测安排在每个箱梁节段上布设二个对称的高程控制点，以监测各段箱梁施工的挠度及整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。5.4.4.2测量仪器选择与测量时间安排采用S1精密水准仪来进行高程测量监控，每次的读数都采用主尺、辅尺观测，测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测。5.4.4.3箱梁悬灌段高程控制程序见“箱梁悬灌段高程控制程序图”图5-4-4-3所示。5.4.5悬臂施工中的中线控制在0#段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将两墩0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。测量仪器采用2”级全站仪。箱梁中心线的施工测量，首先是将仪器安置在0#块的中心点，后视另一墩0#段中心点，测量采用正倒镜分中法。距离采用全站仪三次测量的平均值。图5-4-4-3 箱梁悬灌段高程控制程序图进入下一个悬灌段施工定模板高程签立模通知单挂篮定位、立模监理复测已浇各梁段观测浇注前高程观测混凝土浇注浇注后高程观测已浇各梁段观测张拉前高程观测已浇各梁段观测预应力束张拉张拉后高程观测已浇各梁段观测5.5边跨现浇段施工5.5.1施工工艺流程见“边跨现浇段施工工艺框图 图5-5-1”。5.5.2施工方法5.5.2.1地基处理：先将边跨等高度现浇段处场地推平挖除软弱地层采用换填砂砾，夯实，然后根据设计采用混凝土条形基础支撑刚柱，以减小沉降量，同时做好地基的排水，防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基的影响。5.5.2.2支架设计进行支架刚度和稳定性验算、地基允许承载力的验算、地基沉降的验算，各项验算指标符合规范要求后进行支架搭设。参见0#段支架计算书。5.5.2.3支架搭设：支架组合钢结构钢架，支架搭设后，加设纵、横向斜撑，以确保支架结构稳定。铺设底模时在底模与分配梁间设置圆钢管作为滑动层，以确保边跨合拢临时束张拉时梁体与支架之间的相对滑动，但在边跨合拢锁定前，采取临时措施限制底模的纵向移动。详情见附图：边跨支架布置图5.5.2.4支架预压：见“墩顶现浇段（0#段）施工”中支架预压。5.5.2.5模板：底模采用15mm竹胶板，外模采用整体钢模板、外侧模板拼装后用18的对拉螺杆对拉；内模采用组合钢模，箱梁内顶板采用钢管支架支模，钢管支架直接支撑在底模板上，脚手架底垫同标号的混凝土垫块，其调模、拆模采用木楔调整完成。5.5.2.6混凝土灌注：采用泵送砼浇注，砼施工顺序由支架中间向支点和悬浇端扩散，以减少支架沉降的影响。5.6合拢段施工及结构体系的转换连续箱梁合拢施工时先合拢边跨，再合拢中跨。合拢温度应符合设计要图5-5-1 边跨现浇段施工工艺框图搭设刚柱型钢支架墩顶支座安装铺设底模堆载预压（持荷2天卸载）根据预压结果调整底模标高留设预拱度绑扎底、腹板钢筋、安装底、腹板预应力管道支立内、外模搭设架子，支立顶板、翼缘和端头模板绑扎顶板钢筋、安装顶板预应力管道预设合拢段施工预埋件及预留设施混凝土浇注、养护预应力张拉、压浆拆除侧模和内模求，合拢段两端悬臂标高及轴线允许偏差应符合设计或规范要求。5.6.1合拢段施工工艺流程见“合拢段施工工艺框图 图5-6-1”。5.6.2边跨合拢施工5.6.2.1施工准备悬臂梁段浇注完毕，拆除悬臂挂篮；清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶；在“T构”两悬臂端预备配重水箱；近期气温变化规律测量记录。5.6.2.2边跨合拢段支架及模板边跨合拢段与边跨等高度现浇段一样，采用满堂支架支模施工。悬臂梁段浇注完毕，拆除挂篮，接长边跨等高度现浇段支架，拼装合拢段支架，支架的搭设与现浇段要求一样。外模采用挂篮模板，底模采用200mm竹胶板，内模采用组合钢模。5.6.2.3设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。配重及合拢步骤见下图。边跨合拢施工步骤图（1）“T构”悬臂浇注及边跨等高度现浇段施工完毕。搭设合拢段支架。（2）加水箱配重，钢筋绑扎，预应力管道安装，边跨合拢段锁定。（3）选择当天最低温度时间浇注混凝土，逐级卸除水箱配重。（4）边跨合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢段支架。拆除边跨模板、支架图5-6-1 合拢段施工工艺框图连续梁悬灌梁段施工完毕边跨合拢段预应力张拉及锚固，拆除支架边跨挂蓝后移合拢段吊架安装，加水箱配重钢筋绑扎，预应力管道安装，合拢锁定边浇注中跨合拢段混凝土，边卸水箱配重中跨合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢吊架边跨合拢段支架搭设铺底模，加载预压边跨合拢段钢筋绑扎，预应力管道安装，合拢锁定，加水箱配重边浇注边跨合拢段混凝土，边卸水箱配重边跨现浇段浇注完毕5.6.2.4普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面集中加工成型，运至合拢段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，应试穿所有底板束，发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同箱梁悬灌梁段。5.6.2.5合拢锁定合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变，锁定时间按合拢段锁定设计执行，临时“锁定”是合拢的关键，合拢“锁定”遵循又拉又撑的原则，即“锁定”包括焊接劲性骨架和张拉临时预应力束。支撑劲性骨架采用“预埋槽钢+连接槽钢+预埋槽钢”三段式结构，其断面面积及支承位置根据锁定设计确定，合拢时，在两预埋槽钢之间设置连接槽钢，并由联结钢板将连接槽钢与预埋槽钢焊接成整体，同时注意焊缝应设在不同截面处。临时预应力束按设计布置，临时预应力张拉吨位按锁定设计确定，劲性骨架顶紧后进行张拉，临时束张拉锚固后不压浆，合拢完毕后将拆除。合拢锁定布置见下“合拢段合拢锁定布置示意图”。详情见附图：合拢断劲性骨架布置图合拢段合拢锁定布置示意图临时预应力束合拢段预埋件焊接劲性骨架5.6.2.6解除三跨连续梁两边T构墩梁临时支座固结,同时锁定一侧墩顶永久支座（三跨连续梁有固定支座的T构与边跨现浇段合拢时，不存在锁定永久支座）。5.6.2.7浇注合拢段混凝土合拢段混凝土浇注过程中，按新浇注混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水），保证平衡施工。合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合拢段新浇注混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂，混凝土的浇注速度每小时10m3左右，3-4小时浇完。5.5.2.8预应力施工合拢段永久束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通，待合拢段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后，先张拉边跨顶板预应力束,再张拉底板第一批预应力束,按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。5.6.2.9直线段支架下落,拆除模板及支架。5.6.3中跨合拢施工5.6.3.1吊架及模板安装中跨合拢梁段采用合拢吊架施工，合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统组装施工。安装步骤为：a.将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端；b.在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；c.拆除挂篮前吊杆；d.用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定；e.将主桁系统退至0梁段后拆除。5.6.3.2设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。配重及合拢步骤见“中跨合拢段施工过程示意图”。（4）选择当天最低温度时间浇注混凝土，逐级卸除水箱配重。（5）合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢吊架。中跨合拢段施工过程示意图（1）边跨合拢。（2）施工挂篮后移，中跨合拢吊架安装。加配重水箱。（3）钢筋绑扎，预应力管道安装，合拢锁定。5.6.3.3普通钢筋及预应力管道安装与边跨合拢段相同。5.6.3.4合拢锁定合拢前使合拢段两共轭悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合拢前除“T构”悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢段施工。5.6.3.5解除连续梁墩顶的临时锁定,并切断该墩临时支座锚固钢筋,完成体系转换。5.6.3.6浇注合拢段混凝土中跨合拢段混凝土浇注与边跨合拢段施工相同。中跨合拢完成后,张拉中跨预应力束,再张拉边跨底板第二批预应力束，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。5.6.3.8拆除模板及吊架5.6.4平衡设计合拢段施工时，每个“T构”悬臂加载应尽量做到对称平衡，合拢前，悬臂受力以弯矩为主，故平衡设计遵循对墩位弯矩平衡的原则，平衡设计中考虑如下几种施工荷载：5.6.4.1合拢吊架自重及混凝土浇注前作用于合拢吊架的荷载。5.6.4.2直接作用于悬臂的荷载。5.6.4.3合拢段混凝土重。平衡配重在合拢锁定之前加到相应悬臂端，可使合拢锁定之后骨架处于“不动”，避免薄弱处受剪破坏。5.6.5合拢锁定设计合拢锁定中采用又拉又撑的方法，即用劲性骨架承受压力，用临时预应力束承受拉力。劲性骨架根据温度荷载计算其所需截面积，同时应验算其压杆稳定性；临时预应力应确保降温时劲性骨架中既不出现拉应力，又要满足升温时骨架不致受压过大而失稳，具体张拉吨位根据合拢期间可能出现的温度范围计算，合拢锁定温度选择在设计要求的合拢最佳温度范围内。5.7桥面系及附属工程桥面铺装施工主要包括防撞墙、信号通信电力电缆槽、接触网支柱基础、人行道挡板和桥面防水层、保护层、伸缩缝的铺设安装施工。人行道盖板、挡板、声屏障及所需遮板在预制场统一预制，统一运输和现场统一安装；防撞墙、电缆槽竖墙、接触网支柱基础等在梁体架设完成后在现场采用预拌混凝土进行浇筑。六、施工工艺及操作要点6.1支架搭设及预压6.1.1地基处理为确保满堂支架施工安全，基础必须进行处理。结合工程实际情况，基础采用开挖换填砖渣处理，换填深度60cm。碾压密实平整后浇注20cm厚C20混凝土垫层，垫层每边宽度比支架搭设设计宽80mm,混凝土垫层平面比原地面高2030cm，以保证施工期内排水畅通，并在四周设置排水沟。6.1.2支架搭设待基础混凝土硬化后，根据支架搭设图放出支架施工搭设线，然后按照支架搭设间距安放底托并搭设支架。支架顶标高根据箱梁底板边缘形状放出控制点后，拉线控制。支架搭设施工前计算出各控制点的标高指导施工。支架搭设质量控制要求：钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。钢管规格为483.5mm，壁厚不得小于3.5-0.025mm。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经6006500C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下要求