干挂大理石施工方案含计算书.docx

石材幕墙设计计算书

工程名称：
施工单位：
编制日期：
一、计算引用的规范、标准及资料
1、幕墙设计规范：
《建筑幕墙》 JG3035-1996
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001
《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94
《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》 GB/T15226-94
《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227-94
《建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法》 GB/T15228-94
《建筑幕墙保温性能测试方法》 GB8484
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
2、建筑设计规范：
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001
《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002
《建筑设计防火规范》 GBJ16-2001
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000
《建筑搞震设计规范》 GB50011-2001
4、金属板及石材规范：
《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001
《天然大理石荒料》 JC/T202-2001
《天然板石》 GB/T18600-2001
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001
《天然大理石建筑板材》料 JC/T79-2001
《天然大理石幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T13890-2001
《天然饰面石材术语》 GB/T13890-92
《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001
《干挂天然花岗岩，建筑板材及其不锈钢配件》 JC830-1998
6、钢材规范：
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳素结构钢》 GB/T700-1988
《优质碳素结构钢》 GB/T699
《合金结构钢》 GB/T3077
《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239
《高耐候结构钢》 GB/Y4171-2000
《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000
《低合金高强度结构》 GB/Y1591-1994
《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912
《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274
《结构用无缝钢管》 JBJ102
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992
7、胶类及密封材料规范：
《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2001
二、基本参数
1、幕墙所在地区：
江苏省苏州市：
2、地区粗糙度分类等级：
幕墙属于薄壁外围护构件，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。
3、抗震烈度
按照国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)、《中国地震动参数区划图》(GB18306-2000)规定，哈尔滨地区地震基本烈度为7，地震动峰值加速度为0.1g，水平地需影响系数最大值为：amax=0.8。
三、幕墙承受荷载计算
1、风荷载标准值计算：
幕墙属于薄壁外围护构件，按建筑结构荷载规范（GB50009-2001）计算：
Wk=βgzμzμsWo ……7.1.1-2[GB50009-2001]
上式中：
Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值（MPa）；
Z：计算点标高：13.1m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型，按以下公式计算：
βgz=K（1+2 μf）
其中K为地区粗糙度调整系数，µf为脉动系数
C类场地：β=0. 85*（1+2 Pf）其中：µf=0.734（Z/10）-0.22”
对于C类地区，13. lm高度处瞬时风压的阵风系数：
βgZ= 0 .85*（1+2*（0.734（Z／10）-0.22））＝1.14
µz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型，按以下公式计算：
对于C类地区，l00m高度处风压高度变化系数：
µZ=0. 616* (Z/10)0.44=0. 74
μs：风荷载体型系数，根据计算点体型位置取1.2：
Wo：基本风压值（MPa），根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图）中数值采用，按重现期50年，绥化地区取0.00055MPa;
Wk= gzμZμsWo
=1.14*0.74*1.2*0.00055
=00056MPa
2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：
qEAk=β E a maxGk/A ……5.3.4［JGJ102-2003］
qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）
βE：动力放大系数，取5.0;
a max:水平地震影响系数最大值，取0.10;
Gk:幕墙构件的重力荷载标准值（N）；
A:幕墙构件的面积（mm2）：
3.作用效应组合：
荷载和作用效应按下式进行组合：
S= GSGk+ wwSwk+EESEk ……5.4.1［JGJ102-20031］
上式中：
S:作用效应组合的设计值；
SGk:重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
Swk 、SEk:分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值：
G、w、 E:各效应的分项系数；
W E:分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的G、w、 E为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4 [JGJ102-2003］规定如下：
进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：G: 1.2;
风 荷 载：w：1.4;
地震作用： E:E: 1.3；
进行位移及挠度计算时；
重力荷载：G: 1.0;
风 荷 载：w：1.0;
地震作用： E:E: 1.0；
上式中，风荷载的组合系数W，为1.0;
地震作用的组合系数E为0.5 ;
四、石材的选用与校核：
1.石材面积：
B:石材幕墙分格宽：1．100m
H:石材幕墙分格高：0.4m
A：玻璃板块面积：
A=B×H
=1.1×0.4
=0.44m2
2、石材的强度计算：
校核依据：a≤f g=3.700 N/mm2
q:石材所受组合荷载：
a：石材短边边长：0.4m
b：石材长边边长：1.1m
t:石材厚度：20.Omm
：石材板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查
表5.4.1得：0.0742
σw:石材所受应力：
采用Sw+O.6SE组合：
q=W+0.6×qEA
=0.784+0.6×0.03
=0.802kN/m2
σw=6×Ψ×q×a2×1000/（1.2Xt）2
=6×0.0742×0.802×0.82×1000/（1.2× 25.0）2
=0.2 5N/mm2
0.25N/mm2,< f g=3.70N/mm2石材的强度满足
3.石材剪应力计算：
校核依据：τmax≤［τ］
τ：石板中产生的剪应力设计值；
n:一个连连线上的螺栓数量：2
t:石板厚度：25mm
d：孔宽：7.Omm
s：孔底总长度：100.Omm
β：系数，取1．25
对边开孔
τ＝s：×a×b×p×1000/[n×（t一d）×s〕
＝0.802 ×0.8×1.2×1.25/［2×（25一7）× 100］
＝0.0002671.8 N/mm2
所以石材抗剪强度满足要求。
7、挂钩剪应力校核
校核依据：τ max≤［τ］
τ：挂钩剪应力设计值
A：挂钩截面面积：200mm2
n:一个连接边上的挂钩数量：2
对边开槽
τ：＝sz×a×b×0×1000/［n×2×A]
=0.00072≤125.000 N/mm2
所以挂件受剪强度满足要求。
五、幕墙立柱计算基本参数：
基本参数:
1：计算点标高：4.5m;
2:力学模型：多跨铰接连续静定梁：
3：立柱跨度：1.5m；
4：立柱左分格宽：1000mm；立柱右分格宽：1200mm;
5:立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1200mm;
6:板块配置：石材；
7：立柱材质：Q235；
8：安装方式：偏心受拉：
本处幕墙立柱按多跨铰接连续静定梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
多跨铰接连续静定梁力学模型
1．立柱型材选材计算：
(1)风荷载作用的线荷载集度（按矩形分布）：
qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值（N/mm)；
Wk：风荷载标准值（MPa）；
B:幕墙立柱计算间距(mm)；
qwk=wkB
=0.00056*1200
=0.672N/mm
qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值（N/mm)；
qw =1.4qwk
＝1.4*0.672
=0. 94N/mm
(2）水平地震作用线荷载集度（按矩形分布）：：
qEAK：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）；
β E:动力放大系数，取5.0；．
amax：水平地震影响系数最大值，取0.10；
Gk:幕墙构件的重力荷载标准值(N)，（含面板和框架）：
A：幕墙平面面积(mm2）：
qEAk=βEamax×Gk/A ……5.3.4［JGJ102-2003］
=5*0.10*0.000625
=0.0003125N/mm
qEk：水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm)；
B:幕墙立柱计算间距mm；
qEk=qEAkB
=0.0003125*1000
=0.3125N/mm
qE:水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
qE=1.3qEk
＝1.3*0.3125=0.41N/mm
(3)幕墙受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0. 5SE设计值组合：……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qW+0. 5qE
=0.63+0.5*0.41=0.835N/mm
用于挠度计算时，采用S_+0. 5SE标准值组合：…"""5.4.1〔JGJ102-20031
qk-qk+0.5qEk
=0.45+0.5*0.3125=0.61N/mm
2.选用立柱型材的截面特性：
按上一项计算结果选用型材号：[8
型材的抗弯强度设计值：fS=215MPa
型材的抗剪强度设计值：τs 125MPa
型材弹性模量：E=206000MPa
绕X轴惯性矩：Ix＝1010000mm4
绕Y轴惯性矩：Iy＝166000mm4
绕X轴净截面抵抗矩：W nx1=25300 mm3
绕X轴净截面抵抗矩：W nx2=5790mm3
型材净截面面积：An=1024.8mm2
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8.Omm
型材受力面对中性轴的静矩：Sx=33500mm3
塑性发展系数：γ =l.05
3.立柱的内力分析：
第1跨内力分析：
RBi=qLi*［1一（Ai/Li）2］／2-Pi*（Ai/Li），i＝1
=0.835*1500*［1一（600／1500）2］／2-0*（600／1500)
＝526.05N
Mi=qLi2*［1一（Ai/Li）2］2／8，i＝1
=0.835*15002*［1一（600／1500）2］2／8
=82852．9N·mm
第2跨内力分析：
Pi:=RBi-1，i=2
=526.05N
RBi,=qLi*[1-（Ai/Li）/2-Pi* (Ai/Li2)]2,i=2
=0.835*1500*[1-（600／1500）2]/2-526.05*（600／1500)
=315.63N
Mi=qLi2*［1-(Ai/Li）2］2/8-Pi*Ai*[1-（1＋(Ai/Li)）2/2+Ai/Li]，i=2
=0.835*15002*［1-（600/1500）2］2/8-526.05*600*[1-（1＋（600/1500）2/2+600／1500]
=-87840.2N·mm
MA2=-（Pi*Ai+qAi2/2），（i=2)
=-465930Nmm
第3跨内力分析：
Pi=RBi-1，i=3
=315.63N
RBi=qLi*［1一(Ai/Li) 2］/2-Pi* (Ai/Li)，i=3
=0.835*1500*［1-（600/1500）2］/2-315.63*（600／1500)
=399.8N
Mi=qLi2*［1-（Ai/Li）2］2/8-Pi*Ai*［1-（1＋（Ai/Li））2/2+Ai/Li〕,i=3
=0.835*15002*［1-（600/1500）2〕2/8-315.63*600*［1-（1＋（600／1500）2/2+600/1500)
＝162713．57N·mm
MA3（Pi*Ai+qAi2/2），（i=3)
=-339678.ON·mm
4.幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算：按下面强度公式校核抗弯强度：
f=N/An+Mx/γWnx <γWnx≤fs ……6.3.7 [JGJ102-2003]
上式中：
N:立柱轴力设计值(N）；
Mx：立柱弯矩设计值(N·mm)；
An：立柱净截面面积(mm2)；
Wnx:在弯矩作用方向的净截面抵抗矩（mm3）；
γ：塑性发展系数，取1.05；
fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa;
按下面强度公式校核立柱受剪强度：
τmax：蕊T S 125MPa（立柱的抗剪强度设计值）
(1)第1跨立柱跨中强度验算：
N1＝1.2*0.0011*1000*(600+1500)
=2772N
f1=N1/An+M1/ γ Wnx
=2772/1204.8+82852.9/（1.05*25300)
=5.42MPa
f,=5.42MPa≤ 215MPa

第1跨立柱抗弯强度满足设计要求！
VBl＝RBl＝526.05N
τ＝VBlSX／IXt
＝526.05*33500／1010000／8.0
＝2.18MPa
τlmax＝2.18MPa≤125MPa
第1跨立柱抗剪强度满足设计要求！
（2）第2跨跨中弯矩最大处的强度验算：
从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：162713N·IIun，M3为一控制截面
N3＝315.63N
f3＝162713/（ 1/05*25300）＋315.63／1204.8＝6.43MPa
f3＝6.43MPa≤215MPa
第2跨立柱抗弯强度满足设计要求！
V3mid = Pi*（Ai/Li）＝210.42N （i＝3）
τ3＝V3mid记Sx/Ixt
＝210.42*33500／1010000／8.0
＝0.872MPa
τ3＝0.872MPa≤125MPa
第3跨立柱抗剪强度满足设计要求！
fzs3＝（6.432＋0.8722）0.5＝6.49MPa
fzs3＝≤1.lfs＝236.SMPa
第3跨立柱折算强度满足设计要求！
（3）支座弯矩最大处的强度验算：
从以上分析可以看到，支座弯矩最大处为：一465930·mm，M2A为一控制截面
N2＝315.63N
f2A＝465930/（1.05*25300）＋315.63/1204.8
=17.85MPa
f2A＝17.5MPa≤215MPa
第2跨立柱支座处抗弯强度满足设计要求！
V2A1＝-（Pi＋q*Ai/2*（2＋Ai/Li）） （i＝2）
＝-916.83N
V2A2＝Pi*（Ai/Li＋q*Li/2） （i＝2）
＝323.9glN
｛V2A｝＝593.ON
τ2A＝VZ＾Sx/Ixt
＝593.0*33500／1010000／8.0
＝2.46MPa
T2A＝2.46MPa≤125MPa
第2跨立柱支座处抗剪强度满足设计要求！
fzs2A＝（17.852＋2.462）0.5＝ 18.02MPa
fzs2A≤1.1 fs＝236.5MPa
第2跨立柱支座处折算强度满足设计要求！
5.幕墙立柱的挠度验算：
计算校核依据：
df,lim≤L/250
(1)第1跨立柱跨中挠度验算：
dfl,lim=5qkLi4/384EIx*（1-2.4（Al/Ll）2）
=0.0031mm
df2,c=qkA2L23/24E Ix*(-1+4(Al/Ll）2+3 (A2/L2) 3+ (P2A22L2/3EIx）*(1+A2/L2)
=Omm
dfl=dfl，mid+df2,c/2=0.0031mm
dfl=0.0031mm≤df,lim=(L1+a2) /250=13.2mm
第1跨立柱挠度可以满足要求！
(2)第2跨后跨中弯矩最大处的挠度验算：
从以上分析可以看到,第2跨后跨中弯矩最大值为：465930N· mm, M3为挠度控制截面
df3,mid=5qkLi4/384EIx-qkAi2Li2/32EIx-PiAiLi2/16EIx
＝1.624mm
df4,c=qkAiLi3/24EIx*（-1+4 (Ai/Li) 2+3 (Ai/Li) 3)＋(PiAi2Li/3EIx）*（1+Ai/Li)
=0.851mm
df3-dfi，mid+df(i+l),c/2=2.0495mm (i=3)
df3,mid=2.0495mm≤dfl,lim=L/250=13.2mm
立柱挠度可以满足要求！
六、幕墙横梁计算基本参数：
1：计算点标高：13.100m;
2：横梁跨度：B=1000mm；
3：横梁上分格高：800mm；横梁下分格高：800mm;
4：横梁间距（指横梁上下分格平均高度）：H=800mm；
5:力学模型：三角荷载简支梁；
6:板块配置：石材；
7：横梁材质：Q235；
因为B>H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力膜型如下：
三角形荷载简支梁受力模型
1．横梁型材选材计算：
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度（按三角形分布）：
qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值（N/mm)；
Wk：风荷载标准值(MPa)；
B：横梁跨度（mm)；
qwk=wkB
=0.00056*1000
=0.56N/mm
qw:风荷载线分布最大荷载集度设计值（N/mm)；
qw=1.4qwk
＝1.4*0.56
=0.784N/mm
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度（按三角形分布）：
qEAk :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用（MPa）；
βE：动力放大系数，取5.0；
amax：水平地震影响系数最大值，取0.1；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，（主要指面板组件）；
A：幕墙平面面积（2mm）；
qEAk=βE a maxGk/A……5.3.4［JGJ102-20031
=5.0*0.11*0.001
=0. 0008MPa
qEk:横梁受水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm)；
B：横梁跨度(mm)：
qEk=qEAkB
=0.0008*1000
=0.80N/mm
qE:横梁受水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm）；
qE=1.3qEk
＝1.3*0.80＝1.04N/mm
(3)幕墙横梁受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+O.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qw+0.5qE
=0.784+0. 5* 1.04
＝1.304N/mm
用于挠度计算时，采用Sw+0.5SE标准值组合： ……5.4.1〔JGJ102-2403〕
qk=qwk+0.5qFk
=0.56+0.5*0.80
=0.96N/mm
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值（按三角形分布）：
My:横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值（N·mm)；
Mw:风荷载作用下横梁产生的弯矩（N·mm）；
ME:地震作用下横梁产生的弯矩（N·mm)；
B：横梁跨度(mm)；
Mw=qwB2/12
ME=qEB2/12
采用Sw+0.5SE组合：
My=Mw+O.5ME
=qB2/12
＝1.304*1000z/12
＝108666．7N·mm
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值（按矩形分布）：
Gk:横梁自重线荷载标准值(N)；
H:横梁间距（俪）；
Gk=0.001*H
=0.001*900=0.9N/mm
G:横梁自重线荷载设计值（N)；G=1 ．2Gk
Gk=1.2*0.9＝1.08N/mm
M：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值（N·mm)；
B：横梁跨度（mm)；
Mx=GB2/8
＝1.08*10002/8
＝135000N·mm
2.确定材料的截面参数：
（1)横梁抵抗矩预选：
Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3）；
Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
Mx:横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值（N•mm)；
My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm）；
γ：塑性发展系数：取1.05；
f5:型材抗弯强度设计值（MPa），对Q235取215：
按下面公式计算：
Wnx =Mx/γfs
＝135000/1.05/215
=598.0mm3
Wny=My/γfs
＝135000/1.05/215
=598.Omm3
(2)横梁惯性矩预选：
df, lim:按规范要求，横梁的挠度限值（mm)；
B：横梁跨度（mm）；
B/250=1000/250=4.Omm
取：
df,li=4.Omm
qk:风荷载与地震作用线荷载集度标准值组合(N/mm)；
E:型材的弹性模量（MPa），对Q235取206000MPa;
Iymin：绕Y轴最小惯性矩（mm4）；
B：横梁跨度(mm)；
df,iim=qkB4/120EIymin ……（受风荷载与地震作用的挠度计算）Iymin=qkB4/120Edf,lim
=0.96*10004/120/206000/4.0
=9708/7mm4
Ixmin：绕X轴最小惯性矩（mm4）；
G:横梁自重线荷载设计值(N)：
df,lim= 5GB4/384EIxmin ……（自重作用下产生的挠度计算）
Ixmin=5GB4／384Edf,lim
=5*1.656*10004/384/206000/4.0
=26168.08mm4
3.选用横梁型材的截面特性：
按照上面的预选结果选取型材：
选用型材号：角码片40×40×4.0
型材抗弯强度设计值：215MPa
型材抗剪强度设计值：125MPa
型材弹性模量：E=206000MPa
绕X轴惯性矩：Ix＝112100mm4
绕Y轴惯性矩：Iy 46400mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnxl=3130mm3
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2= 3130mm3
绕Y轴净截面抵抗矩：：Wnyl= 5030mm3
绕Y轴净截面抵抗矩；：Wny2= 5030mm3
型材净截面面积：An=480.3mm2
横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=5.Omm
横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度：tx=5mm
横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=5.Omm
型材受力面对中性轴的静矩（绕X轴）：Sx=3179mm3
型材受力面对中性轴的静矩（绕Y轴）：Sy=3179mm3
塑性发展系数：γ=1.05
4.幕墙横梁的抗弯强度计算：
按横梁抗弯强度计算公式，应满足：
Mx／γWnx+My／γWny≤fs ……6.2.4［JGJ102-2003］
上式中：
Mx:横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的弯矩设计值（N·mm)；
My：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的弯矩设计值（N·mm)；
Wnx:横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3）；
Wny:横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
fs:型材的抗弯强度设计值，取215MPao采用S,+S.+0. 5SE组合，则：
Mx／γWnx+My/γ Wny，＝135000/1.05/3130+135000/1.05/5030
=66.64MPa - 215MPa。
横梁抗弯强度满足要求。
5.横梁的挠度计算：
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
实际选用的型材惯性矩为：
Ix＝112100mm4
Iy= 46400mm4
预选值为：
Ixmin=26168.08mm4
Iymin=9708. 7mm4
所以，横梁挠度满足规范要求。
6.横梁的抗剪计算：（三角荷载作用下）
校核依据：
γmax成γs=125MPa（型材的抗剪强度设计值）
（1）Vwk：风荷载作用下剪力标准值（N)：
Vwk=qwkB/4
=0.56*1000/4
＝140N
(2) Vw:风荷载作用下剪力设计值(N)：
Vw=1.4Vwk
＝1.4*140
＝196N
(3) VEk:地震作用下剪力标准值(N)：
VEk=qEkB/4
=0.80*1000/4
=200.ON
(4) VE:地震作用下剪力设计值(N)：
VE=1.3VEk
＝1.3*200.0
=260.ON
(5）Vx:水平总剪力（N）；
Vx:横梁受水平总剪力（N)：
采用VW+O.5VE组合：
Vx=VW+O.5VE
=196+0.5*260=326.ON
(6) Vy：垂直总剪力(N)：
Vy= 1.2*0.001*BH/2
＝1.2*0.001＊1000*900/2
=540.ON
(7)横梁剪应力校核：
γx：横梁水平方向剪应力（N)；
Vx:横梁水平总剪力（N)；
Sy：横梁型材受力面对中性轴的静矩（mm3）（绕Y轴）；
Iy：横梁型材截面惯性矩（mm4）；
ty:横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度（mm）；
τx=VxSy/Iyty ……6.2.5［JGJ102-2003］
=326*3179/46400/5
=4.47MPa
4.47MPa≤ 125MPa
τy：横梁垂直方向剪应力（N)；
Vy：横梁垂直总剪力(N)；
Sx:横梁型材受力面对中性轴的静矩（mm3）（绕X轴）：
Ix：横梁型材截面惯性矩（mm4）：
tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度（mm）；
τy，=VySx/Ixtx ……6.2.5［JGJ102-20031
=540*3179/112100/5
=3.06MPa
3.06MPa≤ 125MPa
横梁抗剪强度能满足！
3.立柱与主结构连接
(1)连接处水平剪切总力计算：
对多跨铰接连续静定梁，支座反力最大值即为立柱连接处最大水平剪切总力。
Nl：连接处水平剪切总力(N)；
Nl=526.05N
(2)连接处重力总力：
NGk:连接处自重总值标准值（N)：
Bl：立柱计算间距（mm）：
L：立柱跨度（mm)；
NGk=0.0011*B,L
=0.0011＊1000*1500
＝1650N
NG:连接处自重总值设计值(N)：
NG=1.2NIk
＝1.2*1650
＝1980N
(3)连接处总剪力：
N：连接处总剪力（N)：
N=（Nl2＋NG2）0.5
＝（526.052+19802)0.5
=2048.6N
(4)螺栓承载力计算：
Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
nv3:剪切面数：取2；
d：螺栓公称直径：12mm;
fv3b:螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢(C50)取175MPa;
Nv3b =nv3πd2fv3b/4； ……7.2.1-1 [GB50017-2003]
=2*3.14*122*175/4
=39564N
Nnum3：螺栓个数：
Nnum3=N/Nv3b
=2048.6/39564
=0.052个 实际取2个
(5)立柱型材壁抗承压能力计算：
Nc4：立柱型材壁抗承压能力(N)：
Nnum3：连接处螺栓个数；
d：螺栓公称直径：12mm;
t2：连接部位立柱壁厚：8. Omm;
fc4:型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa;
NC4=2*Nnum3dt2fc4 ……7.2.1-3［GB50017-2003］
=2*2*12*8.0*305
＝117120N
117120N≥2048.6N
强度可以满足要求！
(6)钢角码型材壁抗承压能力计算：
Nc5:钢角码型材壁抗承压能力(N)：
Nnum3：连接处螺栓个数；
d:连接螺栓公称直径：12mm;
t4:幕墙钢角码壁厚：6mm;
fc5:钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa;
N c5=2*N num3dt4f c5 ……7.2.1-3[GB50017-2003]
=2*2*12*6*305
=87840N
87840≥2048．6N强度可以满足要求！
七、幕墙埋件计算（土建预埋）基本参数：

1：计算点标高：13.100m;
3：幕墙立柱跨度：L=1500mm；
3：立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：B=1000mm;
4:立柱力学模型：多跨铰接连续静定梁；
5:埋件位置：侧埋；
6:板块配置：石材；
7：混凝土强度等级：C25；
1．荷载及受力分析计算：
(1)连接处水平总力计算：
对多跨铰接连续静定梁，支座反力最大值即为立柱连接处最大水平剪切总力。
N:连接处水平总力(N)；
N=2048.6N
(2)立柱单元自重荷载标准值：
Gk=0.0011*BL
=0.0011＊1000*1500
=1650N
(3)校核处埋件受力分析：
V：剪力(N）；
N:轴向拉力(N)，等于中支座反力R1;
eo：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离（mm）；V=1.2Gk
=1.2*1650
＝1980N
N=2048．6NM
=eo*V
=100*1980
=198004N·mm
2．埋件计算：
校核依据，同时满足以下两个条件：
a：AS）≥aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1一1〔JGJ102-2003］
b：AS≥0.8abfy+M/0. 4arabfyz C. 0. 1-2［JGJ102-20031
其中：
As:锚筋的总截面面积(mm2)：
V:剪力设计值(N)；
ar:钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.91四层取0.85；
av:钢筋受剪承载力系数，不大于0. 7;
fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB500101选取，但不大于300MPa；
N:法向拉力设计值（N)；
ab:锚板弯曲变形折减系数；M:弯矩设计值(N·mm)；
z:沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)；另外：
d：锚筋直径（mm）；t：锚板厚度（mm)；
fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010〕选取；
ab=（4.0-0.08d）＊（fc/fy）0.5 C. 0. 1-5〔JGJ102-2003]
=（4.0-0.08*12）＊（11．9/210）0.5
=0.724因为av>0.7，所以取0.7
ab=0.6+0.25t/d C. 0. 1-6［JGJ102-2003]
=0.6+0.25*8/12
=0.767
AS=nπd2/4
=4*3.14*122/4
=452.16mm2
V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz
=1980/1/0.7/210+2048/0.8/0.767/210+198000/1．3/1/0．767/210/110
=37.96mm2≤As=452.16mm2
N/0.8abfy +M/0.4arabfyz
=2048/0.8/0.767/210+198000/0.4/i/0-767/210/110
=43.831mm2≤As=452.16mm2
所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。3.锚板总面积校核：
A:锚板总面积（2mm）；
fc：混凝土轴心抗压强度设计值（MPa)，按［GB50010］选取；
0.5LA=0.5*11.9*60000
=357000N
N=2048N ≤0.5fcA
埋板面积满足要求。
4.锚筋长度计算：
计算依据：
1a=1.1* a＊（fy/ft）*d C. 0.5［JGJ102-2003]
在上面的公式中：
1a：受拉钢筋的锚固长度(mm);
ft:混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，当混凝土强度高于C40时，按C40取值；
fy：锚筋抗拉强度设计值（MPa），按［GB50010］选取；
d：锚筋公称直径（mm）；
a：锚筋的外型系数，光圆筋取0.16，带肋筋取0.14：
1a =1.1＊a＊（fy/ft) *d
＝1.1*0.16*(210/1