YJK建筑结构设计软件工程应用常见问题及解决方法.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,北京盈建科软件有限责任公司,(Beijing YJK Building Software Co.,Ltd.),*,YJK,建筑结构设计软件,工程应用,2013,年,1,月,北京盈建科软件有限责任公司,(Beijing YJK Building Software Co.,Ltd.),常见问题,2,常见问题,导,PKPM,模型时应注意哪些问题？,YJK,与,PKPM,上部结构计算结果为何有差异，产生的原因是什么？,基础设计常见问题,3,导,PKPM,模型时应注意的问题,从,PKPM,转过来,多塔定义及多塔中的属性定义不能转，如层高、材料强度等；,（下个版本可转）,使用上网转,PKPM,方式时，,特殊构件定义转过来之后单构件级别的属性变成手工指定状态，会导致,YJK,中楼层级别的属性中定义的材料强度等无效，需在,YJK,中手工删除特殊构件定义的属性,（本地转换不存在这个问题）,；,参数中的风荷载体型系数之类的不能转过来；,4,导,PKPM,模型时应注意的问题,对于带转换构件的结构，,YJK,会自动将转换层及上两层作为一个施工工段，还会把梁托柱等情况的两层作为一个施工段；,虽布置了人防荷载，,YJK,还需在计算参数中勾选计算人防荷载，才进行人防荷载的计算；,5,导,PKPM,模型时应注意的问题,转到,PKPM,模型、荷载能转；,设计参数不能转，可能存在在,PMCAD,中修改参数无法保存问题，可尝试在,SATWE,前处理中修改设计参数；,YJK,中已经按标准层设置的参数无法转过去，如箍筋等级、钢号等；,在,YJK,中用空间结构菜单建立的模型部分不能转到,PKPM,。,6,位,移比的差异，,偶然偏心计算时，偏心距计算方法不同,YJK,先按广东规程方法计算等效宽度，再计算偏心距；,PKPM,取楼层平面外包矩形相应宽度来计算偏心距,。,7,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,高位转换刚度比差异,YJK,采用单位力法,，执行,高规附录,E.0.3,；,PKPM,采用,串联并联法，先计算单层竖向构件抗弯刚度，再计算整体剪弯刚度；,8,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,剪切刚度算法不同,YJK,采用高规附录,E.0.1,，对于异形柱，采用相应方向柱肢高度；,PKPM,按抗震规范计算，只与截面面积有关,。,9,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,抗倾覆力矩计算时，,YJK,根据各层质心的均值确定力臂长度，并取小；,PKPM,取底层平面外包矩形相应宽度的一半；,10,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,规定水平力计算时，,YJK,计算到嵌固端；,PKPM,计算到地下室顶,11,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,有地下室时，,PKPM,计算的地震作用有效质量系数可能比,YJK,大,：,当,YJK,计算的有效质量系数达到,99%,时增加计算振型数再计算，,YJK,的基底剪力,不,会明显增大。,但当,PKPM,计算的有效质量系数达到,99%,时增加计算振型数再计算，,PKPM,的基底剪力仍会明显增大。,12,有地下室时的有效质量系数,13,SATWE,计算振型个数,21,个,38,个,有效质量系数：,X,方向,:,99.50%99.50%.00%,Y,方向,:,99.98%99.50%-0.48%,基底剪力：,X,方向,:,16925.4 18165.4,7.33%,Y,方向,:,16970.2 19879.7,17.14%,YJK,计算振型个数,21,个,38,个,有效质量系数：,X,方向,:,77.39%90.69%17.19%,Y,方向,:,77.64%96.57%24.38%,基底剪力：,X,方向,:,17253.5 18522.7 7.36%,Y,方向,:,17164.8 20043.6 16.77%,有地下室时的有效质量系数,14,计算振型个数,21 Midas YJK,有效质量系数：,X,方向,:,76.31%77.39%1.41%,Y,方向,:,78.40%77.64%-0.97%,基底剪力：,X,方向,:,16660.6 17253.5 3.56%,Y,方向,:,Midas,与,YJK,对比,有地下室时的有效质量系数,15,PMSAP,计算振型个数,30,个,60,个,第,1,周期：,1.5762 1.4605,有效质量系数：,X,方向,:,92.63%93.99%1.46%,Y,方向,:88.90%92.57%4.48%,基底剪力：,X,方向,:37058.7 36749.5 -0.84%,Y,方向,:,39884.9 38478.5 -3.53%,YJK,计算振型个数,30,个,60,个,第,1,周期：,1.5057 1.5057,有效质量系数：,X,方向,:,56.49%60.18%6.53%,Y,方向,:,53.99%57.50%6.50%,基底剪力：,X,方向,:,40116.2 41443.8 3.31%,Y,方向,:,39679.4 40463.5 1.98%,Satwe,计算出错，改用,PMSAP,计算,有地下室时的有效质量系数,16,计算振型个数,30 Midas YJK,有效质量系数：,X,方向,:53.64%56.49%5.31%,Y,方向,:54.13%53.99%-0.26%,基底剪力：,X,方向,:,37962.0 38258.7 0.77%,Y,方向,:,33725.9 38058.8 12.48%,计算振型个数,60 Midas YJK,有效质量系数：,X,方向,:,56.49%60.18%6.53%,Y,方向,:,53.99%57.50%6.50%,基底剪力：,X,方向,:,38929.8 38831.4 3.31%,Y,方向,:,33762.8 38506.2 1.98%,Midas,与,YJK,对比,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,非框架结构,刚度比薄弱层判断差异,YJK,软件执行高规,3.5.2,条,（,嵌固层,1.5,倍,）；,PKPM,未执行,；,如果嵌固端上一层,（,通常地上首层,）,YJK,判断为薄弱层，,PKPM,判断不为薄弱层，基本为该原因。,17,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,施工模拟,次序不同,YJK,对于,广义层、,转换层、梁托柱等情况自动确定,施工次序,PKPM,需要手工调整施工次序,18,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,柱轴压比差异,不计算地震作用时,：,PKPM,按照,1.2*(1.0D+0.5L),计算轴压比,(,显示,(0)Nu=),，,YJK,按照基本组合计算轴压比,(YJK,轴压比偏大,),；,对于地震组合,：,PKPM,考虑柱活载效应折减,(,重复折减,),，,YJK,不考虑柱荷载效应折减,(,符合规范要求，高钢规,4.3.5,条有明确规定，规范组亦如此答复,),19,PKPM,与,YJK,软件墙柱轴压比的对比,20,PKPM,与,YJK,软件墙柱轴压比的对比,21,YJK,计算重力荷载代表值时，不考虑活荷载按楼层折减,PKPM:=1.2(4823.9+0.5*,0.55,*789.7)=6049.281 KN,YJK:=1.2(4723.2+0.5*782.7)=6137.46 KN,高钢规,4.3.5,条有明确规定,:,。计算时不应再按照国家标准,建筑结构荷载规范,的规定折减。,22,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,柱剪跨比差异,YJK,提供简化与通用两种计算方法，,PKPM,只提供简化方法,简化方法：,H,n,/2h,0,；,通用公式,M/,（,Vh,0,）,混凝土设计规范第,11.4.6,条中提到，当框架结构中框架柱的反弯点在柱层高范围内时，可按简化公式,H,n,/2h,0,计算柱的剪跨比，当反弯点靠近柱端或无反弯点时，即采用通用公式,M/,（,Vh,0,）来计算柱的剪跨比。,23,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,柱配筋差异,YJK,执行混凝土规范,11.4.1,条,(,轴压比,0.15,时不放大柱弯矩,),，,PKPM,只在顶层执行,(YJK,配筋偏小,),24,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,节点核芯区设计时，,对于非,4,边有梁的情况，,YJK,取正交梁约束影响系数为,1.0,；,PKPM,可能取,1.5,；,YJK,先求左右梁端设计弯矩，按规范取值后再计算核芯区剪力；,PKPM,先计算单工况合力，然后组合；,YJK,对于上方没有柱但非顶层的情况，按单工况下柱轴力减去相连梁剪力方式近似估算上方轴力；,PKPM,无此处理；,25,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,建研院规程型钢柱配筋,轴压控制配筋时，,PKPM,只考虑单侧型钢面积，,YJK,考虑全部型钢面积,(YJK,配筋偏小,),轴压计算是按全截面考虑，偏压计算时只考虑一个方向。,26,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,YJK,对于按照普通梁方式输入的剪力墙连梁，当它的跨高比小于参数规定值（隐含为,4,）时，将转化为壳元计算，软件对该梁像开洞墙连梁一样进行单元网格划分，但在设计和结果输出时仍保留梁杆件的形式。这种连梁较多时对计算整体指标有影响；,27,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,YJK,对于定义为托墙转换梁的梁，软件将其转化为壳元计算，软件对该梁进行加密的单元网格划分，并在设计和结果输出时保留梁杆件的形式；,SATWE,对于转换梁按梁元计算。,28,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,0.2V0,、框支柱调整时，,YJK,采用最小剪重比调整后地震剪力；,PKPM,所有调整均采用未调整的地震剪力；,29,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,梁正截面设计时，如果有轴力，,YJK,取同一组合下的弯矩、轴力进行配筋设计；有控制参数确定梁在压弯状态下是否按柱配筋；,PKPM,先计算地震、非地震组合下轴力最大值，然后将该轴力与各组合弯矩一起计算配筋；,30,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,墙柱,计算不同,有参数控制是否配筋时考虑端柱、翼缘墙；,轴压比计算按考虑部分翼缘墙的组合轴压比计算，软件取的翼缘长度不大于,6,倍翼缘墙厚；,稳定验算按高规附录,D,，可自动判断相交形式；,稳定验算时，轴力仅考虑恒活组合；,PKPM,考虑所有组合；,31,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,施工缝验算时，暗柱长度取,aa*2,；,PKPM,未扣除暗柱长度；,地下室外墙配筋主要不同为：,1,）,YJK,对于土水压力按三角形分布考虑；,2,）,YJK,纵筋强度取竖向分布筋；,3,）钢筋合力点到外边缘距离不考虑水平分布筋直径；,4,）按对称配筋设计；,32,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,边缘构件,YJK,按组合轴压比判断边缘构件类型；,墙中部有梁斜交时，,YJK,有参数控制是否生成边缘构件（较常见）；,PKPM,不能生成；,YJK,会考虑边缘构件合并；,PKPM,只考虑一字形（暗柱）与其它边缘构件的合并；,33,YJK,与,PKPM,计算结果的差异及产生的原因,地下室的计算,YJK,对地下室外墙的抗剪与施工缝验算按同一直线墙的全长设计，,PKPM,分段分别计算；,YJK,仅对地下室,1,层采用和上部结构相同的抗震等级，而对地下室层以下各层的抗震等级都设置为,4,，对地下一层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低一级，但不低于四级。,PKPM,需人工指定；,取地下室外墙的最小配筋率不小于,0.3%,。,34,梁和梁之间的错层使用刚性连接,35,36,以前的处理方法,37,基础设计常见问题,多层接基础如何实现？,内筒冲切，筒底压力怎么考虑？,主楼和裙房地下室底板不等高时，软件如何处理？,剪力墙下布置独立基础和承台，在,YJK,中能否实现？,38,多层接基础如何实现？,如下图所示，左边单层框架设独立柱基，右边的主楼下设筏板。,39,多层接基础如何实现？,对于上述不等高嵌固情形，应按,3,步操作：,在楼层组装时，与基础相连构件的最大底标高应设为,3.6m,（第,2,自然层层底标高）。,基础建模参数设置中，指定“与基础相连的楼层号输入方式”为普通楼层，楼层号填入,2,。,点击“重新读取”，按“不等高嵌固情形”重新获得上部结构信息。并在此基础上进行基础构件的布置。,40,41,内筒冲切，筒底压力怎么考虑？,内筒冲切验算采用以下公式：,式中冲切力,F,l,等于上部荷载减冲切锥内的桩、土反力之和。,冲切锥内桩、土反力取决于计算方法，以框筒结构平板式筏基为例：当采用倒楼盖法计算时，基底压力成直线分布；当采用弹性地基梁板法计算时，核心筒下基底压力较大，从核心筒向周边递减。,42,内筒冲切，筒底压力怎么考虑？,对于框筒结构，核心筒、外框、裙房的荷载和刚度差异较大，导致基底压力不符合直线分布，宜采用弹性地基梁板法计算基底压力。因筒底压力较平均值大，冲切力相应减少，筏板厚度更容易满足要求。,在“内筒冲切计算书”中，可以查看每个基本组合下的上部荷载、桩土反力、冲切力和最不利组合下的验算结果：,43,软件中，剪力墙洞口如何处理？,底层剪力墙上可能有两种洞口：窗洞、门洞。软件按不同的方式处理这两种洞口。,窗洞：按无洞口考虑。,门洞：自动增加节点，拆分墙肢,44,上部结构模型中的底层墙,基础模型中底层墙,主楼和裙房地下室底板不等高时，软件如何处理？,处理方案取决于计算假定。,假定,1,：两块底板之间有可靠连接，认为变形协调。,假定,2,：两块底板之间无可靠连接，变形不协调。,45,主楼和裙房地下室底板不等高时，软件如何处理？,对于假定,1,，软件按一整块筏板计算基底压力，按两块板分别计算地基承载力。,46,主楼和裙房地下室底板不等高时，软件如何处理？,对于假定,2,：要求用户分别建模。,主楼筏板模型（板底标高,-6m,）：,裙房筏板模型（板底标高,-3m,）：,47,剪力墙下布置独立基础和承台，在,YJK,中能否实现？,建模步骤如下,：,48,剪力墙下布置独立基础和承台，在,YJK,中能否实现？,剪力墙下的承台，采用自适应网格，自动按桩筏基础计算。（自适应网格：当承台较小时，按最小单元数目作为网格划分的标准。如下图所示，大承台和小承台，单元数目基本一致。）,49,谢 谢！,50,