转K6型转向架.ppt

,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,转,K6,型转向架,第,1,节 转,K6,型转向架研制概况,第,2,节 转,K6,型转向架概述,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,第,5,节 转,K6,型转向架落成要求（使用维护注意事项）,1,第,1,节 转,K6,型转向架研制概况,为提高大秦线运输装备的技术水平、方便检修维护工作，,2003,年,1,月,9,日铁道部运输局装备部在北京组织召开了,C76,型全钢浴盆运煤敞车设计任务建议书及设计方案部级审查会，并以运装货车,2003,20,号,关于批复,C76,型全钢浴盆运煤敞车设计任务书和设计方案的通知,下发了,C76,型全钢浴盆运煤敞车设计任务书。,按照设计任务书的要求，我公司于,2003,年,2,月完成了转,K6,型转向架工作图设计、技术条件及质量特性重要度分级表等技术文件的编制工作。,2003,年,3,月,27,日，铁道部运输局装备部在北京组织召开了,25,t,轴重新型运煤敞车技术方案审查会。并以运装货车,2003,112,号文件印发了,25,t,轴重新型运煤敞车技术方案审查意见,。,2,第,1,节 转,K6,型转向架研制概况,2003,年,4,月完成了转,K6,型转向架侧架、摇枕的试制及静强度、静载荷和疲劳试验，,2003,年,5,月完成了三辆份转向架的试制工作。,2003,年,6,月,2-4,日，在齐齐哈尔铁路分局管内齐齐哈尔站至烟筒屯站区间和榆树屯站至龙江站区间完成了,转,K6,型转向架配装,25,t,轴重新型运煤敞车动力学试验。空、重车最高运行速度,138,km/h,，,动力学性能符合,GB5599-85,铁道车辆动力学性能评定和试验鉴定规范,的规定。,2003,年,9,月,12,13,日，铁道部运输局装备部在秦皇岛组织召开了转,K6,型转向架技术审查会。并以运装货车,2003,326,号文件印发了,关于印发,25,t,轴重新型运煤敞车、,2,E,轴摆式转向架、,2,E,轴下交叉支撑转向架技术审查意见的通知,，同意齐车公司研制的,25,t,轴重下交叉支撑转向架通过技术审查，并定型为转,K6,型转向架。,3,第,2,节 转,K6,型转向架概述,1,用途,转,K6,型转向架适用于标准轨距、轴重,25,t,、,最高商业运营速度,120,km/h,的各型铁路提速、重载货车。,2,主要结构特点,转,K6,型转向架系铸钢三大件式货车转向架。一系悬挂采用轴箱弹性剪切垫；二系悬挂采用带变摩擦减振装置的中央枕簧悬挂系统，摇枕弹簧为二级刚度；两侧架之间加装侧架弹性下交叉支撑装置；采用直径为,375,mm,的下心盘，下心盘内设有含油尼龙心盘磨耗盘；采用,JC,型双作用常接触弹性旁承；装用,25,t,轴重双列圆锥滚子轴承，采用轻型新结构,HEZB,型铸钢车轮或,HESA,型辗钢车轮；基础制动装置为中拉杆式单侧闸瓦制动装置，采用,L-A,或,L-B,型组合式制动梁，新型高摩合成闸瓦。,4,转,K6,型转向架三维实体图,5,转,K6,型转向架三维实体爆炸图,6,第,2,节 转,K6,型转向架概述,3,主要性能参数和基本尺寸,3.1,主要性能参数,轨距,1435,mm,轴重,25,t,轴型,RE,2A,或,RE,2B,自重,4.8,t,最高商业运营速度,120,km/h,通过最小半径,(,限速,)145,m,7,第,2,节 转,K6,型转向架概述,3.2,基本尺寸,固定轴距,1830,mm,轴颈中心距,1981,mm,旁承中心距,1520,mm,空车心盘到轨面高（心盘载荷,65.7,KN,）,680mm,下心盘直径,375,mm,下心盘面到下旁承顶面距离,自由状态,92,mm,工作状态,83,mm,侧架上平面到轨面距离,787,mm,侧架下平面到轨面距离,162,mm,车轮直径,840,mm,游动杠杆自由端与铅垂面夹角,53,基础制动装置制动倍率,4,8,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,1,轴箱橡胶垫,实现轮对的弹性定位，隔离轮轨间高频振动，减小轮轨作用力，降低轮轨磨耗。,缓和轮轨冲击，有利于提高侧架等零部件的疲劳寿命。,9,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,2,侧架弹性下交叉支撑装置,采用侧架弹性下交叉支撑装置，用以提高转向架的抗菱刚度，从而提高转向架的蛇行失稳临界速度、提高货车直线运行的稳定性。同时，交叉支撑装置可有效保持转向架的正位状态，从而减小了车辆在直线和曲线运行时轮对与钢轨的冲角，改善转向架的曲线通过性能，显著减少轮轨磨耗。,理论研究指出，三大件式转向架的抗菱刚度对转向架的蛇行运动稳定性有控制性作用，抗菱刚度小，两轮对容易产生同相摇头和反相横移运动，转向架直线运行的稳定性就差，容易发生蛇行失稳，并降低车辆平稳性。因此，提高三大件式转向架的抗菱刚度是非常重要的。,传统三大件的两侧架之间仅通过摇枕、弹簧、斜楔连接，抵抗菱形变形的能力有限。转,K6,转向架的两侧架之间不但通过摇枕、弹簧、斜楔连接，而且增加了新的连接方式（交叉杆），转向架抗菱刚度显著增大。根据实测结果，交叉支撑转向架的空、重车抗菱刚度可比原三大件式转向架提高,3,6,倍，,10,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,3,双作用常接触弹性旁承,货车运行速度的提高，要求采用常接触弹性旁承增大转向架与车体之间的回转阻尼，以有效抑制转向架与车体的摇头蛇行运动，同时约束车体侧滚振动，提高货车在较高速度运行时的平稳性和稳定性。,常接触弹性旁承，由于上下旁承之间无间隙而又有接触弹性，也增加了车体在转向架上的侧滚稳定性,。,同时，为了防止货车曲线运行时车体发生过大倾角，采用刚性滚子来限制弹性旁承的压缩量。一旦上旁承板压靠滚子，不仅车体侧倾角受到限制，而且由于滚子的滚动而不致增大回转阻力矩，影响曲线通过性能。,11,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,4,中央悬挂系统两级刚度弹簧,众所周知，提高弹簧静挠度不仅可以提高货车转向架的运行平稳性，而且还可以提高转向架对扭曲线路的适应性和脱轨安全性。现有货车空车运行性能和脱轨安全性不良，也与空车弹簧静挠度过小有关，因此有必要采取措施提高货车空车的弹簧静挠度。,采用内、外枕簧不同高度的两级刚度弹簧是提高空车弹簧静挠度的有效措施，即在空车时弹簧具有较小的刚度，使空车弹簧静挠度提高，而在重车时弹簧具有较大的刚度，以承受重车的载荷，这样可使货车转向架的空、重车弹簧静挠度都在合理范围内。转,K6,型转向架所采用的两级刚度弹簧为内、外圈弹簧不等高结构，空车时仅外圈弹簧承重，重车时由内、外圈弹簧共同承重。,12,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,5,心盘磨耗盘,货车上、下心盘的磨耗是货车运用中的惯性问题，其检修工作量较大，且检修质量的好坏直接威胁行车的安全。为了减少货车上、下心盘的磨损，在转,K6,型转向架中采用了经过长期运用考验证明耐磨性能优良的心盘磨耗盘，材质为铸模式特种含油尼龙。,该心盘磨耗盘介于上、下心盘之间，上、下心盘的平面和圆周边部分都被含油尼龙心盘磨耗盘隔离，这就完全避免了上、下钢质心盘间的直接磨损，也改善了上、下心盘面的承载匀衡性。经运用试验，这种含油尼龙心盘磨耗盘运用,5,6,年后磨耗甚少，非常耐磨，深受现场欢迎。因此采用含油尼龙心盘磨耗盘可以有效提高上、下心盘的使用寿命。,13,第,3,节 转,K6,型转向架关键技术及原理,6,耐磨销套,货车转向架在运用过程中，基础制动装置的销套磨损十分严重，货车提速后，销套磨损将更为加剧。为了改善销套磨损，提高提速货车转向架销套的使用寿命，在转,K6,型转向架中全部采用耐磨销套，即采用奥贝体衬套和,45,号钢淬火圆销，提高圆销表面硬度，同时减小销套间的间隙，提高销套装配精度，以改善销套的受力状态等。,14,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,1,轮对组成及轴承,1.1,轮对组成符合,TB1010,的要求。,1.2,车轮为符合,TB/T2817,铁道车辆用辗钢整体车轮技术条件,的,HESA,型辗钢全加工车轮或符合,TB/T1013,碳素钢铸钢车轮技术条件,的,HEZB840,碳素钢铸钢车轮，车轮进行静平衡测试，最大残余不平衡值不大于,125,gm,，,同一辆车必须装用同一型号的车轮。,1.3,车轴几何尺寸符合,GB12814-2002,标准车轴图样,RE,2A,型车轴或符合,SYST256-00-00-00,图样要求的,RE,2B,型车轴，材质为,LZW50,钢。,1.4,滚动轴承采用,SKF TBU150,型、,FAG TAROL150,型滚动轴承或,353130,A,紧凑型滚动轴承，轴承轮廓尺寸：内圈内径,外圈外径,轴承宽度（,150250160,）。同一轮对必须装用同一型号的轴承。,15,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,2,轴箱橡胶垫组成,转,K6,型转向架轴箱一系加装了内八字橡胶弹性剪切垫，实现轮对的弹性定位，减小转向架簧下质量，隔离轮轨间高频振动。轴箱橡胶垫组装时，导电铜线在转向架内侧。,16,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,3,侧架组成,侧架组成结构见下图。支撑座通过沿侧架大体中心线上下两条焊缝焊接在侧架上，组装位置必须用专用组焊工装保证，配合面允许打磨修配；立柱磨耗板通过,4,个折头螺栓与侧架立柱紧固。,17,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,4,中央悬挂系统,转向架摇枕弹簧由,6,个外圆弹簧（,1,）、,1,个外圆弹簧（,2,）和,7,个内圆弹簧组成，外圆弹簧（,1,）比内圆弹簧高,23,mm,，,外圆弹簧（,2,）与内圆弹簧同高。为便于识别，外圆弹簧（,2,）涂黄色厚浆醇酸漆。,18,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,5,减振装置,转向架减振结构为斜楔式变摩擦减振装置，由侧架立柱磨耗板、组合式斜楔、斜面磨耗板、双卷减振弹簧组成。减振弹簧比枕外圆弹簧,(1),高,10,mm,。,主摩擦板磨耗限度,3,mm,，,斜楔副摩擦面磨耗限度,2,mm,。,19,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,6,摇枕组成,转,K6,型转向架摇枕由固定杠杆支点座组成、摇枕、下心盘、斜面磨耗板组成，摇枕材质为,B,级钢，下心盘螺栓为,GB31.1-88,的,M24,螺栓（强度等级,10.9,级），螺母为,BY-B,、,BY-A,、,FS,型防松螺母（强度等级,10,级）。,20,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,7,基础制动装置,转,K6,型转向架基础制动装置由左、右组合制动梁、中拉杆、固定杠杆、固定杠杆支点、游动杠杆、高摩合成闸瓦，各种规格的耐磨销套组成。,21,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,8,侧架弹性下交叉支撑装置,下交叉支撑装置由,1,个下交叉杆、,1,个上交叉杆、,8,个橡胶垫、,4,个双耳垫圈、,4,个锁紧板、,4,个紧固螺栓组成。,在上、下交叉杆中部焊有上、下夹板，利用,2,组,M12,螺栓、螺母、垫圈将夹板紧固，同时把螺母用电焊点固，上、下夹板间有,4,处塞焊点和两条平焊缝，把上、下交叉杆点固成一个整体。,交叉杆组装顺序：先安装上、下交叉杆，在支撑座两侧安装橡胶垫，安装锁紧板、标志板、双耳垫圈，紧固端部螺栓，其紧固力矩为,675,700,N.m,，,然后将交叉杆中部上、下夹板用螺栓、螺母、垫圈紧固，把螺母用电焊点固，焊接塞焊点和平焊缝，把双耳垫圈的两个对称止耳撬起，使其紧贴螺栓六方头的侧面上，最后安装安全索。,22,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,交叉杆三维实体图,交叉支撑装置弹性结点三维实体图,23,第,4,节 转,K6,型转向架具体结构及技术要求,9,双作用常接触弹性旁承,转,K6,型转向架采用了,JC,型,双作用弹性旁承，增加转向架与车体之间的回转阻力矩，提高转向架高速运行稳定性。,JC,型,双作用弹性旁承,由弹性旁承体、旁承磨耗板、旁承座、滚子、滚子轴、调整垫板、垫片等零部件组成。,24,第,5,节 转,K6,型转向架落成要求,（使用维护注意事项）,1,同一转向架两个侧架固定轴距之差不得大于,2,mm(,选用同一铲豆的侧架,),。,2,同一轮对车轮直径之差不大于,1,mm,同一转向架两个轮对车轮直径之差不大于,6,mm,。,车轮应进行静平衡测试，最大残余不平衡值不大于,125,gm,。,同一辆车必须装用同一种型号的车轮。,3,空车状态下,旁承间隙,(,上旁承与滚子顶面间隙,),为,51,mm,。,可用调整垫板进行调整。旁承座安装方向：同一转向架应相反，同一辆车要同侧同向。,4,承载鞍与侧架导框之间的两侧间隙之和,纵向为,5,mm,7mm,横向为,9,mm,13mm,；,承载鞍与侧架导框之间单侧最小间隙，纵向为,2,mm,横向为,3.5,mm,。,25,第,5,节 转,K6,型转向架落成要求,（使用维护注意事项）,5,同一转向架同型圆柱螺旋弹簧自由高之差不大于,3,mm,同一侧架上同型内簧或同型外簧自由高之差不大于,2,mm,。,减振弹簧内外圈自由高差不大于,2,mm,，,同一组两级刚度弹簧内外圈自由高差不小于,20,mm,，,不大于,25,mm,。,且在落车后空车状态下,应检查转向架摇枕两端弹簧定位脐必须落入减振内圈弹簧和枕内圆弹簧之中，不允许卡阻。,6,为方便摇枕弹簧组装,组装前应清除侧架上弦杆两端下凹槽的飞边毛刺。,7,落成后斜楔与侧架立柱磨耗板之间应接触良好,不允许有垂直贯通间隙,斜楔与磨耗板间的局部间隙不得大于,1.5,mm,。,8,交叉杆支撑座的安装位置必须由专用工装保证。,26,第,5,节 转,K6,型转向架落成要求,（使用维护注意事项）,9,为调整制动缸活塞行程,允许将基础制动装置中的固定杠杆支点处圆销置于从摇枕中心向外数的第二、四孔。,10,各种圆销与衬套间在组装前须涂适量的润滑脂。,11,轴承外圈与承载鞍鞍面间、承载鞍顶面与轴箱橡胶垫间，轴箱橡胶垫与侧架导框顶面间、上下心盘间、旁承磨耗板与上旁承间不允许涂抹油脂。组合式制动梁滑块与滑槽磨耗板间不允许涂抹油脂。,12,摇枕挡与侧架立柱沿摇枕纵向的单侧最小间隙不小于,8,mm,。,13,挡键与轴承外圈的最小间隙不小于,3,mm,。,27,谢谢！,28,