资源描述
（38+60+38）m现浇混凝土连续梁
模板支撑架专项施工方案
目 录
1、工程概况 - 4 -
2、设计依据 - 7 -
3、设计技术参数 - 8 -
3.1结构设计形式 - 8 -
3.2设计荷载 - 12 -
4、支撑架设计荷载及结构内力计算 - 13 -
4.1计算箱梁结构横断面面积 - 13 -
4.2计算支撑架结构设计荷载 - 14 -
4.3建立结构荷载计算模型 - 14 -
4.4中跨60m支撑架结构内力计算 - 15 -
4.5两侧边跨38m支撑架结构内力计算 - 16 -
5、支撑架结构设计 - 17 -
5.1中孔60m支撑架结构 - 17 -
5.1.1支撑柱N1杆件 - 17 -
5.1.2一次横向分布主梁L1 - 18 -
5.1.3纵向分布主梁L2（贝雷桁架梁） - 19 -
5.1.4临时基础 - 23 -
5.2两侧边孔38m支撑架结构 - 24 -
5.2.1支撑柱（N2）杆件 - 24 -
5.2.2边跨横向一次主梁L1 - 25 -
5.2.3边跨纵向分布主梁L2 - 27 -
5.2.4 38m边跨支撑架临时基础 - 29 -
5.3底模板、四次纵梁L4、三次横向分布梁L3 - 29 -
5.3.1竖向荷载计算 - 29 -
5.3.2水平荷载计算 - 30 -
5.3.3底模验算 - 31 -
5.3.4四次纵梁分布梁L4验算 - 34 -
5.3.5三次横向分布梁L3 - 37 -
5.4侧模拉筋间距计算 - 38 -
5.5桁联结构 - 39 -
5.5.1纵向（顺桥向）稳定桁撑 - 39 -
5.5.2横桥向稳定桁撑 - 40 -
5.5.3与邻近桥墩的刚性链接 - 41 -
5.6 Z1落架支座 - 41 -
5.4.1 Z1落架支座设计结构 - 41 -
5.4.2工程实例图 - 42 -
1、工程概况
东北东部铁路通道前阳至庄河段DK73+203.97m处上跨公路立交桥（大盘线），平面位于K-1+970m～K0+217.161m直线上、K0+217.161～K0+287.161缓和曲线、K0+287.161～K0+558.61圆曲线上（R=600m）、K0+558.61～K0+628.61缓和曲线、K0+628.61～K1+100.429直线上，桥面全宽16m，正常桥面设2.0%的双向坡。本桥为上跨新建丹大铁路线和站场线、鹤大高速公路而设，全桥跨径布置共计8联：为4×30m预应力砼先简支后连续T梁+3×30m预应力砼先简支后连续T梁+3×30m预应力砼先简支后连续T梁×（38+60+38）m预应力砼连续梁+4×30m预应力砼先简支后连续T梁+2×19m预应力砼简支T梁+3×30m预应力砼先简支后连续T梁+4×30m预应力砼先简支后连续T梁，桥梁全长1030m。（38+60+38）m现浇混凝土连续梁结构如图1所示。
图1、（38+60+38）m现浇混凝土连续梁结构布置示意图
上部结构：其中第11~13孔设计为（38+60+38）m三跨预应力混凝土连续梁，第12孔跨越丹大铁路线，与丹大铁路线交叉里程为公路K0+502.564m，跨越4条铁路轨道，同丹大线与本桥相交成80o夹角，站场线与本桥相交成81.1o夹角。箱梁位于半径R=600m的圆曲线和缓和曲线上。箱梁横截面设计为单箱三室C50钢筋混凝土2162.1m3，梁高由3.8m渐变至1.8m，中支点梁高3.8m，中跨跨中及两侧边支点处梁高1.8m。腹板厚度由65cm渐变至最小45cm，顶板厚度26cm，底板厚度由60cm渐变至最小25cm。
图2、连续梁下部桥墩结构示意图
下部结构：第10、13号桥墩设计采用3根单桩单柱-柱接桩结构，桩径1.6m、180cm×150cm方柱，桩柱间设150cm高、260cm宽横系梁，C30钢筋混凝土桩柱，C30钢筋混凝土盖梁，墩柱高为12m及15.5m；第11、12号桥墩设计采用3根单柱、双排桩结构，桩径1.6m，180cm×250cm方柱，C30钢筋混凝土桩柱，承台横桥向1260cm、顺桥向660cm、高250cm，下部结构均为C30钢筋混凝土，墩柱高为14m及13m。连续梁下部桥墩结构如图2所示。第11及12号墩结构示意图如图3所示。
图3、第11及12号墩结构示意图
地质条件：桥址地表原为农田，地形基本平坦。表层不超过3.5m厚淤积素质土及粘质土，基本承载能力σo=100kpa，以下层均为风化板岩，基本承载能力σo=300kpa及σo=500kpa。60m中跨跨越庄河—丹东新建铁路大孤山车站铁路路基处，路基表层30cm厚碾压级配碎石（强度约达到C20混凝土），其下层路基碾压基本承载能力为250～280kPa，路肩处碾压密实度稍差。
施工安全管理的难点和重点是：支撑架吊装安全和高层作业、上下双层作业的施工安全管理；支撑架施工质量管理和控制的难点和重点是：支撑架杆件制作质量、安装空间位置的准确定位控制，以及整体几何不变体系稳定结构的保证措施。
2、设计依据
2.1东北东部铁路通道前阳至庄河段公铁立交工程（DK73+203.974—大盘线）施工设计图；
2.2东北东部铁路通道前阳至庄河段公铁立交工程（DK73+203.974—大盘线）施工组织设计；
2.3《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)
2.4《钢结构设计规范》GB50017-2003
2.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
2.6《木结构设计规范》GB50005-2003
2.7《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
2.8《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002
2.9《建筑施工手册》第四版(缩印本)
2.10《简明施工计算手册》
2.11现场调研资料
3、设计技术参数
3.1结构设计形式
本连续梁设计方案采用支架现浇施工工法。根据中华人民共和国住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》[2009]87号文要求，针对本桥现浇连续箱梁模板支撑架的结构编制专项施工方案。本方案编制的主要内容包括支撑柱、一次横向主梁、二次纵向主梁、三次横梁分配梁、四次纵向分配梁等。主梁临时基础及其桁联稳定结构。
本桥为跨越新建丹大铁路而改建的。为满足新建丹大铁路线施工及工程车辆通行需要，支撑架拟采用贝雷桁架梁+钢管支撑柱的大跨型钢门式支撑架结构，俗称膺架。支撑柱截面处箱梁底结构高度按：2cm竹胶板+10cm小方木+10×15cm木方+150cm贝雷桁架梁=177cm高设计的，G和H截面L1主梁另加2cm盖板厚，其余截面调高木楔厚度依据预压、梁底弧度高差的实际需要设置。
中孔60m跨模板支撑架，扣除墩身尺寸后支撑架水平净长度剩余57.5m。支撑架孔跨共计布置4跨支撑架，跨度分为16.36m+2×12m+14.04m。两边跨16.36m及14.04m跨为简支铰接结构，分别布置5节标准3m节+非标节2m，以及约布置5个标准3m节；中间2跨×12m各布置4节标准3m长贝雷桁架连续梁结构。边孔38m跨模板支撑架支撑长度35.65m。支撑架采用（10.5+12+10.5）m三跨贝雷桁架梁铰接简支结构，布置普通型贝雷桁架11个3m标准节+2.5m非标节。为适应梁底面模板铺设弧形需要，三跨贝雷桁架梁按三跨简支折线弧面设置，中间的G及H按铰接设置。支撑架设计结构布置示意图如图4-1所示。
本桥3孔连续箱梁模板支撑架结构，支撑柱N采用直径φ500mm、壁厚12mm钢管柱，中跨60m支撑架横向每排布置4根、边跨38m支撑架横向每排布置3根，均按箱梁横截面积等荷载分布布置；其上横向主梁L1采用2I56b及3I56b工字钢两种组合梁，按最大弯曲应力控制，横向布置长度16m；纵向跨越主梁L2采用普通型贝雷桁架梁，两侧边跨（38m）支撑架横向布置均为16排、中跨（60m）支撑架（A-B）段横向布置30排、（B-C-D）段布置16排、（D-E）段布置22排，各区段均按箱梁横截面等荷载布置。每两排贝雷桁架梁形成一个稳定桁梁，桁撑采用45cm、90cm及135cm标准间隔桁撑。
图4-1、（38+60+38）m连续梁模板支撑架结构纵向布置示意图
贝雷桁架梁之上横向分布梁L3是为箱梁底模板铺设需要设置的，，选择10×15cm木方。两侧边跨支撑柱F、G、H基础采用直径1.2mC25混凝土桩基础，K点支撑于桥墩承台上；中间跨B、C、D三点支撑柱采用C25混凝土条形扩大基础、置于路基上，A、E点支撑柱支撑于桥墩承台上。
两侧边跨模板支撑架， G、H支撑柱形成井字稳定桁撑，分别设置纵横向桁联，F及K支撑柱与旁边桥墩刚性连接稳固。
图4-2、（38+60+38）m连续梁模板支撑架结构中跨横向布置示意图
中跨支撑架的B、C、D点支撑柱纵向利用贝雷桁架梁约束纵向位移，横向增设斜拉剪刀撑；A及F点支撑柱与邻近桥墩横向刚性连接，通过墩身刚度约束位移。
图4-3、（38+60+38）m连续梁模板支撑架边跨横向布置示意图
3.2设计荷载
3.1钢材弹性模量E=2.1×105MPa；Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=210Mpa，剪切强度fv=120Mpa；
3.2钢筋混凝土重度rc=26（kN/m3）；
3.3结构安全系数K=1.3，抗倾覆系数K=1.5；
3.4二次分配梁允许挠度【ω】=L/500；
3.5恒载系数1.2，活载系数1.4。
3.6施工人员及机械活载按1（kN/m2）。（参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值）。
3.7模板重量q=3.0（kN/m2）。按外侧钢模板、芯模竹胶板、木框架，参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值。
4、支撑架设计荷载及结构内力计算
根据本联连续梁的结构特征，箱梁高度随着梁底弧线向上二次抛物线形拱起变化。梁高不等，梁体重量沿桥梁纵向不均匀线性分布，因此造成支撑架结构设计荷载纵向分布差异较大。为满足结构设计计算方便、快捷需要，将上述非均匀线性荷载按支撑区域条块法进行计算。促使非均匀线性荷载的计算值与实际值差异更小，以达到支架结构安全与可靠。
4.1计算箱梁结构横断面面积
4.1.1箱梁基准横断面面积如图5所示。
图5、箱梁基准横截面简图
4.2计算支撑架结构设计荷载
（B—B）横断面面积：A=16.5m2。
4.2.1结构恒载：g1=A×rc=429KN/m；
4.2.2支架重量：g2=15% g1=64KN/m(先按结构恒载15%估算)；
4.2.3模板重量：g3=2.5×B=40KN/m；B桥面宽16m；
4.2.4施工活载：g4=1.0×B=16KN/m；
4.2.5荷载组合：q=1.2(g1+ g2+ g3)+1.4g4=662KN/m。
4.3建立结构荷载计算模型
4.3.1中跨60m段支撑架荷载简图，如图6所示。
图6、中跨60m梁段模板支撑架荷载计算简图
4.3.2边跨38m段支撑架荷载计算简图，如图7所示。
图7、边跨38m支撑架荷载计算简图
4.4中跨60m支撑架结构内力计算
为满足箱梁梁底弧面模板铺设需要，贝雷桁架梁顶面按折线布置。B点及D点为铰接点，B—C—D间连续。
4.4.1计算结构内力
依据图6荷载，利用力矩平衡法依次求各支撑点支反力，得到：
RA=5990KN；RB=6829KN；RC=6543KN；RD=6255KN；RE=5099KN。
4.4.2绘制结构内力简图，如图8所示。
图8、中跨60m支撑架结构内力计算简图
中跨支撑架纵向分布梁：最大弯矩Mmax=22494（kN-m），最大剪力Tmax=5990（kN）。
4.5两侧边跨38m支撑架结构内力计算
为满足梁底曲面支撑需要，两侧边跨支撑架贝雷梁按折线布置。以G、H点为转点。因此，边跨支撑架按FG、GH、HK三跨简支结构计算。边跨38m梁段模板支撑架结构内力如图9所示。
由图9计算结果可知：RF=2123（kN），RG=4478（kN），RH(max)=6775（kN），RK=3789（kN）；最大剪力：Tmax=3789（kN）；最大弯矩：Mmax=11167（kN-m）。
图9、边跨38m梁段模板支撑架结构内力计算简图
5、支撑架结构设计
5.1中孔60m支撑架结构
5.1.1支撑柱N1杆件
（1）选择支撑柱尺寸
中孔支撑架RB处截面支撑分担的荷载最大，RB=6829（kN）。以其为设计对象，其它支撑柱参照此柱施工。每一横截面计划支撑4点，按等荷载分布设置，每一支撑柱分担支撑荷载为R=（RB）/4=1707（kN）。
支撑柱拟采用直径Φ500mm、壁厚12mm钢管柱。支撑柱允许承压能力[R]=ψfA=3551（kN），大于分担荷载R=1707（kN），安全储备系数K=2.1，结构安全满足要求。
（2）支撑柱布置间距
按等荷载分配法计算布置间距。各支撑点布置间距为（262+357+362+357+262）cm。其横断面支撑点布置如图10所示。
图10、中跨支撑柱横向布置位置示意图
5.1.2一次横向分布主梁L1
（1）L1主梁内力
中跨各支撑点处L1横梁承受的最大荷载为RB=6829（kN）。依据图10计算L1横梁结构内力图，如图11所示。
图11、中跨L1横梁结构内力计算简图
（2）L1主梁结构设计
由图11可知L1主梁的最大弯矩为Mmax=623（kN-m），最大剪力为Tmax=1023（kN）。
一次横向主梁L1采用I56b工字钢梁，材质为Q235钢材。其几何特征指标为：横截面积A=146（cm2）,竖向惯性矩Ix=68510（cm4）, Ix/Sx=47.2cm，d=14.5mm。
①求所需根数n
由应力法求得：≤f=210MPa,n≥1.2根，取2根。
②剪力验算
最大剪切应力： =74.7MPa,安全储备系数K=1.6，安全储备系数满足要求。
③检算弯曲挠度
L1横梁没有正弯矩，验算外悬臂的下挠度。其外悬臂弯矩M=623（kN-m），悬臂长L=262cm。
假设外悬臂段作用单位荷载，其最大挠度：=2.08×10-3cm；
单位荷载下的最大弯矩：弯矩 =3.46KN.m；
由位移相似比例关系求得：=3.7mm,小于允许扰度L/400=6.6mm，满足要求。
5.1.3纵向分布主梁L2（贝雷桁架梁）
中跨贝雷桁架梁结构内力值差距较大，按不同荷载计算，每孔分别计算布置。
（1）贝雷桁架梁的物理几何指标——表1
表1：贝雷桁架物理几何指标（根据交计发[1998]23号文）
型 号
几何特性
容许内力
单排单层
不加强型
Ix（cm4）
W（cm3）
弯矩(kN·m)
剪力(kN)
250497.2
3578.5
788.2
245.2
（2）求所需贝雷桁架梁数量
①（A-B）跨（16.36m）区段
（A-B）跨纵向分布主梁L2采用普通型贝雷梁。其最大弯矩Mmax=22494（kN-m），最大剪力Tmax=5990（kN）。
a、以抗剪能力计算所需贝雷梁数量n（片）：所需片数n=Tmax÷[T]=24.4（片），取n=26排。
b、以抗弯能力求所需数量：所需片数n=Mmax÷[M]=28.5（片），取n=30排。
综合研判：选取30排。
②BCD跨（2×12m）区段
BCD跨纵向分布主梁L2采用普通型贝雷梁。其最大弯矩Mmax=8688（kN-m），最大剪力Tmax=3326（kN）。
a、以抗剪能力计算所需贝雷梁数量n（片）：所需片数n=Tmax÷[T]=13.6（片），取n=14排。
公式中：[T]—为单排贝雷桁架梁抗剪能力，245.2（kN/排）。
b、以抗弯能力求所需数量：所需片数n=Mmax÷[M]=11（片），取n=12排。
（B-C-D）跨（2×12m）区段L2纵梁，选取16排普通型贝雷桁架梁，布置间距与两侧38m边跨相同，L2纵梁横向布置尺寸参考图4-3施工。
③（D-E）跨（14.04m）区段
（D-E）跨（14.04m）区段纵向分布主梁L2采用普通型贝雷梁。其最大弯矩Mmax=16439（kN-m），最大剪力Tmax=5099（kN）。
a、以抗剪能力计算所需贝雷梁数量n（片）：n=Tmax÷[T]=20.8（片），取n=22排。
b、以抗弯能力求所需数量n：n=Mmax÷[M]=20.9（片），取n=22排。
（D-E）跨（14.04m）区段L2纵梁，选取22排普通型贝雷桁架梁，布置间距如图13所示。
（3）检算抗弯能力（AB跨区段）
30排普通型贝雷桁架梁的总抵抗弯矩为：[M]=nM1=23646（kN-m）,远大于最大弯矩Mmax=22494（kN-m），满足要求。
（4）验算下弯挠度（AB跨区段）
本方案支撑架弯矩最大为Mmax=22494（kN-m）。利用弯曲位移相似关系计算。
假设在两边孔L=1636cm区间内作用一单位荷载q=1。则：
单位荷载下的最大弯矩：M1=q(L2)/8=33.5（kN.m）；
单位荷载下跌最大挠度=5.91×10-3cm；
由位移相似比例求得：=40mm。小于允许弯曲挠度[ω]=L/400=41mm，满足要求。
（5）布置间距
按照等面积分配法布置贝雷桁架间距，再以贝雷桁架的标准横撑尺寸进行微调，以确保每片贝雷桁架梁均匀受载。
以箱梁基准横断面为计算对象，按等荷载分批布置贝雷桁架梁。每两排采用标准横撑连接，形成稳定的桁架体系。贝雷桁架标准横撑采用45cm、90cm间距和135cm间距三种固定架。
图12、中跨60m支撑架AB区段（16.36m）贝雷桁架横向布置图
中跨60m支撑架AB区段（16.36m）贝雷桁架横向布置30排，布置间距如图12所示。对应腹板处，荷载峰值大且集中，采用两片贝雷桁架并置，并与相邻桁架靠拢——锁定牢固。中跨60m支撑架AB区段（16.36m）贝雷桁架横向布置如图12所示。
中跨60m支撑架DE区段（14.04m）贝雷桁架横向布置如图13所示。
图13、中跨60m支撑架DE区段（14.04m）贝雷桁架横向布置图
5.1.4临时基础
两边A及E截面支撑柱落桥墩承台之上，中间B、C、D三点落在新建铁路路基上。落在铁路路基上的临时基础采用混凝土扩大条形基础。其中B截面支撑荷载最大，以其作为设计对象，其余参照此设计施工。
B截面支撑柱RB的分担荷载为：RB=6829（kN）。
依据铁路路基碾压承载能力指标为[σ]≥250（kpa）。支撑柱RB所需的临时基础支撑面积A≥27.3m2。
B及D点处理路肩处，临时基础采用横桥向16m长、顺桥向3m宽、高度1m的C30混凝土条形基础，下卧到路基内，顶面与路肩平齐，支撑面积A=48m2，支撑能力满足要求。
中间C点支撑柱，处在铁路路基中间，路基承载能力较好。临时基础采用横桥向16m长、顺桥向2m宽、高度1m的C30混凝土条形基础，下卧到路基内，顶面与路基面平齐，支撑面积A=32m2，支撑能力满足要求。
临时基础平面布置位置如图4.1所示。
5.2两侧边孔38m支撑架结构
5.2.1支撑柱（N2）杆件
边跨38m支撑架中的H截面处分担的荷载最大，RH（max）=6775KN。以其为设计对象，其它支撑柱参照此柱施工。每一横截面计划支撑3点，按等荷载分布设置支撑点，以箱梁中心为基准，布置间距486cm+486cm（见图4所示。每一支撑柱分担支撑荷载为R=（RH）/3=2258KN。
选择与中间桥跨相同的支撑柱。支撑柱直径Φ500mm、壁厚12mm钢管柱。
支撑柱安装高度安装以第13孔的H截面支撑柱为对象。支撑柱最大受压高度约h=14m，中间增设一道约束，最大自由受压长度h0=7m，受压长细比λ=40.6，属于短压杆，稳定系数ψ=0.897。
支撑柱允许承压能力[R]=ψfA=3466KN，大于分担荷载R=2258KN，安全储备系数K=1.53，结构安全满足要求。
5.2.2边跨横向一次主梁L1
（1）计算边跨L1主梁内力
边孔支撑架F、G、H及K各支撑点，对应H点的L1横梁受载最大，承受的最大荷载为RH(max)=6775kN 。依据图6横向荷载简图，计算L1横梁结构内力如图14所示。
图14、L1横梁结构内力简图
（2）L1主梁结构设计（HH梁）
由图14可知L1主梁的最大弯矩为Mmax=1586（kN-m），最大剪力为Tmax=1300（kN）。
一次横向主梁L1采用I56b工字钢梁，材质为Q235钢材。其几何特征指标为：横截面积A=146cm2,竖向惯性矩Ix=68510cm4, Ix/Sx=47.2cm，d=14.5mm。
①求所需根数n
由应力法求得：≤[f]=210MPa,n≥3.08根，取3根。在支撑柱顶抗弯能力不足范围，采用补强措施。边跨L1主梁补强结构如图15所示。
图15、边跨L1主梁补强结构设计图
依图15，L1主梁补强后：抗弯惯性矩∑Ix=272141（cm4），抗剪切面积∑A=520(cm2)。
②核算弯曲拉压应力（3I56b）
由应力法求得：=168（Mpa），小于[f]=210（Mpa），强度满足要求。
③验算抗剪能力（3I56b）
最大剪切应力： =63.3MPa,安全储备系数K=1.9，安全储备满足要求。
④检算弯曲挠度（3I56b）
L1主梁正弯矩很小，外侧向下挠曲变形大，故验算外悬臂的下挠度。其外悬臂弯矩Mmax=1443（kN-m），悬臂长L=332cm。
假设外悬臂段作用单位荷载，其最大挠度：=2.66×10-3cm；
单位荷载下跌最大弯矩：弯矩 =5.51（kN.m）；
由位移相似比例关系求得：=7mm,小于允许扰度L/400=8.3mm，满足要求。
经过验算后，G-G及H-H横梁采用3I56b组合工字钢梁，F-F及K-K采用2I56b工字钢组合梁。
5.2.3边跨纵向分布主梁L2
纵向分布梁L2采用普通型贝雷桁架梁。其最大正弯矩Mmax=11167（kN-m），最大剪力Tmax=3434（kN）。
①贝雷桁架梁的物理几何指标-表3
表3：贝雷桁架物理几何指标（根据交计发[1998]23号文）
型 号
几何特性
容许内力
单排单层
不加强型
Ix（cm4）
W（cm3）
弯矩(kN·m)
剪力(kN)
250497.2
3578.5
788.2
245.2
②以抗剪能力计算所需贝雷梁数量n（片）
所需贝雷桁架片数n=Tmax÷[T]=14（片），取n=16排。
③检算抗弯能力
16排普通型贝雷桁架梁的总抵抗弯矩为：[M]=nM1=12611kN-m,大于最大弯矩Mmax=11167kN-m，满足要求。
④验算下弯挠度
本方案支撑架在两边孔梁段下弯矩最大为Mmax=11167（kN-m）。利用弯曲位移相似理论计算。
假设在两边孔L=12m区间内作用一单位荷载q=1。则：
单位荷载下的最大弯矩：M1=q(L2)/8=18（kN.m）；
单位荷载下跌最大挠度=3.21×10-3cm；
由位移相似比例求得：=20mm。小于允许弯曲挠度[ω]=L/500=24mm，满足要求。
⑤L2主梁布置间距
按照等荷载分配法布置贝雷桁架间距，再以贝雷桁架的标准横撑尺寸进行微调，以确保每片贝雷桁架梁均匀受载。
以支撑架最大荷载处的箱梁横断面为计算对象。每两排采用标准横撑连接，形成稳定的桁架体系。贝雷桁架标准横撑采用90cm间距和135cm间距两种固定间隔桁架。边跨支撑架贝雷桁架梁的横向布置间距如图4-3所示。两侧边跨38m支撑架统一布置16排贝雷桁架梁。
5.2.4 38m边跨支撑架临时基础
两侧38m边孔支撑架，除中墩旁K截面支撑柱落在桥墩承台之上，其余3排（F、G、H）支撑柱均采用C30混凝土桩基础。
支撑桩按最大荷载H点荷载计算。其余参照此标准施工。
K点的单根桩最大荷载：Rmax=2258（kN）。依据图1给出的地质勘测资料，桩基础置于基本承载能力σo=300（kPa）板岩中，其抗剪切强度τo=100（kPa），采用直径Φ1.2m素砼桩，桩身置于基本承载能力σo=300（kPa）板岩中不少于6.5m深度。单桩桩基承载能力:[R]= =2788（kPa），大于Rmax=2258（kN），满足要求。
5.3底模板、四次纵梁L4、三次横向分布梁L3
5.3.1竖向荷载计算
①我们取连续梁高为1.8m和3.8m两个极限断面分别计算竖向荷载，腹板宽度我们取最不利情况0.65m考虑，1.8m及3.8m对应的空心段混凝土高度为0.51m和0.86m。
故①：
1.8m腹板混凝土自重：F1a=γ×ha=26×1.8=46.8KN/m2；
3.8m腹板混凝土自重：F1b=γ×hb=26×3.8=98.8 KN/m2；
1.8m空心混凝土自重：F1c=γ×hc=26×0.51=13.26 KN/m2；
3.8m空心混凝土自重：F1d=γ×hd=26×0.86=22.36 KN/m2；
②模板自重，一块1.22m×2.44m竹胶板的质量为32kg：
F2=32kg×9.8N/kg÷(1.22m×2.44m)=0.105 KN/m2
③纵横梁方木荷载：
L4纵梁10cm×10cm方木：
g1=0.1m×0.1m×γ=0.06 KN/m2
式中：γ——松木，取6KN/ m3
④内模及支撑荷载，取3kpa：F3=3 KN/m2
⑤临时荷载
施工人员及机具：G1=1 KN/m2
振捣荷载：G2=2.0 KN/m2
砼施工倾倒荷载：G3=4.0 KN/m2
则临时荷载为：G= G1 +G2+ G3=1+2+4=7KN/m2
5.3.2水平荷载计算
①混凝土振捣时对侧模的荷载取：4 KN/m2
②新浇混凝土对侧模的最大侧压力：
式中：k ---外加剂影响修正系数，取1.2
----混凝土浇注速度，取0.5
---有效压头高度，
---混凝土入模温度，取15
则有：pmax=32.76+4=36.76 KN/m2
5.3.3底模验算
A、模板的力学性能（取100cm宽度模板进行计算）
①弹性模量（厂家提供数据）
E=9×103Mpa
②截面惯性矩
I=bh3/12=1×0.023/12=6.67×10-7m·
③截面抵抗矩
W= bh2/6=1×0.022/6=6.67×10-5m3
④抗弯强度
顺纹理［σW］=13MPa
B、模板受力计算
①计算腹板高3.8m木方间距
底模下的纵梁间距暂设为L，把底模简化为三跨连续梁进行计算。按照荷载最大情况腹板高度为3.8m计算，强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤、刚度检算荷载组合为：①+②+④。
q’=（F1b+F2+F3）×1.2+G×1.4=132.1KN/m2
q=q’×1m=132.1kN/m （单位荷载计算）
Mmax=0.1×ql2=13.21l2 kN·m （弯矩来自连续连分配系数）
σ=Mmax/W=13.21l2÷6.67×10-5≤［σW］=13MPa
解得：L≤0.28m，取L=0.25m
底模刚度验算
q’=（F1b +F2+F3）×1.2=122.28 KN/m2
q=q’×1m =122.2kN/m （单位荷载计算）
f=kmql4/100EI=
=0.53mm≤［f］=0.25m/400=0.625mm 满足
其中km为扰度系数查表的km=0.677（三等跨连续梁）
②计算腹板高1.8m木方间距
原理同腹板高度为3.8m时。
q’=（F1a +F2+F3）×1.2+G×1.4=69.7KN/m2
q=q’×1m =69.7 kN/m （单位荷载计算）
Mmax=0.1×ql2=6.97l2 kN·m （弯矩来自连续连分配系数）
σ=Mmax/W=6.97l2÷6.67×10-5≤［σW］=13MPa
解得：L≤0.35m，取L=0.3m
底模刚度验算
q’=（F1a +F2+F3）×1.2=59.9 KN/m2
q=q’×1m=59.9 kN/m （单位荷载计算）
f=kmql4/100EI=
=0.54mm≤［f］=0.3m/400=0.75mm 满足要求
综上，实心腹板处竹胶板下方的纵向背楞L4间距可以从最高腹板向最低处变化，变化范围为0.25m----0.3m，底模板均能满足施工要求。
③计算梁高3.8m空心板木方间距
底模下的纵梁间距暂设为L，把底模简化为三跨连续梁进行计算。按照荷载最大情梁高3.8m时，混凝土板厚86cm计算，强度检算荷载组合为：①+②+④+⑤、刚度检算荷载组合为：①+②+④。
q’=（F1d+F2+F3）×1.2+G×1.4=40.4 KN/m2
q=q’×1m =40.4 kN/m （单位荷载计算）
Mmax=0.1×ql2=4.04l2 kN·m （弯矩来自连续连分配系数）
σ=Mmax/W=4.04l2÷6.67×10-5≤［σW］=13MPa
解得：L≤0.48m，取L=0.4m
底模刚度验算
q’=（F1d+F2+F3）×1.2=30.55 KN/m2
q=q’×1m=30.5kN/m （单位荷载计算）
f=kmql4/100EI=
=0.8mm≤［f］=0.4m/400=1mm 满足要求
④计算梁高1.8m空心板木方间距
原理同梁高度为3.8m时。
q’=（F1c +F2+F3）×1.2+G×1.4=29.4KN/m2
q=q’×1m =29.4kN/m （单位荷载计算）
Mmax=0.1×ql2=2.94l2 kN·m （弯矩来自连续连分配系数）
σ=Mmax/W=2.94l2÷6.67×10-5≤［σW］=13MPa
解得：L≤0.58m，取L=0.45m
底模刚度验算
q’=（F1c +F2+F3）×1.2=19.64 KN/m2
q=q’×1m =19.64 kN/m （单位荷载计算）
f=kmql4/100EI=
=0.9 mm≤［f］=0.45m/400=1.125mm 满足要求
综上，连续梁空心处竹胶板下方的纵向背楞L4间距可以从连续梁最高空心板向最低处变化，变化范围为0.4m----0.45m，底模板均能满足施工要求。
5.3.4四次纵梁分布梁L4验算
A.横梁力学性能(红松)
①弹性模量
E=10×103Mpa
②截面惯性矩
I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4
③截面抵抗矩
W= bh2/6=0.1×0.12/6=0.167×10-3m3
④抗弯强度 ［σW］=12MPa
B、纵梁L4受力计算
①梁高3.8m时纵梁L4强度验算
我们对3.8m最高处实心腹板的纵梁L4进行验算，此处L4间距25cm，把纵梁简化为三跨连续梁进行计算，暂定L3横梁间距为50cm，强度检算荷载组合为：①+②+③+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+③+④
q’=(F1b+F2 +g1+F3)×1.2+G×1.4=132.1 kN/m2
q=q’×0.25m =33kN/m
Mmax=0.1×ql2=0.1 ×33×0.52=0.83kN·m
σ=Mmax/W==4.95MPa≤［σW］=12MPa
梁高3.8m实心腹板底纵梁L4间距0.25m，横梁L3间距0.5m时，纵梁L4强度满足要求。
②梁高3.8m时纵梁L4刚度验算
q’=(F1b+F2 +g1+F3)×1.2=122.28 kN/m2
q=q’×0.25m =30.57kN/m
f=kmql4/100EI
=0.15mm≤［f］=0.5m/400=1.25mm
纵梁L4刚度满足要求。
③梁高1.8m时纵梁L4强度验算
我们对1.8m最低处实心腹板的纵梁L4进行验算，此处L4间距30cm，把纵梁简化为三跨连续梁进行计算，暂定L3横梁间距为80cm，强度检算荷载组合为：①+②+③+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+③+④
q’=(F1a+F2 +g1+F3)×1.2+G×1.4=69.7kN/m2
q=q’×0.3m =20.9kN/m
Mmax=0.1×ql2=0.1 ×20.9×0.82=1.34kN·m
σ=Mmax/W==8MPa≤［σW］=12MPa
梁高1.8m实心腹板底纵梁L4间距0.3m，横梁L3间距0.8m时，纵梁L4强度满足要求。
④梁高1.8m时纵梁L4刚度验算
q’=(F1a+F2 +g1+F3)×1.2=59.96 kN/m2
q=q’×0.3m =17.99kN/m
f=kmql4/100EI
=0.6mm≤［f］=0.8m/400=2mm
梁高1.8m实心腹板底纵梁L4间距0.3m，横梁L3间距0.8m是，纵梁L4刚度满足要求。
同理经计算，连续梁空心处纵向背楞L4的强度及刚度均满足要求。间距可以从连续梁最高空心板向最低处变化，变化范围为0.4m----0.5m。
综上，横梁L3的间距可以由连续梁最高3.8m处的50cm间距，逐渐达到到最矮1.8m处的80cm。
5.3.5三次横向分布梁L3
L3横向分布梁放置在贝雷桁架顶上，我们选取最不利位置的L3进行计算，此处满足要求则其他地方亦满足要求。从前面支撑结构设计中我们得到第三孔38m边跨采用的贝雷梁最少只有16片贝雷梁，所以我们选取第三孔边跨梁高3.8m处，进行横梁L3验算，横梁L3采用10×15cm木方。
（1）横梁验算
A.横梁力学性能(红松)
①弹性模量
E=10×103Mpa
②截面惯性矩
I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4
③截面抵抗矩
W= bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3
④抗弯强度 ［σW］=12MPa
⑤顺纹抗剪应力［］=1.5 MPa
B、横梁验算
荷载我们用连续梁高3.8m处全断面实心计算，木方自身重量忽略不计，横梁L3的支点如图4—3所示是不等跨的，为了计算简便我们将横梁L3的支点间距视为50cm的五等跨连续梁，L3间距按照50cm考虑。强度检算荷载组合为：①+②+③+④+⑤；刚度检算荷载组合为：①+②+③+④。
① 高3.8m时横梁L3强度验算
q’=(F1b+F2 +g1+F3)×1.2+G×1.4=132.1 kN/m2
q=q’×0.5m =66kN/m
Mmax=0.105×ql2=0.105 ×66×0.52=1.73kN·m
（根据《桥梁计算手册》五等跨连续梁内力分配系数得Mmax=0.105×ql2）
σ=Mmax/W==4.62MPa≤［σW］=12MPa
纵梁L3强度满足要求。
②梁高3.8m时横梁L3刚度验算
q=q’×0.5m =61.14kN/m
f=kmql4/100EI
=0.1mm≤［f］=0.5m/400=1.25mm
纵梁L3刚度满足要求。
5.4侧模拉筋间距计算
根据上面计算侧模最大压力为pmax=32.76+4=36.76kpa ，根据梁高1.8m腹板处对底模板的压力为64.1kPa，经验算此处的背楞间距0.4m就能满足侧模的强度要求，所以侧模板的背楞可以在0.4m—0.5m间调整。同理翼缘板
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