钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例.docx

钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例

白城师范学院土木工程系
编写：车国文

钢筋混凝土T形梁桥主梁设计资料
⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：20.00m；
计算跨径：19.50m；
主梁全长：19.96m；
梁的截面尺寸如下图（单位mm）：
⒉计算内力
⑴使用阶段的内力
跨中截面计算弯矩(标准值)
结构重力弯矩：M1/2恒＝759.45kN－m；
汽车荷载弯矩：M1/2汽＝697.28kN－m(未计入冲击系数)；
人群荷载弯矩：M1/2人＝55.30kN－m；
1/4跨截面计算弯矩（设计值）
Md,1/4＝1687kN－m；（已考虑荷载安全系数）
支点截面弯矩
Md0=0，
支点截面计算剪力(标准值)
结构重力剪力：V0恒＝139.75kN；
汽车荷载剪力：V0汽＝142.80kN(未计入冲击系数)；
人群荷载剪力：V0人＝11.33kN；
跨中截面计算剪力（设计值）
跨中设计剪力：Vd，1/2=84kN（已考虑荷载安全系数）；
主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。结构安全等级为二级。汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝1.292。
⑵施工阶段的内力
⒊材料
主筋用HRB335级钢筋
fsd＝280N/mm2；fsk＝335N/mm2；Es＝2.0×105N/mm2。
箍筋用R235级钢筋
fsd＝195N/mm2；fsk＝235N/mm2；Es＝2.1×105N/mm2。
采用焊接平面钢筋骨架
混凝土为30号
fcd＝13.8N/mm2；fck＝20.1N/mm2；ftd＝1.39N/mm2；
ftk＝2.01N/mm2；Ec＝3.00×104N/mm2。

作用效应组合
主梁正截面承载力计算
主梁斜截面承载力计算
全梁承载力校核
施工阶段的应力验算
使用阶段裂缝宽度和变形验算
纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造
钢筋长度计算
钢筋明细表及钢筋总表

第1章 作用效应组合
§1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：

跨中截面设计弯矩
Md=γGM恒+γqM汽+γqM人
=1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN－m
支点截面设计剪力
Vd=γGV恒+γG1V汽+γG2V人
=1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN
§1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合，
⑴作用效应短期组合
作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达式为：
Msd=Mgk+ψ11M11+ψ12M12=759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=1302.85kN－m
⑵作用长期效应组合
作用长期效应组合为Mld=Mgk+ψ21M11+ψ22M12=759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN－m
第2章 主梁正截面承载力计算
§2.1 配筋计算
⑴翼缘板的计算宽度b′f
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
翼缘板的平均厚度h′f =(100+130)/2=115mm
①对于简支梁为计算跨径的1/3。
b′f=L/3=19500/3=6500mm
②相邻两梁轴线间的距离。
b′f = S=1600mm
③b+2bh+12h′f，此处b为梁的腹板宽，bh为承托长度，h′f为不计承托的翼缘厚度。
b′f=b+12h′f=180+12×115=1560mm
故取b′f=1560mm
⑵判断T形截面的类型
设as=120mm， h0=h－as=1300－120=1180mm；

故属于第一类T形截面。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·3条规定：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力按下列规定计算。
⑶求受拉钢筋的面积As

拟采用8ф32+4ф16的钢筋，As=6434+804=7238mm2
主筋布置如图1所示，主筋为两片焊接平面骨架。
每片骨架主筋的叠高为：4×35.8+2×18.4=180.00mm<0.15h=0.15×1300=195mm，
满足多层钢筋骨架的叠高一般不宜超过0.15h~0.20h的要求。
梁底混凝土净保护层取32mm，侧混凝土净保护层取32mm，两片焊接平面骨架间距为：

§2.2正截面抗弯承载力复核

⑴跨中截面含筋率验算

h0=h－as=1300－113.60=1186.40mm

⑵判断T形截面的类型

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·3条：翼缘位于受压区的T形截面受弯构件，当符合：时，则按宽度为b′f的矩形截面计算。
⑶求受压区的高度x

⑷正截面抗弯承载力Mu

说明跨中正截面抗弯承载力满足要求。
第3章 主梁斜截面承载力计算
§3.1截面尺寸复核
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·10条规定：在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并不少于总数1/5的下层受拉的主筋通过。
初步拟定梁底2ф32的主筋伸入支座。
受拉钢筋面积为1608mm2>20%×7238=1448mm2；
支点截面的有效高度h0=h－as=1300－49.90=1250.10mm；
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·9条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，其抗剪截面应符合要求。

说明截面尺寸符合要求。
§3.2检查是否需要按计算设置腹筋
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·10条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，符合下列条件时

要求时则不需要进行斜截面抗剪承载力计算，而仅按构造要求配置箍筋。
跨中：
0.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.39×180×1186.40=148.42kN>Vdm=84kN
支点：
0.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.39×180×1250.10=156.39kN<Vd0=440kN
故跨中截面部分可按构造配置箍筋，其余区段按计算配置腹筋。
§3.3最大设计剪力及设计剪力分配
⑴确定构造配置箍筋长度
l1=9750×（148.42－84）/（440－84）=1764mm
在距跨中l1范围内可按构造配置最低数量的箍筋。
⑵计算最大剪力和剪力分配
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·11条：最大剪力取用距支座中心h/2处截面的数值，并按混凝土和箍筋共同承担不少于60%；弯起钢筋承担不超过40%，并且用水平线将剪力设计值包络图分割为两部分。
距支座中心h/2处截面剪力

混凝土和箍筋承担的剪力
Vcs＝0.6V'd＝0.6×416.27＝249.76KN
弯起钢筋承担的剪力
Vsb＝0.4V'd＝0.4×416.27＝166.51KN
简支梁剪力包络图取为斜直线。即：

剪力分配见图2所示。

§3.4 箍筋设计
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·11条：箍筋间距按下列公式计算：

p中＝100ρ中＝100×7238/（180×1186.40）＝3.3893>2.5，取p中＝2.5
p支＝100ρ支＝100×1609/（180×1250.10）＝0.7151<2.5
p平＝（p中+p支）/2＝（2.5+0.7151）/2＝1.6075
h0平＝（h0中+h0支）/2＝（1186.40+1250.10）/2＝1218.25mm
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·13条：钢筋混凝土梁应设置直径不小于8mm或1/4主筋直径的箍筋。其配筋率ρsv，R235钢筋不应小于0.18%，
现初步选用φ8的双肢箍筋，n＝2；Asv1＝50.3mm2。
Asv=nAsv1＝2×50.3＝100.6mm2

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·13条：箍筋间距不应大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨径方向长度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。
近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保护层距离处。梁与梁或梁与柱的交接范围内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与交接面的距离不宜大于50mm。
现取跨中部分箍筋的间距为200mm，跨中部分长度为91×200=18200mm。梁端加密段长度为880mm，加密段箍筋间距为60mm，梁端第一根箍筋距端面为50mm，第一根箍筋与第二根箍筋间的距离为50mm。梁端加密段箍筋为四肢箍筋。50+50+13×60=880mm。
配箍率验算

满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·13条R235钢筋最小配箍率的要求。
§3.5 弯起钢筋及斜筋设计
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·11条：计算第一排弯起钢筋Asb1时，对于简支梁和连续梁近边支点梁段，取用距支点中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值Vsb1；
计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋Asb2…Asbi时，取用前一排弯起钢筋下面弯点处由弯起钢筋承担的那部分剪力Vsb2…Vsbi。
一排弯起钢筋截面积按下列公式计算：

需设置弯起钢筋的区段长度（距支座中心）

初步拟定架立钢筋为2ф22，净保护层为42.9mm，则架立钢筋底面至梁顶的距离为42.9+25.1=68mm

第一排弯起钢筋的面积为：（初步拟定为ф32）

初步选用由主筋弯起2ф32，Asb1＝1608mm2。
第一排弯起钢筋的水平投影长度为lsb1：
lsb1=1300－(68+35.8/2)－(32+35.8+35.8/2)=1128mm
第一排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：
1300/2－68－35.8/2=564mm
第一排弯起钢筋弯起点的剪力

第二排弯起钢筋的面积：（初步拟定为ф32）

初步选用由主筋弯起2ф32，Asb2＝1608mm2。
第二排弯起钢筋的水平投影长度为lsb2：
lsb2=1300－(68+35.8/2)－(32+35.8+35.8+35.8/2)=1093mm
第二排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：
1128+1300/2－68－35.8/2=1693mm
第二排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：
1128+1093＝2221mm。
第二排弯起钢筋弯起点的剪力

第三排弯起钢筋的面积：（初步拟定为ф32）

初步选用由主筋弯起2ф32，Asb3＝1608mm2。
第三排弯起钢筋的水平投影长度为lsb3：
lsb3=1300－(68+35.8/2)－(32+35.8+35.8+35.8+35.8/2)=1057mm
第三排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：
1128+1093+1300/2－68－35.8/2=2785mm
第三排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：
1128+1093+1057＝3278mm。
第三排弯起钢筋弯起点的剪力

第四排弯起钢筋的面积：（初步拟定直径ф16）

初步选用由主筋弯起2ф16，Asb4＝402mm2。
第四排弯起钢筋的水平投影长度为lsb4：
lsb4=1300－(68+18.4/2)－(32+35.8×4+18.4/2)=1038mm
第四排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：
1128+1093+1057+1300/2－68－18.4/2=3851mm
第四排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：
1128+1093+1057+1038＝4316mm。
第四排弯起钢筋弯起点的剪力

第五排弯起钢筋的面积：（初步拟定直径ф16）

初步选用由主筋弯起2ф16，Asb5＝402mm2。
第五排弯起钢筋的水平投影长度为lsb5：
lsb5=1300－(68+18.4/2)－(32+35.8×4+18.4+18.4/2)=1020mm
第五排弯起钢筋与梁轴线交点距支座中心的距离为：
1128+1093+1057+1038+1300/2－68－18.4/2=4915mm
第五排弯起钢筋弯起点至支座中心的距离为：
1128+1093+1057+1038+1020＝5336mm >l2=5210mm。
故不需要再设置弯起钢筋。
按照抗剪计算初步布置弯起钢筋如图4所示。
第4章 全梁承载力校核
§4.1 正截面和斜截面抗弯承载力校核
简支梁弯矩包络图近似取为二次物线：

各弯起钢筋计算列于下表
弯起点
1
2
3
4
5
弯起钢筋的水平投影长度mm

弯起点距支座中心的距离mm

弯起点距跨中的距离mm

分配的设计剪力Vsbi（KN）

需要的弯筋面积mm2

可提供的弯筋面积mm2
2ф32
2ф32
2ф32
2ф16
2ф16

弯筋与梁轴交点到支座中心距离mm

弯筋与梁轴交点到跨中距离mm

各排钢筋弯起后，相应的梁的正截面抗弯承载力计算如下表：
梁的区段
截面纵筋
有效高度
h0(mm)
T形截面
类型
受压区高度
x(mm)
抗弯承载力
Mu(kN－m)
支座中心至1点
2ф32
1250.10
第一类
20.91
558.14
1点~2点
4ф32
1232.20
第一类
41.84
1090.74
2点~3点
6ф32
1214.30
第一类
62.76
1636.28
3点~4点
8ф32
1196.40
第一类
83.68
2079.96
4点~5点
8ф32+2ф16
1191.65
第一类
88.91
2195.82
5点~跨中
8ф32+4ф16
1186.40
第一类
94.14
2309.02
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·11条：受拉区弯起钢筋的弯起点，应设在按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面以外不小于h0/2处，弯起钢筋可在按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋截面面积之前弯起，但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于按计算不需要该钢筋的截面之外。
正截面抗弯承载力及斜截面抗弯承载力校核见图5。

第一排弯起钢筋（2N2）
该排钢筋的充分利用点的横坐标为6998mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为8622mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为8622－6998=1624mm>h0/2=1232.20/2=616.10mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为9086mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标8455mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。
第二排弯起钢筋（2N3）
该排钢筋的充分利用点的横坐标为5092mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为7529mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为7529－5092=2437mm>h0/2=1214.30/2=607.15mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为8057mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标6998mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。
第三排弯起钢筋（2N4）
该排钢筋的充分利用点的横坐标为2680mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为6472mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为6472－2680=3792mm>h0/2=1196.40/2=598.20mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为6965mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标5092mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。
第四排弯起钢筋（2N5）
该排钢筋的充分利用点的横坐标为1513mm，而该排钢筋的弯起点的横坐标为5434mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为5434－1513=3921mm>h0/2=1191.65/2=595.82mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为5899mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标2680mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。
第五排弯起钢筋（2N6）
该排钢筋的充分利用点的横坐标为0，而该排钢筋的弯起点的横坐标为4414mm，说明弯起点位于充分利用点左边，且两点之间的距离为4414－0=4414mm>h0/2=1186.40/2=593.20mm，满足斜截面抗弯承载力要求。该排弯起钢筋与梁轴线交点的横坐标为4861mm大于该排钢筋的理论不需要点的横坐标1513mm，说明梁的正截面承载力亦满足要求。
经上述分析判断可知，初步确定的弯起钢筋的弯起点位置的正截面抗弯承载力和斜截面承载力均满足要求。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·11条：简支梁第一排弯起钢筋的末端弯折起点应位于支座中心截面处，以后各排弯起钢筋的末端弯折点应落在或超过前一排弯起钢筋弯起点截面。
同时，为了节约钢筋，从而达到安全、经济、合理，应使抵抗弯矩图更接近于设计弯矩图。拟作如下调整：
弯起钢筋调整表
编号
理论断点
横坐标(mm)
充分利用点
横坐标(mm)
充分利用点+h0/2
横坐标(mm)
原弯起点
横坐标(mm)
拟调弯起点
横坐标(mm)
1
9750
8455
9080

伸入支座
2
8455
6998
7615
8622
8630
3
6998
5092
5699
7529
6830
4
5092
2680
3279
6472
5030
5
2680
1513
2109
5434
3230
6
1513
0
593
4414
截断
如图6所示：跨中部分增设三对2ф16的斜筋，梁端增设一对2ф16的斜筋。
6号钢筋在跨中部分截断，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·9条：钢筋混凝上梁内纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断；如需截断时，应从按正截面抗弯承载力计算充分利用该钢筋强度的截面至少延伸（la+h0）长度；同时应考虑从正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面至少延伸20d（环氧树脂涂层钢筋25d），该钢筋的截断位置(距跨中)应满足la+h0=30×16+1186.40=1666mm，同时不小于1513+20d=1833mm，本设计取为2000mm。

§4.2 斜截面抗剪承载力复核
⒈斜截面抗剪承载力复核原则
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·7条：矩形、T形和工字形截面受弯构件，当配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪承载力验算采用下列公式：

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·8条：进行斜截面承载力验算时，斜截面水平投影长度C应按下式计算：C=0.6mh0。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第5·2·6条：计算受弯构件斜截面杭剪承载力时，其计算位置应按下列规定采用：
⑴距支座中心h/2处截面；
⑵受拉区弯起钢筋弯起点处截面；
⑶锚于受拉区的纵向钢筋开始不受力处的截面；
⑷箍筋数量或间距改变处的截面；
⑸构件腹板宽度变化处的截面。
⒉斜截面抗剪承载力复核
距支座中心h/2处的截面（x=9.10m）
经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为7.733m。
Mjx=2250×（1－4×7.7342/19.52）=834.266kN－m
Vjx=84.00+（440.00－84.00）×2×1.734/19.5=366.390kN
m=Mjx/Vjxh0=834.266/(366.390×1.23220)=1.8479<3.0
C=0.6mh0=0.6×1.8479×1.2322=1.366m
7.734+1.366=9.1m恰好与斜截面底端位置重合。
在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为232，Asb=16.09mm2。
配箍率为：
纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为232）
p=100ρ=100×1608/(180×1250.10)=0.715<2.5

第一排弯起钢筋弯起点处的截面（x=8.63m）
经试算斜裂缝顶端位置横坐标为6.444m。
Mjx=2250×（1－4×6.4442/19.52）=1267.157kN－m
Vjx=84.00+（440.00－84.00）×2×6.444/19.5=319.289kN
m=Mjx/Vjxh0=1267.157/(319.289×1.21430)= 3.2683>3.0
取m=3.0
C=0.6mh0=0.6×3.0×1.21430=2.186m
6.444+2.186=8.630m恰好与斜截面底端位置重合。
在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为232+216，Asb=1608+402=2010mm2。
配箍率为：
纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为432）
p=100ρ=100×3217/(180×1232.20)=1.450<2.5

第二排弯起钢筋弯起点处的截面（x=6.830m）
经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为4.676m。
Mjx=2250×（1－4×4.6762/19.52）=1732.486kN－m
Vjx=84.00+（440.00－84.00）×2×4.676/19.5=254.734kN
m=Mjx/Vjxh0=1732.486/(254.734×1.19640)= 5.6847>3.0
取m=3.0
C=0.6mh0=0.6×3.0×1.19640=2.154m
4.676+2.154=6.830m恰好与斜截面底端位置重合。
在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为232+216，Asb=1608+402=2010mm2。
配箍率为：
纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为632）
p=100ρ=100×4826/（180×1214.30）=2.208<2.5

第三排弯起钢筋弯起点处的截面（x=5.030m）
经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为2.885m。
Mjx=2250×（1－4×2.8852/19.52）=2053.001kN－m
Vjx=84.00+（440.00－84.00）×2×2.885/19.5=189.339kN
m=Mjx/Vjxh0=1848.08/(184.02×1.19165)= 9.0991>3.0
取m=3.0
C=0.6mh0=0.6×3.0×1.19165=2.145m
2.885+2.145=5.030m恰好与斜截面底端位置重合。
在此斜截面水平投影长度范围内，同一弯起平面与斜截面相交的弯起钢筋为216+216，Asb=4.02+4.02=8.04mm2。
配箍率为：
纵筋配筋率为：（与斜截面相交的纵筋为832）
p=100ρ=100×6434/（180×1.1964）=2.988>2.5，取p=2.5

第四排弯起钢筋弯起点处的截面（x=3.230m）
经试算取斜裂缝顶端位置横坐标为1.094m。
Mjx=2250×（1－4×1.0942/19.52）=2221.673kN－m
Vjx=84.00+（440.00－84.00）×2×1.094/19.5=123.945kN
m=Mjx/Vjxh0=2221.673/(123.945×1.18640)= 15.1084>3.0
取m=3.0
C=0.6mh0=0.6×3.0×1.18640=2.136m
1.094+2.136=3.230m恰好与斜截面底端位置重合。
在此斜截面水平投影长度范围内，无弯起钢筋。
配箍率为：
纵筋配筋率为：
p=100ρ=100×（6434+402）/(180×1191.65)=3.187>2.5取p=2.5

由于N6钢筋的截断处至跨中，再无弯起钢筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，无需计算斜裂缝的水平投影长度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，该钢筋截断处的剪力为：
Vjx=84.00+（440.00－84.00）×2.00/9.75=157.026kN
其抗剪承载力为：

经前述计算可知，梁的各斜截面抗剪承载力均满足要求。
第5章 施工阶段的应力验算
§5.1 施工阶段正应力验算
⒈主梁的几何特征值
受压区高度x0：b′fx20/2=αESAs(h0－x0)
αES =2.0×105/3.0×104=6.6667
1560×x20/2=6.6667×7238(1186.40－x0)
解得：x0＝241.74mm>h′f=(130+100)/2=115mm
说明为第二类T形截面，重新计算x0。
（b′f－b）h′f (x0－h′f /2)+bx20/2=αESAs(h0－x0)
（1560－180）×115×(x0－115/2)+180×x20/2=6.6667×7238(1186.40－x0)
x0=285.31mm>h′f=115mm
开裂截面惯性
Icr=b′fx30/3－(b′f－b)(x0－h′f)3/3+αESAs(h0－x0)2
=1560×285.313/3－(1560－180)(285.31－115)3/3
+6.6667×7238(1186.40－285.31)2
=4.8985×1010mm4
⒉正应力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7·2·4条：钢筋混凝土受弯构件正截面应力按下列公式计算，并应符合下列规定：
受压区混凝土边缘的压应力

受拉钢筋的应力

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4·1·10条：构件在吊装、运输时，构件重力应乘以动力系数1.2 或0.85。
跨中截面的计算弯矩为：
Mtk=1.2M1/2=1.2×505.69=606.828kN—m
受压区边缘的应力

最外层受拉钢筋重心处的应力
最下面一层钢筋的应力，净保护层为32mm。

满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7·2·4条规定要求。
§5.2主应力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7·2·5条：钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力（剪应力）。σttp应符合下列规定：

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第7·2·6条：钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力，若符合下列条件：
σttp≤0.25 f′tk
该区段的主拉应力全部由混凝土承受，此时，抗剪钢筋按构造要求配置。中性轴处的主拉应力不符合上述公式的区段，则主拉应力（剪应力）全部由箍筋和弯起钢筋承受。箍筋、弯起钢筋可按剪应力图配置，并按下列公式计算：
箍筋

弯起钢筋

主应力验算
Vtk=1.2V0=1.2×105.57=126.69kN

腹筋验算
0.25 f′tk=0.25×2.01=0.5025PMa<σttp=0.6094PMa

满足规范要求。
第6章 使用阶段裂缝宽度和变形验算
§6.1 使用阶段裂缝宽度验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·4·3条：矩形、T形截面钢筋混凝土构件其最大裂缝宽度Wfk可按下列公式计算：

⑴纵向受拉钢筋换算直径As的直径

焊接钢筋骨架d=1.3de=1.3×28.80=37.44mm
⑵纵向受拉钢筋配筋率
ρ=As/[bh0+(bf－b)hf]=7238/(180×1186.40)=0.0339>0.02，取ρ=0.02。
⑶受拉钢筋在使用荷载作用下钢筋重心处的拉应力
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·4·4条纵受拉钢筋的应力按下式计算：
σss=Ms/(0.87Ash0)=1302.85×106/(0.87×1186.40×7238)=174.39MPa
⑷短期荷载作用下的最大裂缝宽度
螺纹钢筋C1=1.0；C3=1.0；
C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.5×1060.48/1302.85=1.4070

满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·4·2条的要求。
§6.2 使用阶段的变形验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·5·1条：钢筋混凝土受弯构件，在正常使用极限状态下的挠度，可根据给定的构件刚度用结构力学的方法计算。
第6·5·2条：钢筋混凝土受弯构件的刚度可按下式计算：

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·5·3条：受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合计算的挠度值，乘以挠度长期增长系数ηθ。挠度长期增长系数为ηθ=1.60。
变形计算时，主梁已经安装就位，截面应取翼缘的全宽计算，b′f=1600mm。
⑴开裂截面受压区高度
bx20/2=αESAs(h0－x0)
1600×x20/2=6.6667×7238(1186.40－x0)
解得：x0＝239.04mm>h′f=115mm
说明为第二类T形截面，重新计算x。
（b′f－b）h′f (x0－h′f /2)+bx20/2=αESAs(h0－x0)
（1600－180）×115×(x0－115/2)+180×x20/2=6.6667×7238(1186.40－x0)
x0=281.32mm>h′f=115mm
⑵开裂截面惯性矩
Icr=b′fx3/3－(b′f－b)(x－h′f)3/3+αESAs(h0－x)2
=1600×281.323/3－(1600－180)(281.32－115)3/3
+6.6667×7238(1186.40－281.32)2=4.8989×1010mm4
⑶全截面受压区高度

⑷全截面惯性矩
I0= b′fx30/3－(b′f－b)(x0－h′f)3/3+b(h－x0)3/3+αESAs(h0－x0)2
=1600×479.453/3－(1600－180)(479.45-115)3/3+180(1300－479.45)3/3
+(6.6667－1)×7238×(1186.40－479.45)2
=8.9514×1010mm4
⑸全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩
S0=bx02/2+(b′f－b)h′f(x0－h′f/2)
=180×479.452/2+(1600－180)×115×(479.45－115/2)
=8.9593×107mm3
⑹开裂弯矩
换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩。
W0=I0/(h－x0)=8.9514×1010/(1300－479.45)=1.0909×108mm3
受拉区塑性影响系数
γ=2S0/W0=2×8.9593×107/1.0909×108=1.6452
开裂弯矩
Mcr=γftkW0=1.6452×2.01×1.0909×108=360.16×106kN－m
⑺开裂构件等效截面的抗弯刚度
全截面的抗弯刚度
B0=0.95EcI0=0.95×3.00×104×8.9514×1010=2.5512×1015mm4·N/mm2
开裂截面的抗弯刚度
Bcr=EcIcr=3.00×104×4.8989×1010=1.4697×1015mm4·N/mm2
开裂构件等效截面的抗弯刚度

⑻恒载在跨中截面产生的挠度

⑼可变荷载有频遇值在跨中截面产生的弯矩
MQ=0.7×697.28+1.0×55.3=543.40kN－m
⑽可变荷载有频遇值在跨中截面产生的挠度

⑾荷载短期效应组合下，消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度并考虑荷载长期效应的影响的挠度：
fs=fG+fQ=19.58+14.17=33.98mm
fp=ηθ(fs－fG)=1.6×(33.98－19.58)
=23.04mm<[f]=l/600=19500/600=32.5mm
满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·5·3条：钢筋混凝土受弯构件按的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600。
§6.3 预拱度设置
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第6·5·5条：钢筋混凝土弯构件的预拱度可按下列规定设置：
当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度不超过计算跨径的1/1600时，可不设预拱度；
当不符合上述规定时应设预拱度，且其值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。
短期作用效应组合并考虑长期效应影响的跨中截面的挠度
f=ηθ（fQ+fG）=1.6（14.17+19.58）
=54.01mm>L/1600=19500/1600=12.19mm
说明需要设置预度
其值应按结构自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和。
Δ=ηθ（fG+fQ/2）=1.6（19.58+14.17/2）=42.67mm
取43mm，应设置43mm的预拱度。
第7章 纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造
§7.1架立钢筋
架立钢筋选用222，横梁与主梁交接处横梁顶上之钢筋为16，钢筋净保护层为24.5mm，则架立钢筋与梁顶的净距为：24.5+18.4=42.9mm，架立钢筋底部距梁顶的距离为68mm。
§7.2纵向构造钢筋
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第9·3·8条：T形截面梁的腹板两侧，应设置直径为6~8mm的纵向钢筋，每腹板内钢筋截