混凝土结构设计原理第五版课后习题答案.docx

混凝土结构设计原理 思考题及习题 （参考答案） 苏州科技学院 土木工程系 2003年8月 第1章 绪论 思 考 题 1.1 钢筋混凝土梁破坏时的特点是：受拉钢筋屈服，受压区混凝土被压碎，破坏前变形较大，有 明显预兆，属于延性破坏类型。在钢筋混凝土结构中，利用混凝土的抗压能力较强而抗拉能力很弱，钢筋的抗拉能力很强的特点，用混凝土主要承受梁中和轴以上受压区的压力，钢筋主要承受中和轴以下受拉区的拉力，即使受拉区的混凝土开裂后梁还能继续承受相当大的荷载，直到受拉钢筋达到屈服强度以后，荷载再略有增加，受压区混凝土被压碎，梁才破坏。由于混凝土硬化后钢筋与混凝土之间产生了良好的粘结力，且钢筋与混凝土两种材料的温度线膨胀系数十分接近，当温度变化时，不致产生较大的温度应力而破坏二者之间的粘结，从而保证了钢筋和混凝土的协同工作。 1.2 钢筋混凝土结构的优点有：1）经济性好，材料性能得到合理利用；2）可模性好；3）耐久 性和耐火性好，维护费用低；4）整体性好，且通过合适的配筋，可获得较好的延性；5）刚度大，阻尼大；6）就地取材。缺点有：1）自重大；2）抗裂性差；3）承载力有限；4）施工复杂；5）加固困难。 1.3 本课程主要混凝土结构材料的物理力学性能 思 考 题 2.1 混凝土的立方体抗压强度标准值fcu,k是根据以边长为150mm的立方体为标准试件，在 (203)的温度和相对湿度为90以上的潮湿空气中养护28d，按照标准试验方法测得的具有95保证率的立方体抗压强度确定的。混凝土的轴心抗压强度标准值fck是根据以 150mm150mm300mm的棱柱体为标准试件，在与立方体标准试件相同的养护条件下，按照棱柱体试件试验测得的具有95保证率的抗压强度确定的。混凝土的轴心抗拉强度标准值ftk是采用直接轴心抗拉试验直接测试或通过圆柱体或立方体的劈裂试验间接测试，测得的具有95保证率的轴心抗拉强度。由于棱柱体标准试件比立方体标准试件的高度大，试验机压板与试件之间的摩擦力对棱柱体试件高度中部的横向变形的约束影响比对立方体试件的小，所以棱柱体试件的抗压强度比立方体的强度值小，故fck低于fcu,k。轴心抗拉强度标准值ftk与立方体抗压强度标准值fcu,k之间的关系为： 0.55ftk=0.880.395fcu,d)0.45a2。轴心抗压强度标准值fck与立方体抗压强度k(1-1.645 a1a2fcu,k。 标准值fcu,k之间的关系为：fck=0.88 2.2 混凝土的强度等级是根据立方体抗压强度标准值确定的。我国新规范规定的混凝土强度 等级有C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60、C65、C70、C75和C80，共14个等级。 2.3 根据约束原理，要提高混凝土的抗压强度，就要对混凝土的横向变形加以约束，从而限制混凝 土单向受力状态下，混凝土的强度与水泥强度等级、水灰比有很大关系，骨料的性质、混凝土 的级配、混凝土成型方法、硬化时的环境条件及混凝土的龄期也不同程度地影响混凝土的强度。混凝土轴心受压应力应变曲线包括上升段和下降段两个部分。上升段可分为三段，从加载至比例极限点A为第1阶段，此时，混凝土的变形主要是弹性变形，应力应变关系接近直线；超过A点进入第2阶段，至临界点B，此阶段为混凝土裂缝稳定扩展阶段；此后直至峰点C为第3阶段，此阶段为裂缝快速发展的不稳定阶段，峰点C相应的峰值应力通常作为混凝土棱柱体的抗压强度fc，相应的峰值应变e0一般在0.00150.0025之间波动，通常取0.002。下降段亦可分为三段，在峰点C以后，裂缝迅速发展，内部结构的整体受到愈来愈严重的破坏，应力应变曲线向下弯曲，直到凹向发生改变，曲线出现拐点D；超过“拐点”，随着变形的增加，曲线逐渐凸向应变轴方向发展，此段曲线中曲率最大的一点称为收敛点E；从“收敛点”开始以后直至F点的曲线称为收敛段，这时贯通的主裂缝已很宽，混凝土最终被破坏。常用的表示混凝土单轴向受压应力应变曲线的数学模型有两种，第一种为美国E.Hognestad建议的模型：上升段为二次抛物线，下降段为斜直线；第二种为德国 1 Rusch建议的模型：上升段采用二次抛物线，下降段采用水平直线。 2.5 连接混凝土受压应力应变曲线的原点至曲线任一点处割线的斜率，即为混凝土的变形模 量。在混凝土受压应力应变曲线的原点作一切线，其斜率即为混凝土的弹性模量。 2.6 混凝土在荷载重复作用下引起的破坏称为疲劳破坏。当混凝土试件的加载应力小于混凝土疲 劳强度fcf时，其加载卸载应力应变曲线形成一个环形，在多次加载卸载作用下，应力应变环越来越密合，经过多次重复，这个曲线就密合成一条直线。当混凝土试件的加载应力大于混凝土疲劳强度fcf时，混凝土应力应变曲线开始凸向应力轴，在重复荷载过程中逐渐变成直线，再经过多次重复加卸载后，其应力应变曲线由凸向应力轴而逐渐凸向应变轴，以致加卸载不能形成封闭环，且应力应变曲线倾角不断减小。 2.7 结构或材料承受的荷载或应力不变，而应变或变形随时间增长的现象称为徐变。徐变对混凝 土结构和构件的工作性能有很大影响，它会使构件的变形增加，在钢筋混凝土截面中引起应力重分布的现象，在预应力混凝土结构中会造成预应力损失。影响混凝土徐变的主要因素有： 1）时间参数；2）混凝土的应力大小；3）加载时混凝土的龄期；4）混凝土的组成成分；5）混凝土的制作方法及养护条件；6）构件的形状及尺寸；7）钢筋的存在等。减少徐变的方法有：1）减小混凝土的水泥用量和水灰比；2）采用较坚硬的骨料；3）养护时尽量保持高温高湿，使水泥水化作用充分；4）受到荷载作用后所处的环境尽量温度低、湿度高。 2.8 当养护不好以及混凝土构件的四周受约束从而阻止混凝土收缩时，会使混凝土构件表面出现 收缩裂缝；当混凝土构件处于完全自由状态时，它产生的收缩只会引起构件的缩短而不会产生裂缝。影响混凝土收缩的主要因素有：1）水泥的品种；2）水泥的用量；3）骨料的性质； 4）养护条件；5）混凝土制作方法；6）使用环境；7）构件的体积与表面积的比值。减少收缩的方法有：1）采用低强度水泥；2）控制水泥用量和水灰比；3）采用较坚硬的骨料；4）在混凝土结硬过程中及使用环境下尽量保持高温高湿；5）浇筑混凝土时尽量保证混凝土浇捣密实；6）增大构件体表比。 2 2.10 钢筋主要有热轧钢筋、高强钢丝和钢绞线、热处理钢筋和冷加工钢筋等多种形式。钢筋冷加 工的方法有冷拉和冷拔。冷拉可提高钢筋的抗拉强度，但冷拉后钢筋的塑性有所降低。冷拔可同时提高钢筋的抗拉及抗压强度，但塑性降低很多。 2.11 钢筋混凝土结构对钢筋性能的要求如下：1）钢筋的强度必须能保证安全使用；2）钢筋具有 一定的塑性；3）钢筋的可焊性较好；4）钢筋的耐火性能较好；5）钢筋与混凝土之间有足够的粘结力。 2.12 钢筋混凝土受力后会沿钢筋和混凝土接触面上产生剪应力，通常把这种剪应力称为钢筋和混 凝土之间的粘结力。影响钢筋与混凝土粘结强度的主要因素有：混凝土强度、保护层厚度及钢筋净间距、横向配筋及侧向压应力、钢筋表面形状以及浇筑混凝土时钢筋的位臵等。保证钢筋和混凝土之间有足够的粘结力的构造措施有：1）对不同等级的混凝土和钢筋，要保证最小搭接长度和锚固长度；2）为了保证混凝土与钢筋之间有足够的粘结，必须满足钢筋最小间距和混凝土保护层最小厚度的要求；3）在钢筋的搭接接头范围按近似概率理论的极限状态设计法 思 考 题 3.1 结构在规定的时间内，在规定的条件下，完成预定功能的能力称为结构的可靠性。它包含安 全性、适用性、耐久性三个功能要求。结构超过承载能力极限状态后就不能满足安全性的要求；结构超过正常使用极限状态后就不能保证适用性和耐久性的功能要求。建筑结构安全等级是根据建筑结构破坏时可能产生的后果严重与否来划分的。 3.2 所有能使结构产生内力或变形的原因统称为作用，荷载则为“作用”中的一种，属于直接作 用，其特点是以力的形式出现的。影响结构可靠性的因素有：1）设计使用年限；2）设计、施工、使用及维护的条件；3）完成预定功能的能力。结构构件的抗力与构件的几何尺寸、配筋情况、混凝土和钢筋的强度等级等因素有关。由于材料强度的离散性、构件截面尺寸的施工误差及简化计算时由于近似处理某些系数的误差，使得结构构件的抗力具有不确定的性质，所以抗力是一个随机变量。 3.3 整个结构或构件的一部分超过某一特定状态就不能满足设计指定的某一功能要求，这个特定 状态称为该功能的极限状态。结构的极限状态可分为两类，一类是承载能力极限状态，即结构或构件达到最大承载能力或者达到不适于继续承载的变形状态。另一类是正常使用极限状态，即结构或构件达到正常使用或耐久性能中某项规定限值的状态。 3 3.4 建筑结构应该满足安全性、适用性和耐久性的功能要求。结构的设计工作寿命是指设计规定 的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定目的使用的时期，它可按建筑结构可靠度设计统一标准确定，业主可提出要求，经主管部门批准，也可按业主的要求确定。结构超过其设计工作寿命并不意味着不能再使用，只是其完成预定功能的能力越来越差了。 3.5 正态分布概率密度曲线主要有平均值和标准差两个数字特征。越大，表示曲线离纵轴 越远；越大，表示数据越分散，曲线扁而平；反之，则数据越集中，曲线高而窄。正态分布概率密度曲线的主要特点是曲线呈钟形，并以x=为对称轴呈对称分布，峰点横座标为平均值，峰点两侧处各有一个反弯点，且曲线以x轴为渐近线。 03.6 P(xx0)=1P(xx0)=1-xf(x)dx。 3.7 保证结构可靠的概率称为保证率，如95%、97.73%。结构的可靠度就是结构可靠性的概率度 量。结构的可靠指标z/z，它和失效概率一样可作为衡量结构可靠度的一个指标。我国建筑结构设计统一标准定义结构可靠度是结构在设计工作寿命内，在正常条件下，完成预定功能的概率。 3.8 设R表示结构构件抗力，S表示荷载效应，ZRS就是结构的功能函数。整个结构或构件 的一部分超过某一特定状态就不能满足设计指定的某一功能要求，这个特定状态就是该功能的极限状态。Z0表示结构处于可靠状态；Z0表示结构处于失效(破坏)状态；Z0表示结构达到极限状态。 3.9 ZRS0(即构件失效)出现的概率即为失效概率pf，可靠概率ps1pf，目标可靠指标就 是使结构在按承载能力极限状态设计时其完成预定功能的概率不低于某一允许的水平时的可靠指标。可靠指标与失效概率pf之间有一一对应的关系，它们都可以用来衡量结构可靠度。可靠指标可按公式zz(RS)22确定。我国“规范”采用的概率sR+sS 极限状态设计法是一种近似方法，因为其中用到的概率统计特征值只有平均值和均方差，并非实际的概率分布，并且在分离导出分项系数时还作了一些假定，运算中采用了一些近似的处理方法，因而计算结果是近似的，所以只能称为近似概率设计法。 3.10 我国“规范”承载力极限状态设计表达式如下： 1) 对由可变荷载效应控制的组合，其表达式一般形式为： g0(gGCGGk+gQ1CQ1Q1k+gQiCQiyCiQik)R(fSk/gS,fCk/gC,ak.)=R(fS,fC,ak.) i=2n 2) 对由永久荷载效应控制的组合，其表达式一般形式为： g0(gGCGGk+gQiCQiyCiQik)R(fSk/gS,fCk/gC,ak.)=R(fS,fC,ak.) i=1n 4 式中，g0结构构件的重要性系数，与安全等级对应，对安全等级为一级或设计使用年 限为100年及以上的结构构件不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年 限为50年的结构构件不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5 年及以下的结构构件不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性 系数； Gk永久荷载标准值； Q1k最大的一个可变荷载的标准值； Qik其余可变荷载的标准值； gG、gQ1、gQi永久荷载、可变荷载的分项系数，当永久荷载效应对结构不利时，对由可变 荷载效应控制的组合一般gG取1.2；对由永久荷载效应控制的组合一般gG取 1.35，当永久荷载效应对结构有利时，取gG1.0；可变荷载的分项系数gQ1、 gQi一般取1.4； CG、CQ1、CQi分别为永久荷载、第一种可变荷载、其他可变荷载的荷载效应系数，即由荷载 求出荷载效应(如荷载引出的弯矩、剪力、轴力和变形等)须乘的系数； yCi可变荷载组合值系数。 不等式右侧为结构承载力，用承载力函数R()表示，表明其为混凝土和钢筋强度标准值(fCk、fSk)、分项系数(gC、gS)、几何尺寸标准值(ak)以及其他参数的函数。式中可靠指标体现在了承载力分项系数gC、gS及荷载分项系数gG、gQ中。 3.11 荷载标准值是荷载的基本代表值。它是根据大量荷载统计资料，运用数理统计的方法确定具 有一定保证率的统计特征值，这样确定的荷载是具有一定概率的最大荷载值，称为荷载标准值。可变荷载的频遇值系数乘以可变荷载标准值所得乘积称为荷载的频遇值，可变荷载的准永久值系数乘以可变荷载标准值所得乘积称为荷载的准永久值。考虑到两个或两个以上可变荷载同时出现的可能性较小，引入荷载组合值系数对基本标准值进行折减，即可变荷载的组合值系数乘以可变荷载标准值所得乘积即为荷载的组合值。因为根据实际设计的需要，常须区分荷载的短期作用(标准组合、频遇组合)和荷载的长期作用(准永久组合)下构件的变形大小和裂缝宽度计算，所以，对正常使用极限状态验算，要按不同的设计目的，区分荷载的标准组合和荷载的准永久组合。按荷载的标准组合时，荷载效应组合的设计值S取为永久荷载及第一个可变荷载的标准值与其他可变荷载的组合值之和。按荷载的准永久组合时，荷载效应组合的设计值S取为永久荷载的标准值与可变荷载的准永久值之和。 5 3.12 根据建筑结构设计统一标准规定混凝土强度标准值取混凝土强度平均值减1.645倍的标 准差。混凝土材料强度分项系数是根据轴心受压构件按照目标可靠指标经过可靠度分析而确定的，混凝土强度的分项系数gC规定取为1.4。混凝土强度标准值除以混凝土强度的分项系数，即得到混凝土强度设计值。 3.13 混凝土结构设计规范中取国家冶金局标准规定的钢筋废品限值作为钢筋的强度标准值。 钢筋强度标准值除以钢筋强度的分项系数即得到钢筋强度设计值。混凝土的材料强度标准值是取其强度平均值减1.645倍的标准差所得，其强度设计值则是取强度标准值除以混凝土材料强度的分项系数；钢筋的材料强度标准值是取其强度平均值减2倍的标准差所得，其强度设计值则是取强度标准值除以钢筋材料强度的分项系数。 第4章 受弯构件的正截面受弯承载力 思 考 题 4.1 混凝土弯曲受压时的极限压应变ecu的取值如下：当正截面处于非均匀受压时，ecu的取值 随混凝土强度等级的不同而不同，即ecu0.00330.5(fcu,k50)10-5，且当计算的ecu值大于0.0033时，取为0.0033；当正截面处于轴心均匀受压时，ecu取为0.002。 4.2 所谓“界限破坏”，是指正截面上的受拉钢筋的应变达到屈服的同时，受压区混凝土边缘纤 维的应变也正好达到混凝土极限压应变时所发生的破坏。此时，受压区混凝土边缘纤维的应变ececu0.00330.5(fcu,k50)10-5，受拉钢筋的应变eseyfyEs。 4.3 因为受弯构件正截面受弯全过程中第阶段末(即a阶段)可作为受弯构件抗裂度的计算依 据；第阶段可作为使用荷载阶段验算变形和裂缝开展宽度的依据；第阶段末(即a阶段)可作为正截面受弯承载力计算的依据。所以必须掌握钢筋混凝土受弯构件正截面受弯全过程中各阶段的应力状态。正截面受弯承载力计算公式正是根据a阶段的应力状态列出的。 4.4 当纵向受拉钢筋配筋率r满足rminrrb时发生适筋破坏形态；当rrb时发生超筋破坏形态。与这三种破坏形态相对应的梁分别称为适筋梁、少筋梁和超筋梁。由于少筋梁在满足承载力需要时的截面尺寸过大，造成不经济，且它的承载力取决于混凝土的抗拉强度，属于脆性破坏类型，故在实际工程中不允许采用。由于超筋梁破坏时受拉钢筋应力低于屈服强度，使得配臵过多的受拉钢筋不能充分发挥作用，造成钢材的浪费，且它是在没有明显预兆的情况下由于受压区混凝土被压碎而突然破坏，属于脆性破坏类型，故在实际工程中不允许采用。 4.5 纵向受拉钢筋总截面面积As与正截面的有效面积bh0的比值，称为纵向受拉钢筋的配筋百分 率，简称配筋率，用r表示。从理论上分析，其他条件均相同(包括混凝土和钢筋的强度等 6 级与截面尺寸)而纵向受拉钢筋的配筋率不同的梁将发生不同的破坏形态，显然破坏形态不同的梁其正截面受弯承载力也不同，通常是超筋梁的正截面受弯承载力最大，适筋梁次之，少筋梁最小，但超筋梁与少筋梁的破坏均属于脆性破坏类型，不允许采用，而适筋梁具有较好的延性，提倡使用。另外，对于适筋梁，纵向受拉钢筋的配筋率r越大，截面抵抗矩系 2数as将越大，则由Masa1fcbh0可知，截面所能承担的弯矩也越大，即正截面受弯承载 力越大。 4.6 2单筋矩形截面梁的正截面受弯承载力的最大值Mu,maxa1fcbh0xb(1-0.5xb)，由此式分析 可知，Mu,max与混凝土强度等级、钢筋强度等级及梁截面尺寸有关。 4.7 在双筋梁计算中，纵向受压钢筋的抗压强度设计值采用其屈服强度fy，但其先决条件是： 或zh0-as，即要求受压钢筋位臵不低于矩形受压应力图形的重心。 x2as 4.8 双筋截面梁只适用于以下两种情况：1)弯矩很大，按单筋矩形截面计算所得的x又大于xb， 而梁截面尺寸受到限制，混凝土强度等级又不能提高时；2)在不同荷载组合情况下，梁截面 承受异号弯矩时。应用双筋梁的基本计算公式时，必须满足xxbh0和 x2as这两个适用 条件，第一个适用条件是为了防止梁发生脆性破坏；第二个适用条件是为了保证受压钢筋在 构件破坏时达到屈服强度。x2as的双筋梁出现在受压钢筋在构件破坏时达到屈服强度fy 的情况下，此时正截面受弯承载力按公式：Mu=a1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)计算； x2as的双筋梁出现在受压钢筋在构件破坏时不能达到其屈服强度fy的情况下，此时正截 面受弯承载力按公式：Mu=fyAs(h0-as)计算。 4.9 T形截面梁有两种类型，第一种类型为中和轴在翼缘 题 4.1 查表知，环境类别为一类，混凝土强度等级为C30时梁的混凝土保护层最小厚度为25mm。 故设as35mm，则h0has50035465mm 7 由混凝土和钢筋等级，查表得： fc14.3N/mm2，ft1.43 N/mm2，fy300N/mm2， a11.0，b10.8，xb0.55 求计算系数 M90106 as=0.116 a1fcbh021.014.32504652 M1g0(gGMGk +gQ1MQ1k+gQiyCiMQik) i=2 n 11 (gk+gk)l2+gQqkl2 881122 1.01.2(9.5+2.25)5.2+1.485.2 88 g0gG85.514kNm M2g0(gGMGk n +gQiyCiMQik) i=1 8 11(gk+gk)l2+gQyCiqkl2 88 11221.01.35(9.5+2.25)5.2+1.40.785.2 88g0gG 80.114 kNm MmaxM1，M285.514 kNm 查表知，环境类别为二类，混凝土强度等级为C40，梁的混凝土保护层最小厚度为30mm，故设as40mm，则h0has45040410mm 由混凝土和钢筋等级，查表得： fc19.1 N/mm2，ft1.71 N/mm2，fy360N/mm2， a11.0，b10.8，xb0.518 M砼板250.06110.5+251/20.0211(1/31)=0.83kNm MGk0.4+0.831.23 kNm 方法二： 9 MGk(2.8-0.5x)dx1x=x(2.8-0.5x)dx=1.23kNm 00 n11又MQkPl111 kNm 故雨篷板根部处的最大弯矩设计值： M1g0(gGMGk+gQ1MQ1k+gQiyCiMQik) i=2 1.0(1.21.23+1.41)2.876 kNm M2g0(gGMGk+gQiyCiMQik) i=1n 1.0(1.351.23+1.40.71)2.6405 kNm MmaxM1，M22.876 kNm （2）查表知，环境类别为二类，混凝土强度等级为C25时，板的混凝土保护层最小厚度为25mm， 故设as30mm，则h0has803050mm 由砼和钢筋的强度等级，查表得： fc11.9 N/mm2，ft1.27 N/mm2，fy300 N/mm2 a11.0，xb0.550 M2.876106 则 as=0.097 a1fcbh021.011.91000502 x=1-2as=0.102(0.45 且ft1.43)bh=0.45200450=193mm2 fy300As0.002bh=0.002200450=180mm2，满足要求。 300=0.0097=0.203xb0.55 又x=ra1fc1.014.3 满足适用条件。 故 Mua1fcbh0x(1-0.5x) 1.014.32004152fy20.203(1-0.50.203) 89.84kNmM70kNm，安全。 4.5 fc11.9N/mm2，fyfy300N/mm2，a11.0，b10.8，xb0.55 查表知，环境类别为二类，混凝土强度等级为C25，梁的混凝土保护层最小厚度为25mm，故设as35mm。假设受拉钢筋放两排，故as60mm，则h0has50060440mm 取xxb，则 2M-a1fcbh0xb(1-0.5xb) A s 配筋图如图3所示。 4.6 （1）选用混凝土强度等级为C40时 fc19.1N/mm2，ft1.71N/mm2， f yfy360N/mm2，a11.0，b10.8，xb0.518 鉴别类型： 假设受拉钢筋排成两排，故取as60mm，则 h0has75060690mm afbh 1cff(hh f10-2)=1.019.1550100(690-2100) 672.32kNmM500kNm 属于第一种类型的T形梁。以b f代替b，可得 aM500106s=af2=2=0.100 1cbfh01.019.1550690 则 x=1-2as=0.106xb=0.518，可以。 g+-2as s=1 2=0.947 故 =M=500106 A2 sf947690=2126mm ygsh03600. 750 =401mm2 mm2，满足要求。 360N/mm2， 鉴别类型： 12 3 图 假设受拉钢筋排成两排，故取as60mm，则 h0has75060690mm hfafbh(h0-)=0.9827.52 1cff 948.64kNmM仍然属于第一种类型的TAs2200mm2。 由此可见，对于此T形梁，选用C40对增大受弯构件正截面受弯承载力的作用不显著。 4.7 fc14.3N/mm2， 鉴别类型： 假设受拉钢筋排成两排，故取as60mm，则 h0has50060440mm fyfy300N/mm2，a11.0，xb0.55 hf1afbh(h0-)=1.014.340080(440-80) 22 1cff 183.04kNmM250kNm 属于第二种类型的T形梁。 M1=a1fc(b-b)h(h0- 1.014.3(400 91.52kNm ffhf2) 180) 2-200)80(440- M2MM125091.52158.48kNm M2158.48106 as=0.286 22a1fcbh01.014.3200440 则 x=1-2as=0.346xb=0.55，可以。 gs=1+-2s=0.827 2 13 M2158.48106 As2=1452mm2 fygsh03000.827440 a1fc(bf-b)hf 1.014.3(400-200)80=763 mm2 5.1 集中力到临近支座的距离a称为剪跨，剪跨a与梁截面有效高度h0的比值，称为计算剪跨比， 用l表示，即lah0。但从广义上来讲，剪跨比l反映了截面上所受弯矩与剪力的相对比值，因此称lMVh0为广义剪跨比，当梁承受集中荷载时，广义剪跨比lMVh0ah0；当梁承受均匀荷载时，广义剪跨比l可表达为跨高比lh0的函数。 剪跨比l的大小对梁的斜截面受剪破坏形态有着极为重要的影响。对于无腹筋梁，通常当l1时发生斜压破坏；当1l3时常发生剪压破坏；当l3时常发生斜拉破坏。对于有腹筋梁，剪跨比l的大小及箍筋配臵数量的多少均对斜截面破坏形态有重要影响，从而使得有腹筋梁的受剪破坏形态与无腹筋梁一样，也有斜压破坏、剪压破坏和斜拉破坏三种。 5.2 钢筋混凝土梁在其剪力和弯矩共同作用的剪弯区段内，将发生斜裂缝。在剪弯区段内，由于 截面上同时作用有弯矩M和剪力V，在梁的下部剪拉区，因弯矩产生的拉应力和因剪力产生的剪应力形成了斜向的主拉应力，当混凝土的抗拉强度不足时，则开裂，并逐渐形成与主拉应力相垂直的斜向裂缝。 5.3 斜裂缝主要有两种类型：腹剪斜裂缝和弯剪斜裂缝。腹剪斜裂缝是沿主压应力迹线产生于梁 腹部的斜裂缝，这种裂缝中间宽两头细，呈枣核形，常见于薄腹梁中。而在剪弯区段截面的下边缘，由较短的垂直裂缝延伸并向集中荷载作用点发展的斜裂缝，称为剪弯斜裂缝，这种裂缝上细下宽，是最常见的。 5.4 梁斜截面受剪破坏主要有三种形态：斜压破坏、剪压破坏和斜拉破坏。斜压破坏的特征是， 混凝土被腹剪斜裂缝分割成若干个斜向短柱而压坏，破坏是突然发生的。剪压破坏的特征通常是，在剪弯区段的受拉区边缘先出现一些垂直裂缝，它们沿竖向延伸一小段长度后，就斜 14 向延伸形成一些斜裂缝，而后又产生一条贯穿的较宽的主要斜裂缝，称为临界斜裂缝，临界斜裂缝出现后迅速延伸，使斜截面剪压区的高度缩小，最后导致剪压区的混凝土破坏，使斜截面丧失承载力。斜拉破坏的特征是当垂直裂缝一出现，就迅速向受压区斜向伸展，斜截面承载力随之丧失，破坏荷载与出现斜裂缝时的荷载很接近，破坏过程急骤，破坏前梁变形亦小，具有很明显的脆性。 5.5 简支梁斜截面受剪机理的力学模型主要有三种。第一种是带拉杆的梳形拱模型，适用于无腹 筋梁，这种力学模型把梁的下部看成是被斜裂缝和垂直裂缝分割成一个个具有自由端的梳状齿，梁的上部与纵向受拉钢筋则形成带有拉杆的变截面两铰拱。第二种是拱形桁架模型，适用于有腹筋梁，这种力学模型把开裂后的有腹筋梁看作为拱形桁架，其中拱体是上弦杆，裂缝间的齿块是受压的斜腹杆，箍筋则是受拉腹杆。第三种是桁架模型，也适用于有腹筋梁，这种力学模型把有斜裂缝的钢筋混凝土梁比拟为一个铰接桁架，压区混凝土为上弦杆，受拉纵筋为下弦杆，腹筋为竖向拉杆，斜裂缝间的混凝土则为斜压杆。后两种力学模型与第一种力学模型的主要区别在于：1)考虑了箍筋的受拉作用；2)考虑了斜裂缝间混凝土的受压作用。 5.6 影响斜截面受剪性能的主要因素有：1)剪跨比；2)混凝土强度；3)箍筋配箍率；4)纵筋配筋 率；5)斜截面上的骨料咬合力；6)截面尺寸和形状。 5.7 梁的斜压和斜拉破坏在工程设计时都应设法避免。为避免发生斜压破坏，设计时，箍筋的用 量不能太多，也就是必须对构件的截面尺寸加以验算，控制截面尺寸不能太小。为避免发生斜拉破坏，设计时，对有腹筋梁，箍筋的用量不能太少，即箍筋的配箍率必须不小于规定的最小配箍率；对无腹筋板，则必须用专门公式加以验算。 5.8 (1) 在均匀荷载作用下(即包括作用有多种荷载，但其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产 生的剪力值小于总剪力值的75的情况)，矩形、T形和I形截面的简支梁的斜截面受剪承载力的计算公式为： Vu=Vcs+Vsb=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0+0.8fyAsbsinas s 式中 Vcs构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值， VcsVcVs； Vsb与斜裂缝相交的弯起钢筋的受剪承载力设计值； ft混凝土轴心抗拉强度设计值； fyv箍筋抗拉强度设计值； fy弯起钢筋的抗拉强度设计值； 15 Asv配臵在同一截面A1.75ftbh0+1.0fyvsvh0+0.8fyAsbsinas l+1.0sl计算剪跨比，可取lah0，a为集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的 距离，当l1.5时，取l1.5；当l3时，取l3。 5.9 连续梁与简支梁的区别在于，前者在支座截面附近有负弯矩，在梁的剪跨段中有反弯点，因此连续梁斜截面的破坏形态受弯矩比F=M-/M+的影响很大。对于受集中荷载的连续梁，在弯矩和剪力的作用下，由于剪跨段内存在有正负两向弯矩，因而会出现两条临界斜裂缝。并且在沿纵筋水平位臵混凝土上会出现一些断断续续的粘结裂缝。临近破坏时，上下粘结裂缝分别穿过反弯点向压区延伸，使原先受压纵筋变成受拉，造成在两条临界斜裂缝之间的纵筋都处于受拉状态，梁截面只剩中间部分承受压力和剪力，这就相应提高了截面的压应力和剪应力，降低了连续梁的受剪承载力，因而，与相同广义剪跨比的简支梁相比，其受剪能力要低。对于受均布荷载的连续梁，当弯矩比F1.0时，临界斜裂缝将出现于跨中正弯矩区段内，连续梁的抗剪能力随F的加大而提高；当F1.0时，临界斜裂缝的位臵将移到跨中负弯矩区内，连续梁的抗剪能力随F的加大而降低。另外，由于梁顶的均布荷载对混凝土保护层起着侧向约束作用，因而，负弯矩区段内不会有严重的粘结裂缝，即使在正弯矩区段内存在有粘结破坏，但也不严重。试验表明，均布荷载作用下连续梁的受剪承载力不低于相同条件下的简支梁的受剪承载力。由于连续梁的受剪承载力与相同条件下的简支梁相比，仅在受集中荷载时偏低于简支梁，而在受均布荷载时承载力是相当的。不过，在集中荷载时，连续梁与简支梁的这种对比，用的是广义剪跨比，如果改用计算剪跨比来对比，由于连续梁的计算剪跨比大于广义剪跨比，连续梁的受剪承载力将反而略高于同跨度的简支梁的受剪 16 承载力。据此，为了简化计算，连续梁可以采用于简支梁相同的受剪承载力计算公式，但式中的l应为计算剪跨比，而使用条件及其他的截面限制条件和最小配箍率等均与简支梁相同。 5.10 计算梁斜截面受剪承载力时应选取以下计算截面：1)支座边缘处斜截面；2)弯起钢筋弯起点 处的斜截面；3)箍筋数量和间距改变处的斜截面；4)腹板宽度改变处的斜截面。 5.11 由钢筋和混凝土共同作用，对梁各个正截面产生的受弯承载力设计值Mu所绘制的图形，称 为材料抵抗弯矩图MR。以确定纵筋的弯起点来绘制MR图为例，首先绘制出梁在荷载作用下的M图和矩形MR图，将每根纵筋所能抵抗的弯矩MRi用水平线示于MR图上，并将用于弯起的纵筋画在MR图的外侧，然后，确定每根纵筋的MRi水平线与M图的交点，找到用于弯起的纵筋的充分利用截面和不需要截面，则纵筋的弯起点应在该纵筋充分利用截面以外大于或等于0.5h0处，且必须同时满足在其不需要截面的外侧。该弯起纵筋与梁截面高度中心线的交点及其弯起点分别垂直对应于MR图中的两点，用斜直线连接这两点，这样绘制而成的MR图，能完全包住M图，这样既能保证梁的正截面和斜截面的受弯承载力不致于破坏，又能将部分纵筋弯起，利用其受剪，达到经济的效果。同理，也可以利用MR图来确定纵筋的截断点。因此，绘制材料抵抗弯矩图MR的目的是为了确定梁内每根纵向受力钢筋的充分利用截面和不需要截面，从而确定它们的弯起点和截断点。 5.12 为了保证梁的斜截面受弯承载力，纵筋的弯起、锚固、截断以及箍筋的间距应满足以下构造 要求：1)纵筋的弯起点应在该钢筋充分利用截面以外大于或等于0.5h0处，弯终点到支座边或到前一排弯起钢筋弯起点之间的距离，都不应大于箍筋的最大间距。2)钢筋混凝土简支端的下部纵向受拉钢筋伸入支座范围内的锚固长度las应符合以下条件：当V0.7ftbh0时，las5d；当V0.7ftbh0时，带肋钢筋las12d，光面钢筋las15d，d为锚固钢筋直径。如las不能符合上述规定时，应采取有效的附加锚固措施来加强纵向钢筋的端部。3)梁支座截面负弯矩区段内的纵向受拉钢筋在截断时必须符合以下规定：当V0.7ftbh0时，应在该钢筋的不需要截面以外不小于20d处截断，且从该钢筋的充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la；当V0.7ftbh0时，应在该钢筋的不需要截面以外不小于h0且不小于20d处截断，且从该钢筋的充分利用截面伸出的长度不应小于1.2lah0；当按上述规定的截断点仍位于负弯矩受拉区内，则应在该钢筋的不需要截面以外不小于1.3h0且不小于20d处截断，且从该钢筋的充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la1.7h0。4)箍筋的间距除按计算要求确定外，其最大间距应满足规范规定要求。箍筋的间距在绑扎骨架中不应大于15d，同时不应大于400mm。当梁中绑扎骨架内纵向钢筋为非焊接搭接时，在搭接长度内，箍筋的间距应符合以下规定： 17 受拉时，间距不应大于5d，且不应大于100mm；受压时，间距不应大于10d，且不应大于200mm，d为搭接箍筋中的最小直径。采用机械锚固措施时，箍筋的间距不应大于纵向箍筋直径的5倍。 习 题 5.1 （1）验算截面条件 hwh0500-35=2