钢筋混泥土现浇单向板肋梁楼盖课程设计合集.pdf

钢筋混凝土结构课程设计目 录1、设计任务书-(1)2、设计计算书-(2)3、平面结构布置-(2)4、板的设计-(3)5、次梁的设计-(6)6、主梁的设计-(io)7、关于计算书及图纸的几点说明-(16)附图1、平面结构布置图-(18)附图2、板的配筋图-(19)附图3、次梁的配筋图-(20)附图4、主梁配筋图-(21)参考资料：1、建筑荷载规范 2、混凝土结构设计规范钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算)3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)4、主梁强度计算(按弹性理论计算)5、绘制结构施工图(1)、结构平面布置图(1：200)(2)、板的配筋图(1：50)(3)、次梁的配筋图(1：50；1：25)(4)、主梁的配筋图(1：40；1：20)及弯矩M、剪力V的包络图(5)、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为9.OkN/W2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：(1)、混凝土：C25(2)、钢筋：主梁及次梁受力筋用II级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用I级。现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：1、确定主梁的跨度为6.6加，次梁的跨度为5.0加，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2机。楼盖结构布置图如下：25000,5000.5000.5000,5000.50002、按高跨比条件，当心/=55加时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求/z2 80znzn,取板厚。=80加加 3、次梁的截面高度应满足h=(小“78417)mm,取。=400mm200)mm,取 6=200mm。4、主梁的截面高度应该满足。=（g：）L=（440660）加机，h=400mm,则 力=（；j）/z=（200 300）mm,取/?=250mm。二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：水磨石面层80mm钢筋混凝土板15mm板底混合砂浆0.65x1=0.65左N/m0.08x25=2.0/m0.015x17=0.255kN/m载：gk=2.9Q5kN/m活载：qk=9x1=9kN/m恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m,所以活荷载分项系数取L 3。于是板的设计值总值：gq=l.2gk+1.3%=15.186kN/m2、板的计算简图：ocnumq80mm厚钢肋混凝土板tn=1980次梁ln=20000。寸e次梁截面为200zwnx4007/2机，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨:/=1+-h=2200-100-120+=2020 1.025/=1.025x4755=4873mm，取Z01=4870mm(a=240mm)因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算，计算简图如下:q+g=35.53kN/mJz 4870/4750/4750)4750)4870 J次梁的计算简图3、内力计算：由M=a(g+0；可计算出M、Mb、M2、Mc,计算结果如下表:由丫=广小+/乙可计算出匕、匕/、丫历、匕，计算结果如下表:截面位置1B2CQ1/11-1/111/16-1/14M=a(g+q)/：(kN/m)1/11x35.53x4.87()2=76.61-1/1 lx 35.53 X4.8702=76.611/16x35.53x4.7502=50.10-1/14x35.53x4.7502=57.26截面位置A耳BrCa0.450.600.550.55V=0(g+q)l(kN)0.45x35.53x4.755=76.030.60 x35.53x4.755=101.3710.55x35.53x4.750=92.820.55x35.53x4.750=92.824、截面承载力计算：、次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度，按bf I=x 5000=1667mm V 截面满足202.3 V 截面满足202.3 V 截面满足214.2 V 截面满足Vc=0.7ftbhQ(kN)64.01 V 需配箍筋60.45 V 需配箍筋60.45 V 需配箍筋64.01 V 满足98.127 V 满足99.668 V 满足A.f由 0.8 fy sina9.55mm2选配弯起钢筋由于纵向钢筋 充足，可弯起 1虫181虫18由于纵向钢筋 充足，可弯起 1中16由于纵向钢筋 充足，可弯起 1中16实配钢筋面积254.5 mm2254.5 mm2201.1 mm2201.1 mm25、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：柱截面400X400,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多,故可将主梁视作钱支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承 于砖壁柱上，其支承长度好370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：8.2086 x 5.0=41.043左N主梁 白 重：(0.6-0.08)0.25 x 2.2 x 25=7.15kN主梁粉刷重：2(0.6-0.08)0.015x 2.2 x 17=0.58344kN恒载：Gk=48.776W恒载设计值：G=1.2Gk=58.53左N活载设计值：。=9 x 2.2 x 5.0 x 1.3=128.7 左N3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨：怎=乙+1柱+0.025/=6280+1x400+0.025 x 6280=6637mmV 乙+柱=6280+370/2+400/2=6665mm,近彳以取Z01=6640mm中跨：/0=乙+；匕柱+；匕柱=6200+400/0+400/2=6600相机因跨度相差不超过10%,可按等跨梁计算，计算简图如下：G G G=58.53kN/m G G主梁的计算简图3、内力计算:1）、弯矩设计值：M=kGL+k?QL其中，k】k2可由书中表查取，L为计算跨度，对于B支座，计算跨度可取相邻两 跨的平均值。2）、剪力设计值：V=k3G+k4Q,其中，k3的可由书中表查可知。主梁弯矩计算项 次荷载简图k/M、k/MBDk/M2k/McG G G G G GJ；0.244-0.2670.067-0.267A A A A94.47-103.6125.88-103.61Q Q Q Q1 1 I I0.289-0.133-0.133-0.133.it.、i i.A A A A246.97-113.32-112.97-113.32Q Q J 0045-0.1330.200-0.133A A A A-38.46-113.32169.88-113.32公Q Q Q Q1 1 1 10.229-0.3110.170 0.089“*“*.，、A195.70-264.97144.40-75.83Mmin 组合项次+由此可作出下列几种情况下的内力图：+；+；+组合值56.01-368.5887.09179.44Mmax(kN m)组合项次+组合值341.44195.76将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线,则为弯矩包络图。主梁剪力计算项 次荷载简图k/vAk“B左左/%右1AG(Ij G G G GAAA0.73342.90-1.267-74.161.0058.53(A3(J)Q Q；八 八I 1 aAAA0.866111.45-1.134145.9500c_!A)QJ Q Q，J、八 A0.68988.67-1.311-168.731.222157.27组合项次土匕1m（左N）+154.35+-242.89+215.8同样可绘出剪力包络:红线：+监线：+剪力包络图4、主梁正截面和斜截面承载力计算：、主梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度”，按b；I=x6600=2200mm,341.44左N 巩边跨中）J95.76AN 风中间跨中）故各跨中截面属于第一类T形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取为=600-70=530mm。正截面配筋计算。弯矩 M(kN.m)341.44-368.56195.76-88.16Vob/2(58.53+128.7)0.4/2=37.45M-1匕”-331.11劭;或力与监1.0 x11.9x220O54tf=7634.088 xlO61.0 x11.9x250 x53tf=835.6775 x1()61.0 x11.9x220O56tf=8210.048 xlO61.0 x11.9x250 x566=932.96x106M T MV%油暧V%于瓦噫0.0450.3920.02600944=1 J1 2%&媒=0.550)0.0460.5350.0260.0991-0%0.9770.7330.9870.9514=/%2157.32841.01224.3551.8选用钢筋6922(弯4)6 9 22+2 9 20(弯起4虫22)4922(弯2)2920实际钢筋截面 面积(mm2)223329091520628斜截面配筋计算:截 面AB左B右V(W)154.35242.89215.8lj/hw=hQ-hrf=530 80=4500机加，因%=45%50=i.8 V 截面满足394.2 V 截面满足394.2 V 截面满足剪跨比：20 2000 c r c c c4=3.7 3,取2=3.05401 75匕%+1覃%(kN)75.01 V需配箍筋73.62 V 需配箍筋73.62 V 需配箍筋箍筋肢数、直径2中82中82中84 nAsvl100.6100.6100.6S=1.0fyvAsvh./(V-Vc)143.866.1578.75实配箍筋间距取150不足用A奶补充取150不足用人仍补充取150不足用A力补充A 匕=1%7(S151.06 V不满足148.27 V不满足148.27 0.24工=0.00145，满足要求bs 250 x150 fyv说 明由于剪力图呈矩形，在 支座A截面右边的 2.2m范围内需要布置 两排弯起钢筋，而且要 使箍筋加密为100mm即 可满足要求。由于剪力图呈矩形，且比 较大，在支座截面B左边 的2.2m范围内需要布置 三排弯起钢筋，而且要使 箍筋加密为100mm,即可 满足要求。由于剪力图呈矩形，在 支座截面B右边的2.2m 范围内需要布置两排弯 起钢筋，而且要使箍筋 加密为100mm即可满足 要求。为了施工方便，除加密区箍筋间距一律为150机机5、两侧附加横向钢筋的计算：次梁传来的的集中力:玛=41.043x1.2+128.7=177.95左N,4=600-400=200m机附力口 箍筋布置范围：s=24+3。=2 x 200+3 x 200=1000mm取附加箍筋心8200的心则在长度范围内可布置箍筋的排数：根=100%00+1=6排，梁两侧各布置三排。另加吊筋1中18,4=254.5加2,则由：2fyAsb sintz+m-nfyvAsvl=2x300 x254.5x0.707+6x2x210 x50.3=234.7kN Fz,满足要求。五、关于计算书和图纸的几点说明：1、经验算各截面的尺寸、最小配筋率均可满足要求。2、根据计算结果绘制板、次梁、主梁配筋图，图纸采用2#图纸，2张。2、结构平面布置图：比例1：200o3、板的配筋图：比例1：50(1)、分布筋选用：中6250(2)、与主梁垂直的附加负筋选川：8200,深入板中的长度为500mm。(3)、与承重砌体墙垂直的附加负筋选川：*8200,伸出墙边长度为300mm。(4)、板向附加短钢筋双向布置中8200,每一方向伸出墙边的长度为500mm。4、次梁的配筋图：比例1:30(1)、箍筋选用：中6150通长布置。(2)、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。(3)、号钢筋弯起后在B支座共同抵抗负弯矩，相当于1916,在矩支座边缘 1300mm处截断。(4)、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。(5)、两根号钢筋弯起后在C支座共同抵抗负弯矩，相当于1916,在矩支座边缘 1300mm处截断。(6)、B支座第二批截断的号钢筋，在距支座边缘1800mm处截断。(7)、号钢筋左端通长兼作第一跨架立筋，右端在距支座边缘2100mm处截断，与 号钢筋在600mm范围内搭接，兼作第二跨的架立筋。(8)、号钢筋在C支座右端通常兼作架立筋。5、主梁的配筋图：比例1：30(1)、箍筋选用：加密区选用中6100,非加密区选用中6150。(2)、中间支座负钢筋的弯起，上弯点距支座边缘为50mm。、在次梁与主梁交界处设置附加横向钢筋，选用中8200,两边各布置三排，另加一根1.18吊筋.(4)、离支座边缘50mm处各设置一个附加箍筋。(5)、其余钢筋截断详见配筋图。钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书四、设计题目及目的题目：设计某三层轻工厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制 方法。4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。6、学会编制钢筋材料表。五、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（L 40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明六、设计资料1、车间类别为三类金工车间，车间内无侵蚀性介质，结构平面及柱网布置如图。经查规范资料:板跨三1.2m时，楼面的活荷载标准值为16.0kN/n）2；板跨与2.0m时，楼面的活荷载标准值为 10.OkN/m2；次梁（肋梁）间距与1.2m时，楼面的活荷载标准值为10.OkN/itf；次梁（肋梁）间 距22.0m时，楼面的活荷载标准值为8.OkN/itf。数据：Lx=6000,Ly=6300o2楼面构造。采用20mm厚水泥砂浆抹面，15mm厚混合砂浆天棚抹灰。3屋面构造（计算柱内力用）。三毡四油防水层，20厚水泥砂浆找平层、150厚（平均）炉渣找 坡层、120厚水泥珍珠岩制品保温层、一毡二油隔气层、60厚钢筋混凝土屋面板、15厚混合砂 浆天棚抹灰。4梁、柱用15厚混合砂浆抹灰。5混凝土采用C25；主梁、次梁受力筋采用HRB335级钢筋，其他均采用HPB235级钢筋。钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.0m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m。楼盖结构的平面布置图如图所示。,6300 6300 6300 6300 6300,o d)楼盖结构平面布置按高跨比条件要求板的厚度hNl/40=2000/40=50 nini,对工业建筑的楼板，要求h280四，所以板厚取h=80 mm0次梁截面高度应满足(1/181/12)1=(1/181/12)X 6300=350525mm,取h=500mm,截面宽 b=(l/3 l/2)h=(l/3 1/2)义 500=167 250mm,取 b=200mm。主梁截面高度应满足h=(l/141/8(1/141/8)义6000=429750mm，取h=650mm,截面宽 度 b=(l/3 l/2)h=(l/3 1/2)X 650=217 325mm，取 b=300mm。3、板的设计按考虑塑性内力重分布设计(1)、荷载计算恒荷载标准值20mm厚水泥沙浆面层：0.02 X 20=0.4 kN/m280mm 厚钢筋混凝土板：0.08X25=2.0 kN/m215mm厚混合沙浆天棚抹灰：0.015X17=0.255 kN/m2小计2.655 kN/m2活荷载标准值：10.0 kN/m2因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m2,所以活荷载分项系数取1.3,恒荷载设计值：g=2.655X 1.2=3.168 kN/m2活荷载设计值：q=10X 1.3=13.OkN/m2荷载设计总值：g+q=16.186kN/m2,近似取16.2kN/m2(2)、计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为b=200mm,现浇板在墙上的支承长度为a=120机机，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定：loi=ln+h/2=(2OOOT 20-200/2)+80/2=1820mmloil Hn+a/2=(2000-120-200/2)+120/2=1840mm故边跨板的计算跨度取lol=1820mm中间跨：l()2=ln=2000-200=1800mm 板的计算简图如图所示。板的实际结构图 g+q=16.2KN/m板的计算简图(3)弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相差(1820-1800)/1800=1.1%小于10%,可按等跨连续板计算由资料可查得：板的弯矩系数Qm，板的弯矩设计值计算过程见下表板的弯矩设计值的计算截面位置1边跨跨中B 离端第二支座2中间跨跨中C 中间支座弯矩系数0”1/11-1/111/16-1/14计算跨度lo(m)3=1.82loi=1.82102=1.801()2=1.80M=aM(g+q)I；(kN.m)16.2 X 1.82 X1.82/11=4.88-16.2 X 1.82 X1.82/11=4.8816.2 X 1.80 X1.80/16=3.28-16.2 X 1.80 X1.80/14=-3.75(4)配筋计算正截面受弯承载力计算板厚 80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C25 混凝土 al=1.0,fc=11.9N/mm2,HPB235 钢筋，fy=210 N/mm2o 对轴线间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%,为了方便，近似对钢筋面积折减20%。板配筋计算过程见表。板的配筋计算截面位置1B2C弯矩设计值(kNm)4.88-4.883.28-3.75a s=M/a ifbho20.114-0.1140.077-0.088&=1-，1-2%0.1210.K-0.12K0.350.080.1-0.0920.023120.86xl06/(lxll.9 x200 x4652 0.23579.1xl06/(lxll.9 x2000 x46520.015490.4xl06/(lxll.9 x2000 x4652 0.17612as0.0230.10.2720.350.01550.10.1950.35选 酉己 钢 筋计算配筋(mn?)As=&bh0 a/专0.023x2000 x465 xlxll.9/300=848.50.272x200 x465 xlxll.9/300=1003.40.0155x2000 x465xlxll.9/300=571.80.195x2000 x465 xlxll.9/300=719.4实际配筋（mn?）2 18+1 222022+10181 22+2 122 20+1 12As=889.1As=1014.5As=606.1As=741.1斜截面受剪承载力计算（包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算）。复核截面尺寸：hw=ho-b 产465-80=385mm 且 hw/b=465/200=1.93 Vmax=127.17kN故截面尺寸满足要求次梁斜截面承载力计算见下表:截 面AB左B右CV(W)95.38127.171161160.25A/M(kN)276.7V截面满足276.7V截面满足276.7V截面满足276.7V截面满足Vc=OJftbhQ(kN)82.7V需配箍筋82.7V需配箍筋82.7V需配箍筋82.7V 满足144.1V 满足144.1V 满足144.1V 满足(5)施工图的绘制次梁配筋图如图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定：伸入墙支座时，梁顶面纵筋的锚固长度按下式确定：l=la=a0d/=0.14X300X22/L 27=727.6,取 750mm.伸入墙支座时，梁底面纵筋的锚固长度按确定：l=12d=12xl8=216mm,取250mm.梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足l12d=12x22=264mm,取300mm.纵筋的截断点距支座的距离：l=ln/5+20d=6022/5+20 x22=1644.4mm,取 1650mm.(I)34-1,311J 5-2次梁的配筋图5、主梁设计主梁内力按弹性理论设计：(1)荷载设计值。(为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载)次梁传来的荷载：9.149X6.3=57.64kN主梁自重(含粉刷)：(0.65-0.08)X0.3X2.0X25+2X(0.65-0.08)X0.015X17X2.0XI.2=10.958kN恒荷载设计值：G=57.64+10.958=68.6kN活荷载设计值：Q=26X100.86.3=163.8 kN(2)计算简图主梁的实际结构如图所示，主梁端部支承在墙上的支承长度a=370mm，中间支承在400mmX 400mm的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定：边跨：lol=ln+a/2+b/2=(6000-200-120)+400/2+400/2=6080mmLo 1=1.0251n+b/2=(600-200-120)+200=6022mm故 lol 取 6022mm中跨 lo2=6000mm计算简图如图所示。（3）、咫力设计值计算及包络图绘制因跨度相差不超过10%,可按等跨连续梁计算。弯矩值计算：弯矩:M=kQl+k2Ql,式中的和k2由附表1查得主梁的弯矩设计值计算（kNm）项次荷载简图k 玩kk 菽k m7弯矩图示意图1 恒载户i G 户户 F q0.244-0.26740.067-0.2674卜/今a畲2 ba 1告100.8-110.327.6-110.32 活载|Q|Q Q|Q7“+2 b 1 a 1A B C D0.289-0.133-0.133-0.133.一 HtL285.1-130.95-130.7-130.953活载Q|1Q a 2 1A B C D-0.044-0.1330.200-0.133L,J-43.4-130.95196.6-130.954活载Q“Q Q|Qa82 b务 iA B C D0.229-0.3110.096-0.089/225.9-306.294.3-87.6V5活载Q|Q|Q-Qa玉3卜与 4A B C D-0.089/3-0.0890.17-0.311 1-87.6167.1-306.2-29.3组合项次Mmin(kN m)十57.4十-416.5+-103.1十-416.5组合项次+Mmax(kN m)385.9-197.9224.2-197.9、剪力设计值：剪力:丫=第6+心。,式中系数3,%4,由附录1中查到，不同截面的剪力值经过计算如表所示。弯矩、剪力包络图绘制主梁的剪力计4(kN)项次荷载简图kkk vT 恒载大户非户户j q a 2 b a 1A B C D0.733-1.2671.0050.3-86.968.6 活载a$2卜金7a 1上A B C D0.866-1.1340141.9-185.70 活载Q|Q Q|Q壬2 b务 aA B c D0.689-1.3111.222112.9-214.7200.2 活载Q|Q|Q-Qa不卜与“袅A B c D-0.089-0.0890.788-14.6-14.6127.4组合项次 Vmax(kN)十192.2+-101.5+268.8组合项次 Vmm(kN)+35.7十-301.6+68.6荷载组合+时，出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩，此时，Ma=O,Mb=-110.3-130.95=-241.25 kN.m,以这两个支座的弯矩值的连线为基线，叠加边跨载集中荷载 G+Q=68.6+163.8=232.4kN作用下的简支梁弯矩图：则第一个集中荷载下的弯矩值为1/3(G+Q)loi-1/3XMb=386.1 kN.Mmax,第二集中荷载作用下弯矩值为1/3(G+Q)loi-2/3XMb=305.7 kN-m。中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为一241.25kNm,以此支座弯矩连线叠加集 中荷载。则集中荷载处的弯矩值为1/3 G1o2-Mb=-104.05 kN m.荷载组合+时支座最大负弯矩Mb=-416.5 kN m其它两个支座的弯矩为MA=0,Mc=-197.9 kN-m,在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别叠加集中荷在G+Q 时的简支梁弯矩图：则集中荷载处的弯矩值依次为327.7kN m,188.8kN-m。同理，当一最大时，集中 荷载下的弯矩倒位排列。荷载组合+时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。此时Mb=Mc-241.25 kN m,第一跨在集中荷载G作用下的弯矩值分别为857.3kN-m,-23.1kN-m,第二跨在集中荷载G+Q作用下的弯矩值为224.2 kN m+5情况的弯矩按此方法计算。所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异，是因为计算跨度并非严格等跨所致。主梁的弯 矩包络图见下图。荷载组合+时，VAmax=192.2kN,至第二跨荷载处剪力降为1922232.4=40.2kN；至第 二集中荷载处剪力降为一40.2232.4=-272.6kN,荷载组合+时，最大，其Vbi=-301.6 kN,则第一跨中集中荷载处剪力顺次为（从左到右）163.2kN69.2kN淇余剪力值可按此计算。主梁的剪力包络图见图。（4）配筋计算承载力计算C25 混凝土，al=L0,fc=11.9N/mm2，仕=1.27N/mn?；纵向钢筋HRB335，其中 fy=300N/mn?,箍筋采用 HPB235,fyv=210 N/mm2.正截面受弯承载力计算及纵筋的计算跨中正弯矩按T形截面计算，因/瓦=80/615=0.1300.10翼缘计算宽度按 lo/3=6.0/3=2.0m 和 b+Sn=0.3+6-0.3=6.0m,中较小值确定，取 b f=2000mm B 支座处的弯矩设计值：。Mb=Mmax-Vob/2=-413.5+232.4x0.4/2=-370.02 kN m判别跨中截面属于哪一类T形截面a1fcb，fh，f（ho-h，f/2）=1.0 xll.9x2000 x80 x（615-40）=1094.8kN.m Ml M2.属于第一类T形截面.正截面受弯承载力的计算过程如下：表1-15 主梁正截面受弯承载力及配筋计算截面1B2弯矩设计值（kN.m）385.9-370224.2-103.1a s=M/a 而0.0470.3080.0250.0841-J1-240.0480.5180.3800.5180.0250.5180.0830.518选配钢筋计算配筋（mn?）As=g bho a/Q2246.73622.81219.8592.6实际配筋（mn?）622622120420220As=2281As=2595.2As=1256As=628箍筋计算斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸：hw=ho-b f580-80=500mm 且 hw/b=500/300=1.7 Vmax=301.6kN故截面尺寸满足要求斜截面配筋计算：5、两侧附加横向钢筋的计算:截 面AB左B右V(W)192.2-301.6368.80.25/U她(kN)548.9V 截面满足517.7V截面满足517.7V截面满足Vc=0.7 ftbhQ(kN)164.02V 需配箍筋254.69V需配箍筋254.69V256.8V实配箍筋间距150150100A 二 f sb 0.8/ySino264选配弯起钢筋1虫20(As=314.2)验算最小配筋率Psv=Asv/bs=100.6/300 x150=0.002200.24 ft/fyv=0.00145,满足要求说明为了施工方便，除加密区箍筋间距一律为150机机由次梁传递给主梁的全部集中荷载设计值为：F=l.2x57.64+1.3x10 x2x6.3=232.97kN所需主梁内支撑次梁处附加吊筋面积为：As=F/2fysina=232970/(2x300 xsin45)=549.2 mm2选用 2 中 20(As=628)(5)主梁正截面抗弯承载力图(材料图)、纵筋的弯起和截断按比列绘出主梁的弯矩包络图按同样比列绘出主梁的抗弯承载力图(材料图)，并满足以下构造要求：弯起钢筋之间的间距不超过箍筋的最大容许间距Smax；钢筋的弯起点距充分利用点的距离 应大于等于h0/2o按课本所述的方法绘材料图，并用每根钢筋的正截面抗弯承载力直线与弯矩包络图的交 点，确定钢筋的理论截断点（即按正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面）。当匕=0.7力相。时，且其实际截断点到理论截断点的距离不应小于等于反或20d,钢筋 的实际截断点到充分利用点的距离应大于等于12+%o若按以上方法确定的实际截断点仍位于负弯矩的受拉区，其实际截断点到理论截断点的距 离不应小于等于1.3%或20d。钢筋的实际截断点到充分利用点的距离应大于等于L2乙+L7%。主梁纵筋的伸入墙中的锚固长度的确定：梁顶面纵筋的锚固长度：l=la=a0d/f；=O.14X300X22/1.27 取 880mm.梁底面纵筋的锚固长度：12d=12x22=264mm,取300mm检查正截面抗弯承载力图是否包住弯矩包络图和是否满足构造要求。主梁的材料图和实际配筋图如图所示。主梁材料图及配筋图