高压电气设备的选择课件.pptx

Click to edit Master title style,Click to edit Master text styles,Second level,Third level,Fourth level,Fifth level,11/7/2009,#,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,电气设备及运行维护,7-,1,第七章 电气设备选择(xunz),第一节 高压(goy)电气设备选择的一般条件和原则,第二节 高压断路器、隔离开关、重合(chngh)器和分段器的选择,第三节 互感器的选择,第四节,高压熔断器的选择,第五节支柱绝缘子和穿墙套管的选择,第六节母线和电缆的选择,本章计划学时：10 12学时,第一页，共104页。,本章(bn zhn)教学要求,掌握高压(goy)电气设备选择的一般条件,掌握高压断路器、隔离开关、熔断器的选择(xunz)方法,掌握互感器、绝缘子的方法选择,掌握母线和电缆的选择,本章难点：硬母线的共振校验,第二页，共104页。,第一节 高压电气设备选择的一般条件(tiojin)和原则,一般条件：多数电气设备共有(n yu)的选择校验项目。,一、按正常(zhngchng)工作条件选择额定电压和额定电流,1.,额定电压选择,特殊条件：,个别电气设备具有的选择校验项目。,选择条件有,1),正常电压,要求是：,电气设备所在回路的最高运行电压不得高于电气设备的允许最高工作电压。,2)由于电气设备的,允许最高工作电压,为其额定电压的,U,N,的1.11.15倍，而电网电压正常波动引起的最高运行电压不超过电网额定电压,U,Ns,的1.1倍。,3)一般可以按电气设备的额定电压,U,N,不得低于其所在电网的额定电压,U,Ns,的条件来选择电气设备，即,U,N,U,Ns,第三页，共104页。,注意：,1)海拔影响电气设备的绝缘性能，随装设地点海拔的增加，空气密度和湿度相应减小，使得(sh de)电气设备外部空气间隙和固体绝缘外表面的放电特性降低，电气设备允许的最高工作电压减小。,对海拔超过1000m的地区，一般应选用高原型产品或外绝缘提高一级的产品。,对于现有110kV及以下大多数电器的外绝缘有一定裕度，可在海拔2000m以下地区使用。,2)在空气污秽(腐蚀减低绝缘强度)或有冰雪的地区，某些电气设备应选用绝缘加强型或高一级电压的产品。,2.额定电流选择(xunz),1)电气设备的额定电流IN（或载流量Ial）：在额定环境温度0下，长期允许通过的电流。,2)为了(wi le)满足长期发热条件，应按额定电流IN（或载流量Ial）不得小于所在回路最大持续工作电流Imax的条件进行选择，即,第四页，共104页。,I,N,（或,I,al,）,I,max,3)当实际环境温度不同于导体的额定(dng)环境温度0时，其长期允许电流应该用下式进行修正。,不计日照时，裸导体和电缆(dinln)的综合修正系数K为,al导体的长期发热允许(ynx)最高温度，裸导体一般为70；,0,导体的额定环境温度，裸导体一般为25。,我国生产的电气设备的额定环境温度,0,=40,。在4060,范围内，当实际环境温度高于,+40,时，环境温度每增高,1,，按减少额定电流,1.8%进行修正；当实际环境温度低于+40时，环境温度每降低1，按增加额定电流0.5%进行修正，但其最大过负荷不得超过额定电流的20%，实际选择时一般不修正。,I,al,=KI,al,I,max,第五页，共104页。,4)回路最大持续工作电流(dinli)Imax 的计算:,回路名称,最大持续工作电流,说明,发电机、调相机回路,1.05倍发电机、调相机额定电流,发电机和变压器在电压降低到0.95额定电压运行时，出力可以保持不变，故电流可以增大5%,变压器回路,1.05倍变压器额定电流,1.3,2.0倍变压器额定电流,若要求承担另一台变压器事故或检修时转移的负荷,出线回路,1.05倍,线路最大负荷电流,考虑5%的线损，还应考虑事故时转移过来的负荷,母联回路,母线上最大一台发电机或变压器的最大持续工作电流,分段回路,母线上最大一台发电机额定电流的50%80%,变电所应满足用户的一级负荷和大部分二级负荷,汇流母线,按实际潮流分布确定,电容器回路,1.35倍电容器组额定电流,考虑过电压和谐波的共同作用,第六页，共104页。,二、按短路条件校验(xio yn)热稳定和动稳定,1.短路(dunl)热稳定校验,热稳定：指电气设备承受短路电流(dinli)热效应而不损坏的能力。,热稳定校验的实质：,使电气设备承受短路电流热效应时的短时发热最高温度不超过短时最高允许温度。,导体通常按最小截面法校验热稳定。,电器的热稳定是由热稳定电流及其通过时间来决定的，满足热稳定的条件为,Q,k,短路电流热效应；,I,t,所选用电器t（单位为s）内允许通过的热稳定电流。,2.短路动稳定校验,动稳定：,指电气设备承受短路电流产生的电动力效应而不损坏的能力。,第七页，共104页。,部分电气设备动稳定按应力(yngl)和电动力校验。,电器满足动稳定的条件为,i,es,i,sh,ish短路(dunl)冲击电流的幅值，ish为：,I”为0s钟短路电流周期(zhuq)分量有效值；Kes为冲击系数，发电机机端取1.9，发电厂高压母线及发电机电压电抗器后取1.85，远离发电机时取1.8。,i,es,电器允许通过的动稳定电流幅值，生产厂家用此电流表示电器的动稳定特性，在此电流作用下电器能继续正常工作而不发生机械损坏。,第八页，共104页。,3短路(dunl)计算时间,计算(j sun)短路电流热效应时所用的短路切除时间tk等于继电保护动作时间tpr与相应断路器的全开断时间tab之和，即,断路器的全开断时间tab等于(dngy)断路器的固有分闸时间tin与燃弧时间ta之和，即,验算裸导体的短路热稳定时，,t,pr,宜采用主保护动作时间，如主保护有死区时，则采用能对该死区起保护作用的后备保护动作时间；,验算电器的短路热稳定时，,t,pr,宜采用后备保护动作时间。,SF,6,断路器的燃弧时间,t,a,为0.020.04s。,第九页，共104页。,4短路电流(dinli)计算条件,（1）短路计算容量和接线：应按本工程(gngchng)的设计规划容量及可能发生最大短路电流的正常接线方式计算，并考虑电力系统的远景发展规划（一般为本期工程(gngchng)建成后510年）。,（2）短路种类：电气设备的热稳定(wndng)和动稳定(wndng)以及电器的开断电流，一般按三相短路验算。若发电机出口的两相短路，或中性点直接接地系统、自耦变压器等回路中的单相、两相接地短路较三相短路严重时，则应按严重情况验算。,（3）短路计算点：在正常接线方式时，通过电气设备的短路电流为最大的短路点，称为短路计算点。,1）对两侧均有电源的电气设备，应比较电气设备前、后短路时的短路电流，选通过电气设备短路电流较大的地点作为短路计算点。例如，校验图6-1中的发电机,出口断路器QF1时，应比较k1和k2短路时流过QF1的电流，选较大的点作为短路计算点。,第十页，共104页。,2）短路计算点选在并联支路时，应断开一条支路。因为断开一条支路时的短路电流大于并联短路时流过任一支(y zh)路的短路电流。例如，校验图6-1中分段回路的断路器QF5或主变低压侧断路器QF2时，应选k2和k3点为短路计算点，并断开变压器T2。,第十一页，共104页。,3）在同一电压等级中，汇流母线或无电源支路短路时，短路电流最大。校验汇流母线、厂用电分支电器（无电源支路）和母联回路的电器时，短路计算点应选(yn xun)在母线上。例如，校验图6-1中10kV母线时，选k2点。,4）带限流电抗器的出线回路，由于干式电抗器工作可靠，故校验(xio yn)回路中各电气设备时的短路计算点一般选在电抗器后。例如，校验(xio yn)图6-1中出线回路的断路器QF3时，短路计算点选在出线电抗器后的k5点。,5）110kV及以上电压(diny)等级，因其电气设备的裕度较大，短路计算点可以只选一个，选在母线上。例如，校验图6-1中110kV的电气设备时，短路计算点可选在110kV母线上，即k6点。,（4）短路电流的实用计算方法：在进行电气设备的热稳定验算时，需要用短路后不同时刻的短路电流，即计及暂态过程，通常采用短路电流实用计算方法，即运算曲线法。该内容可在今后的有关毕业设计中学习。,第十二页，共104页。,第二节 高压断路器、隔离开关、重合(chngh)器和分段器的选择,一、高压(goy)断路器的选择,1种类(zhngli)和型式的选择,种类：610kV电网一般选择真空和六氟化硫断路器。,35kV电网一般选择真空和六氟化硫断路器，某些35kV屋外配电装置也可用多油断路器。,110330kV电网一般选择六氟化硫断路器。,500kV电网一般选择六氟化硫断路器。,2额定电压选择：,U,N,U,Ns,安装地点：屋内和屋外。,3额定电流选择：,I,N,I,max,4额定开断电流选择,断路器的额定开断电流,I,Nbr,应不小于其触头刚刚分开时的短路电流有效值,I,k,，即,第十三页，共104页。,I,Nbr,I,k,开断计算时间tbr：从发生短路到断路器的触头刚刚分开所经历(jngl)的时间。,为保证断路器能开断最严重情况下的短路电流，开断计算时间等于主保护动作时间tpr1与断路器固有分闸时间tin之和，即,t,br,=,t,pr1,+,t,in,1)对于非快速动作断路器（其tbr0.1s），可略去短路电流非周期(zhuq)分量的影响，简化用短路电流周期(zhuq)分量0s有效值I”校验断路器的开断能力，即,I,Nbr,I”,2)对于快速动作断路器（其tbr0.1s），开断短路电流中非周期分量可能超过(chogu)周期分量的20%，需要用tbr时刻的短路全电流有效值校验断路器的开断能力，即,第十四页，共104页。,Ipt为触头刚刚分开(fn ki)tbr时的短路电流周期分量有效值，在此可取Ipt=I”；,为短路电流非周期分量衰减(shui jin)时间常数，其中，,X、R分别为电源至短路点的等效电抗(dinkng)和等效电阻。,5额定关合电流选择,如果在断路器关合前已存在短路故障，则断路器合闸时也会产生电弧，为了保证断路器关合时不发生触头熔焊及合闸后能在继电保护控制下自动分闸切除故障，断路器额定关合电流,i,Ncl,不应小于短路电流最大冲击值，即,i,Ncl,i,sh,第十五页，共104页。,6热稳定(wndng)校验,Qk为短路(dunl)电流热效应(kA)2s；,It为制造厂家给出的t秒内允许通过的热稳定(wndng)电流（kA）。,7动稳定校验,i,es,i,sh,二、隔离开关的选择,1.隔离开关的型号应根据其安装地点，配电装置的布置特点等选择。,2.由于隔离开关没有灭弧装置，故没有开断电流和关合电流的校验，隔离开关的额定电压、额定电流选择和热稳定、动稳定校验项目与断路器相同。,第十六页，共104页。,【例6-4】选择例6-1中变压器低压(dy)侧的高压断路器和隔离开关。,解 根据安装地点在屋内和例6-1、例6-3的有关(yugun)计算结果，高压断路器和隔离开关的型号和参数及与计算数据的比较见表6-4。,表6-4 断路器和隔离开关选择比较结果,选校项目(xingm)计算数据SN10-10III/2000型 GN22-10/2000型,额定电压/kV 10 1010,额定电流/A 1818.6520002000,额定开断电流/kA 25.340-,额定关合电流/kA 64.5130-,热稳定校验/(kA)2s 637.840244022,动稳定校验/kA 64.5130100,由选择比较结果可知，所选高压断路器和隔离开关满足要求。,第十七页，共104页。,SF6断路器(单断口(dunku),第十八页，共104页。,LW15-363GCBP(双断口(dunku),第十九页，共104页。,三、重合(chngh)器的选择,根据安装地点的系统条件进行选择。具体(jt)要求见下表：,考虑因素,选择条件,额定电压,安装地点的系统最高运行电压,额定电流,安装地点的远景最大负荷电流，还需考虑触头载流、温升等因素，需留有较大裕度,安装地点最大故障电流,重合器的额定短路开断电流安装地点最大远景故障电流,保护区域末端最小短路电流,重合器的最小分闸电流保护区域末端最小短路电流，常考虑1.5倍,与其他线路保护之间的配合,为了保证在重合器后备保护动作或在其他线路元件发生损坏之前，重合器能够及时分断,第二十页，共104页。,四、分段(fn dun)器的选择,具体(jt)要求见下表：,考虑因素,选择条件,起动电流,为后备保护开关最小分闸电流的80%,当液压分段器与液压重合器之间配合使用时，分段器与重合器选择相同额定电流的串联线圈即可,电子控制分段器的起动电流可根据其额定电流直接整定,记录次数,分段器的计数次数应比后备保护开关的重合次数少一次，以免误动,记忆时间,须保证分段器的记忆时间大于后备保护开关动作的总累计时间,第二十一页，共104页。,第三节 互感器的选择(xunz),1种类和型式(xn sh)选择,一、电流(dinli)互感器的选择,根据安装地点可选择：,屋内或屋外式。,根据安装方式可选择：,支持式、装入式（装在变压器套管或多油断路器套管中）和穿墙式（兼作穿墙套管）。,根据一次绕组匝数可选择：,单匝LD（用于大电流）、多匝LF（用于小电流）和母线式LM（用于大电流）。,620kV屋内配电装置的电流互感器有：,瓷绝缘（如LDC、LFC和LMC系列）结构；,树脂浇注绝缘（小电流回路采用LA和LFZ系列，大电流回路采用LDZ、LMZ、LAJ和LBJ系列）结构。,一般多采用浇注绝缘型。,35kV及以上配电装置的电流互感器采用油浸瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器（如屋外的LCW系列）。,第二十二页，共104页。,LDZJ10,LA10,LMZB6-10,LFZ1-10,LAJ10,10kV树脂浇注绝缘(juyun)电流互感器,LRD235DW2,(装入式),第二十三页，共104页。,选用母线式电流互感器时，应校核其窗口(chungku)允许通过的母线尺寸。,2额定电压(diny)选择：UN UNs,3额定电流的选择(xunz)：IN1Imax,1)为保证电流互感器的准确级，回路的最大持续工作电流,I,max,应尽可能接近一次额定电流,I,N1,。,2)电流互感器的二次额定电流,I,N2,，可根据二次回路的要求选用5A（强电系统）或1A（弱电系统）。,4准确级和额定容量的选择,1)电流互感器的准确级是指在规定的二次负荷变化范围内，一次电流为额定值时的最大电流误差百分数。根据测量时电流互感器误差的大小和用途，发电厂和变电所中电流互感器的准确级分为0.2、0.5、1、3级及P和 TP级。,第二十四页，共104页。,2)为保证测量仪表的准确度，电流互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级。,a)用于电能计量的电流互感器，准确级不应低于0.5级，500kV宜采用(ciyng)0.2级；,b)供运行监视仪表用的电流互感器，准确级不应低于1级；,c)供粗略测量仪表用的电流互感器，准确级可用3级；,d)稳态保护用的电流互感器选用P级；暂态保护用的电流互感器选用TP级。,3)电流互感器的额定容量SN2是指在额定二次电流IN2和额定二次阻抗ZN2下运行(ynxng)时，二次绕组输出的容量，即,制造厂家一般提供电流(dinli)互感器的ZN2(单位为)值。,4)同一台电流互感器除最高准确级外，还有几个较低测量精度的准确级，对应于不同的准确级，具有不同的额定容量（或额定二次阻抗）。,第二十五页，共104页。,5二次负荷(fh)的校验,为保证所选电流互感器的准确级，其最大相二次负荷(fh)S2应不大于所选准确级相应的额定容量，即,S,2,S,N2,由,和,得,Z,2L,Z,N2,其中，二次负荷(fh)阻抗为 Z2L为,r,a,、,r,re,测量仪表和继电器的电流线圈电阻()，可由其线圈消耗的功率求得。,r,L,仪表或继电器至电流互感器的连接导线电阻()；,r,c,接触电阻()，一般取0.1。,第二十六页，共104页。,可将二次负荷校验条件转化(zhunhu)为求连接导线的最小截面。,连接导线的电阻(dinz)应满足,根据r=L/S，可得满足准确(zhnqu)级要求的连接导线最小截面S 为,连接导线的电阻率,L,c,连接导线的计算长度(m)，与仪表和继电器至电流互感器安装地点的实际距离及电流互感器的接线方式有关。,第二十七页，共104页。,a)当电流互感器采用(ciyng)单相接线时，如图6-9a所示，往返导线中的电流相等，电流互感器的二次电压为,考虑(kol)到rL=L/S，故可取Lc=2L。,b)当电流互感器采用(ciyng)星形接线时，如图6-9b所示，如果一次侧负荷对称，则中线（返回导线）电流很小可略去不计，电流互感器的二次电压为,第二十八页，共104页。,故可取(kq)Lc=L。,c)当电流互感器采用不完全星形接线时，如图6-9c所示，中线（返回(fnhu)导线）电流等于,电流(dinli)互感器的二次电压为,如果只计阻抗的模，忽略相角的旋转，二次负载电阻近似为,故近似,取,第二十九页，共104页。,22,。,6热稳定(wndng)校验,对带有一次绕组(roz)的电流互感器，热稳定校验条件为,It电流互感器1s允许(ynx)通过的热稳定电流；,K,t,电流互感器的1s热稳定倍数，,K,t,=,I,t,/,I,N1,。,或,7动稳定校验,内部动稳定校验条件为,i,es,i,sh,或,i,es,、,K,es,电流互感器的动稳定电流及动稳定电流倍数，,第三十页，共104页。,对采用硬导线连接的瓷绝缘电流互感器，相间电动力作用其瓷帽上。因此，需要(xyo)进行外部动稳定校验，校验条件为,L电流互感器瓷帽端部到最近一个支柱绝缘子间的距离(jl)(m)，对母线型电流互感器为:电流互感器瓷帽端部到最近一个支柱绝缘子间的距离(jl)+电流互感器两端瓷帽间的距离(jl)；,a 相间距离(jl)(m)；,ish短路冲击电流幅值（A）；,Fal电流互感器瓷帽上的允许力（N）。,第三十一页，共104页。,【例6-6】选择(xunz)例6-5中10kV出线上的电流互感器。电流互感器接线和测量仪表配置如图6-10所示，电流互感器至测量仪表的实际距离为L=25m。,解 根据电流互感器安装在屋内，电网的额定(dng)电压为10kV，回路的最大持续工作电流为350A和供给电能表电流，选用LFZ1-10型屋内复匝浇注绝缘式电流互感器，变比为400/5，准确级为0.5级，额定(dng)二次阻抗ZN2，热稳定倍数Kt=80，动稳定倍数Kes=140。,电流互感器的二次负荷(fh)统计见表6-5，最大相负荷(fh)电阻为,对采用不完全星形接线互感器，计算长度,满足准确级要求的连接导线最小截面为,第三十二页，共104页。,常用的连接(linji)导线标准截面为0.75、1、1.5、2.5、4、6和10 mm2，故选用4 mm2的铜导线。,热稳定(wndng)校验为,热稳定(wndng)满足要求。,内部动稳定满足要求。,通过以上计算可以看出，所选电流互感器满足要求。,浇注绝缘的电流互感器，只校验内部动稳定，即,第三十三页，共104页。,二、电压(diny)互感器的选择,电压互感器的二次负荷阻抗很大，一次电流很小，不存在额定电流选择问题。外部电网短路电流不通过(tnggu)电压互感器，故不进行短路稳定性校验。,1种类和型式(xn sh)选择,应根据安装地点及使用条件来选择电压互感器的种类和型式。,620kV屋内：一般采用油浸绝缘或树脂浇注绝缘的电磁式电压互感器。,35110kV：一般采用油浸绝缘的电磁式电压互感器。,220kV及以上：当容量和准确度等级满足要求时，一般采用电容式电压互感器。,需要测量零序电压时，620kV可以采用三相五柱式三绕组电压互感器，或三台单相式三绕组电压互感器。,35kV及以上只有单相式电压互感器。,第三十四页，共104页。,JDZ6,10或JDZJ6,10,(单相浇注(jio zh)绝缘),JDJ6,10,(单相(dn xin)油浸绝缘),第三十五页，共104页。,1)一次绕组(roz)接于线电压上时，一次绕组(roz)额定电压选UNs，一次绕组(roz)接于相电压上时，一次绕组(roz)额定电压选 。,2额定(dng)电压的选择,电压互感器一次侧的额定电压应满足(mnz)电网电压要求，二次侧的额定电压按测量表计和保护要求，已标准化为100V。电压互感器一次绕组及二次绕组额定电压的具体数值与电压互感器的相数和接线方式有关。,二次绕组额定电压选100V或 V。,2)单相式电压互感器用于测量线电压或用两台接成不完全星形接线时，一次绕组额定电压选电网额定电压,U,Ns,，二次绕组额定电压选100V；,3)三台单相式电压互感器接成星形接线时，,一次绕组电压额定选,二次绕组额定电压选,第三十六页，共104页。,4)用于中性点直接(zhji)接地系统，辅助二次绕组额定电压选100V，用于中性点不接地系统，辅助二次绕组额定电压选100/3V。,5)三相(sn xin)式电压互感器接于电网的线电压上，三相(sn xin)绕组为一整体，一次绕组额定电压(线电压)选UNs，二次绕组额定电压(线电压)选100V。,3准确(zhnqu)级的选择,1)电压互感器的准确级：指在规定的二次负荷和一次电压变化范围内，二次负荷功率因数为额定值时，最大电压误差的百分数。,2)发电厂和变电所中电压互感器的准确级分为0.2、0.5、1、3级及3P和 6P级（保护级）。,3)为保证测量仪表的准确度，电压互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级。,4二次负荷的校验,第三十七页，共104页。,为保证所选电压互感器的准确级，其最大相二次负荷S2应不大于所选准确级相应的一相额定容量SN2，否则(fuz)准确级将相应降低，校验条件为,S,2,S,N2,1)根据负荷的接线(ji xin)方式和电压互感器的接线(ji xin)方式，尽量使各相负荷分配均匀。,2)计算每一仪表线圈(xinqun)消耗的有功功率和无功功率。,3)计算各相或相间二次负荷，即,若电压互感器与负荷的接线方式相同，即可进行校验，即,式中,S,0,、分别为接在同一相或同一相间中的各仪表线圈消耗的视在功率和功率因数角。,S,2,S,N2,第三十八页，共104页。,4)若电压互感器与负荷的接线(ji xin)方式不同,a)互感器为星形、负荷为不完全星形接线，用表6-6中相应公式计算出电压(diny)互感器每相有功功率负荷和无功功率负荷，并与互感器接线方式相同的负荷相加，可得二次负荷为,b)互感器为不完全星形、负荷为星形接线用表6-6中相应公式计算出电压(diny)互感器相间有功功率负荷和无功功率负荷，并与互感器接线方式相同的负荷相加，可得二次负荷为,取最大相负荷进行比较。,第三十九页，共104页。,取最大的相间负荷(fh)进行比较。,第四十页，共104页。,【例7-7】选择(xunz)某变电站屋内10kV母线上的电压互感器。母线上接有5回出线和1台主变压器，共装有有功电能表6只，无功电能表6只，有功功率表1只，无功功率表1只，母线电压表1只及绝缘监察电压表3只。,解 根据电压互感器安装在屋内，电网的额定电压为10kV，供给电能表电压及用于绝缘监察，选用JSJW-10型三相五柱式电压互感器（也可选用3只单相JDZJ型浇注绝缘电压互感器），额定电压为10/0.1kV，辅助二次绕组为0.1/3kV，准确级为0.5级，三相额定容量SN2=120VA。电压互感器与测量仪表的接线方式如图6-11所示，与电压互感器接线方式不同(b tn)（不完全星形部分）的各相间二次负荷分配在表6-7中示出。,第四十一页，共104页。,仪表名称及型号,仪表电压线圈,AB相,BC相,线圈消耗功率/VA,cos,sin,仪表,数目,P,ab,Q,ab,P,bc,Q,bc,有功功率表(46D1-W),0.6,1,0,1,0.6,0,0.6,0,无功功率表(46D1-var),0.5,1,0,1,0.5,0,0.5,0,有功电能表(DS1),1.5,0.38,0.925,6,3.42,8.325,3.42,8.325,无功电能表(DX1),1.5,0.38,0.925,6,3.42,8.325,3.42,8.325,电压表(46L1-V),0.3,1,0,1,0.3,0,总计,7.94,16.65,8.24,16.65,表6-7 电压互感器各相间二次负荷(fh)分配,根据表6-7计算不完全星形部分负荷的视在功率(sh zi n l)和功率因数，即,第四十二页，共104页。,利用表6-6中的计算公式，并计及与电压互感器接线方式(fngsh)相同的绝缘监察电压表功率P，得A相负荷为,第四十三页，共104页。,B相负荷(fh)为,由于(yuy)Sab与Sbc接近，ab与bc接近，可知B相负荷最大，即,故选用(xunyng)JSJW-10型电压互感器满足要求。,第四十四页，共104页。,第四节 高压(goy)熔断器的选择,一、种类(zhngli)和型式的选择,根据(gnj)安装地点可选择：,户内式RN2、RN6专用于PT保护；,RN1、RN3、RN5专用于线路及变压器；,户外式610kV：RW7、RW4、RW3（跌落开关）,35kVRW5专用于线路及变压器,RW10专用于PT保护,1.,额定电压选择,对于一般的高压熔断器，其额定电压必须,大于或等于,电网的额定电压。另外,对于充有石英砂有限流作用的熔断器，则只能用在等于其额定电压的电网中，,因为这种类型的熔断器能在电流达到最大值之前就将电流截断，致使熔断器熔断时产生过电压。,二、高压熔断器的参数选择及校验,第四十五页，共104页。,2额定电流的选择(xunz)：,熔断器的额定电流，包括(boku)熔断器熔管的额定电流和熔体的额定电流的选择。,(1)熔管额定电流的选择。为了保证熔断器壳体不致损坏，高压(goy)熔断器的熔管的额定电流 INft,应大于或等于熔体的额定电流 INfs,即：I,Nft,I,Nfs,(2),熔体额定电流,的选择。为了防止熔体在通过变压器励磁涌流和保护范围以外的短路及电机自起动等冲击电流时误动作，,保护35kV以下电力变压器的高压熔断器,，其熔体的额定电流可按下式选择：,I,Nfs,=K I,max,第四十六页，共104页。,式中 K可靠系数(xsh)，不计电动机自起动时，K=1.11.3，考虑电动机自起动时，K=1.52.0；,Imax电力变压器回路最大工作电流。,用于保护电力电容器的高压熔断器的熔体，当系统电压升高或波形畸变引起回路电流增大(zn d)或运行过程中产生涌流时不应误熔断，其熔体按下式选择：,INfs=K INc,式中 K可靠系数，对限流高压熔断器，,当一台电力电容器时，,当一组电力电容器时，；,INc电力电容器回路的额定电流。,第四十七页，共104页。,3.熔断器开断电流(dinli)INbr校验：INbrIch（或I）,a.对于没有限流作用的熔断器，选择时用冲击电流的有效 值Ich进行校验；,b.对于有限流作用的熔断器，在电流最大值之前已截断，故不计非周期(zhuq)分量影响，而采用I进行校验。,4.熔断器选择性校验(xio yn),为了保证前后两级熔断器之间或熔断器与电源（或负荷）保护之间动作的选择性，应进行熔体选择性校验。,对于保护电压互感器用的高压熔断器，只需按额定电压及断流容量两项来选择。,第四十八页，共104页。,第五节 支柱绝缘子和穿墙套管(to un)的选择,支柱绝缘子与穿墙套管用作裸导体(dot)的对地绝缘和支撑固定。,一、支柱(zhzh)绝缘子的选择,支柱绝缘子只承受导体的电压、电动力和正常机械荷载，不载流，没有发热问题。,1种类和型式选择,屋内型支柱绝缘子：由瓷件及用水泥胶合剂胶装于瓷件两端的铁底座和铁帽组成。,胶装方式：铁底座和铁帽胶装在瓷件外表面的称为外胶装（Z型），胶装入瓷件孔内的称为内胶装（ZN型）。,性能：外胶装机械强度高，内胶装增大了电气距离，电气性能好，但不能承受扭矩，对机械强度要求较高时，应采用外胶装或联合胶装绝缘子（ZL型，铁底座外胶装，铁帽内胶装）。,屋外型支柱绝缘子采用棒式绝缘子。,第四十九页，共104页。,外胶装支柱(zhzh)绝缘子,内胶装支柱(zhzh)绝缘子,第五十页，共104页。,610kV棒式绝缘子,第五十一页，共104页。,高压(goy)110220kV户外棒式绝缘子,第五十二页，共104页。,2额定(dng)电压选择：,U,N,U,Ns,在屋外有空气污秽或冰雪的地区(dq)，应选用高一级电压的产品。,3动稳定(wndng)校验,当三相导体水平布置时，如图6-6所示，支柱绝缘子所受电动力应为两侧相邻跨导体受力总和的一半，即,式中,L,1,、,L,2,与绝缘子相邻的跨距（m）。,第五十三页，共104页。,由于(yuy)制造厂家给出的是绝缘子顶部的抗弯破坏负荷Fde，因此必须将Fmax换算为绝缘子顶部所受的电动力Fc（单位为N）（如图6-7所示），根据力矩平衡关系得,式中 H绝缘子高度(god)（mm）；,H1绝缘子底部到导体水平(shupng)中心线的高度（mm），,h,为导体放置高度；,b,为导体支持器下片厚度，一般竖放矩形导体为18 mm，平放矩形导体及槽形导体为12 mm。,动稳定校验条件为,F,c,F,de,第五十四页，共104页。,式中 Fde抗弯破坏(phui)负荷（N），0.6为安全系数。,二、穿墙套管(to un)的选择,1种类(zhngli)和型式选择,根据装设地点：可选屋内型和屋外型。,根据用途：可选择带导体的穿墙套管和不带导体的母线型穿墙套管。屋内配电装置一般选用铝导体穿墙套管。,第五十五页，共104页。,1035kV穿墙(chun qin)套管,第五十六页，共104页。,2额定(dng)电压选择：,U,N,U,Ns,当有冰雪(bn xu)时，应选用高一级电压的产品。,3.额定电流选择(xunz),带导体的穿墙套管，其额定电流：,I,N,I,max,母线型穿墙套管本身不带导体，没有额定电流选择问题，但应校核窗口允许穿过的母线尺寸。,4热稳定校验,Q,k,为短路电流热效应(kA),2,s；,I,t,制造厂家给出的,t,秒内允许通过的热稳定电流（kA）。,母线型穿墙套管无热稳定校验。,5动稳定校验,第五十七页，共104页。,穿墙套管(to un)端部所受电动力Fmax（单位为N）为,式中 L1套管端部至最近一个支柱(zhzh)绝缘子间的距离（m），如图6-6所示；,L2套管(to un)本身长度Lca（m）。,动稳定校验条件为,F,max,F,de,式中,F,de,抗弯破坏负荷（N），0.6为安全系数。,第五十八页，共104页。,【例6-3】选择(xunz)例6-1中变压器低压侧引出线中的支柱绝缘子和穿墙套管。已知I=19.7kA，I=16.2kA。,解 （1）支柱(zhzh)绝缘子的选择 根据装设地点及工作电压，位于屋内部分选择ZB-10Y型户内支柱(zhzh)绝缘子，其高度H=215mm，抗弯破坏负荷Fde=7350N。,可以满足动稳定要求。户外部分(b fen)选高一级电压的ZS-20/8型支柱绝缘子。,第五十九页，共104页。,（2）穿墙套管(to un)的选择 根据装设地点、工作电压及最大长期工作电流，选择CWLC2-10/2000型户外铝导体穿墙套管(to un)，其UN=10kV，IN=2000A，Fde=12250N，套管(to un)长度Lca=0.435m，5 s热稳定电流为40kA。,满足热稳定(wndng)要求。,满足动稳定(wndng)要求。,第六十页，共104页。,第六节 母线和电缆(dinln)的选择,一、导体(dot)的选择,（一）导体材料、类型与布置(bzh)方式选择,1导体的材料,铜：电阻率低，机械强度高，耐腐蚀性比铝强，但储量少，价格高。,铝：电阻率比铜高，机械强度低，耐腐蚀性较铜差，但储量高，价格低。,一般优先采用铝导体，在工作电流大，地方狭窄的场所和对铝有严重腐蚀的地方可采用铜导体。,2导体的选型,(1)常用硬导体的截面形状有矩形、槽形和管形。导体截面形状影响硬导体的散热、集肤效应系数和机械强度。,第六十一页，共104页。,1)矩形导体广泛用于35kV及以下(yxi)，工作电流不超过4000A的屋内配电装置中，例如，主母线，连接导体和变压器及小容量发电机的引出线母线。当单条导体的载流量不能满足要求时，每相可采用24条并列使用；,2)槽形导体适用于35kV及以下(yxi)，工作电流为40008000A的配电装置中，例如，100MW发电机的引出线母线；,3)管形导体适用于8000A以上的大电流母线，例如，容量为200MW及以上的发电机引出线。对110kV及以上屋内外配电装置，采用硬母线时，应选用管形导体（防止电晕）。,(2)常用的软导线有钢心铝绞线、组合导线、空心(kng xn)导线、扩径导线和分裂导线。,1)钢心铝绞线适用于35kV及以上的屋外软母线；,2)组合导线用于中小容量发电机和变压器的引出线；,3)空心(kng xn)导线、扩径导线和分裂导线直径大，可以减小线路电抗、减小电晕损耗和对通讯的干扰，用于超高压母线和输电线路。220kV输电线路常采用两分裂导线。,第六十二页，共104页。,220kV管形母线(mxin)、支柱绝缘子,第六十三页，共104页。,3导体的布置(bzh)方式,导体的布置方式常采用三相水平布置和三相垂直布置。对于矩形导体，图6-2a中导体竖放，散热条件好，载流量(liling)大，但机械强度较差；图6-2b中导体平放，机械强度较高，但散热条件较差；图6-2c为矩形导体三相垂直布置，它综合了图6-2a、b的优点。,（二）导体截面(jimin)的选择,1按导体的长期发热允许电流选择,汇流母线及长度在20m以下的导体等，一般应按长期发热允许电流选择其截面，即,I,max,KI,al,第六十四页，共104页。,2按经济(jngj)电流密度选择,按经济电流密度选择导体(dot)截面可以使年计算费用最小。,除汇流母线、厂用电动机的电缆等外，年最大负荷利用时数较大，长度在20m以上的导体(dot)，如发电机和变压器引出线，其截面一般按经济电流密度选择。经济截面用下式计算：,Imax正常(zhngchng)运行方式下导体的最大持续工作电流，计算时不考虑过负荷和事故时转移过来的负荷；,J,经济电流密度，常用导体的,J,值，可根据最大负荷利用时数,T,max,由图6-3查得。,I,max,导体的最大持续工作电流，计算时一般需考虑过负荷和事故时转移过来的负荷。,第六十五页，共104页。,图6-3 经济电流密度,1变电所所用、工矿和电缆(dinln)线路的铝纸绝缘铅包、铝包、塑料护套及各种铠装电缆(dinln)2铝矩形、槽形及组合导线 3火电厂厂用的铝纸绝缘铅包、铝包、塑料护套及各种铠装电缆(dinln)435220kV线路的LGJ、LGJQ型钢心铝绞线,第六十六页，共104页。,1)按经济电流密度选择的导体截面应尽量接近计算的经济截面，当无合适规格的导体时，允许选用小于但接近经济截面的导体。,2)按经济电流密度选择的导体截面还需要进行长期发热条件校验，此时计算Imax需考虑过负荷和事故时转移过来的负荷。,3)由于汇流母线(mxin)各段的工作电流大小不相同，且差别较大，故汇流母线(mxin)不按经济电流密度选择截面。,第六十七页，共104页。,（三）电晕(din yn)电压校验,1.导体的电晕放电会产生电能损耗、噪声、无线电干扰和金属腐蚀等不良影响。,2.为了防止发生全面(qunmin)电晕，要求110kV及以上裸导体的电晕临界电压Ucr应大于其最高工作电压Umax，即,在海拔不超