模板施工方案50x80方木.docx

骋望·骊都居住小区（南区）—D1栋

模板工程施工方案

编制单位：广西建工集团第二建筑工程有限责任公司
编制日期：二零零七年十二月
目 录
一、编制依据 3
二、工程概况 3
三、施工部署 3
四、施工准备 4
五、操作工艺 4
六、质量标准 7
七、安全施工保证措施 9
八、质量保证技术措施 10
九、文明施工措施 11
十、职业健康措施 11
十一、内业资料 11

骋望·骊都居住小区（南区）一、编制依据
二、工程概况
三、施工部署

梁截面尺寸（mm）
250×600
300×700
400×800
梁底方木间距(mm)
300
300
240
梁底立杆间距(m)
1.2
1.1
1.1
楼板厚度（mm）
100
130
200（180）
板底方木间距(mm)
390
340
300
板底立杆间距(m)
1.2
1.2
1.1
四、施工准备

2、施工机具
五、操作工艺
柱模安装工艺流程：弹线、找平、定位→组装柱模→安装柱箍→安装拉杆或斜撑→校正垂直度→柱模预检→封堵清扫口。梁模板安装工艺流程：根据柱弹出的轴线、梁位置和水平线，安装柱头模板→设置模板支撑→拼装底模→绑扎梁筋→安装侧模板→按配板设计安装横楞、斜撑等。六、质量标准

七、安全施工保证措施
八、质量保证技术措施
九、文明施工措施
十、职业健康措施
十一、内业资料
附:模板施工计算

模板计算书
一、梁模验算
主要验算250×600，300×700，400×800的梁，梁模采用木模，规格为1830×915×18mm，下为钢管架支撑。50×80方木，支撑立柱φ48mm×3.5mm钢管。
查《建筑施工手册》得杉方木设计强度和弹性模量有关参数如下：
fc＝10N/mm2（顺纹抗压）
fV＝1.4N/mm2（顺纹抗剪）
fm＝13N/mm2（抗弯）
E＝9500N/mm2（弹性模量）
杉方木重力密度5KN/m3

查得φ48mm×3.5mm钢管有关参数：
fm＝215N/mm2（抗弯）
E＝2.1×105N/mm2（弹性模量）
I＝12.18×104N/mm4（截面惯性矩）
W＝5.08×103（钢管抵抗矩）
i＝15.8mm（钢管回转半径）
A＝489mm2（钢管截面积）
1．底模验算：（按四跨等跨连续梁计算）
1） 荷载收集计算：
梁截面
250×600
300×700
400×800
底模自重(5KN/m3)
0.25×0.02×5=0.025kN/m
0.3×0.02×5=0.03 kN/m
0.40×0.02×5=0.04 kN/m
砼自重
0.25×0.6×24=3.6kN/m
0.3×0.7×24=5.04kN/m
0.40×0.8×24=7.68kN/m
钢筋荷载
0.25×0.6×1.5=0.225kN/m
0.3×0.7×1.5=0.315kN/m
0.40×0.8×1.5=0.48kN/m
振捣砼荷载
0.25×2=0.5kN/m
0.3×2=0.6kN/m
0.40×2=0.8 kN/m
施工人员及设备荷载
0.25×2.5=0.625 kN/m
0.3×2.5=0.75 kN/m
0.40×2.5=1 kN/m
验算抗弯强度时q
［(0.025+3.6+0.225)×1.2+（0.5+0.625）×1.4］×0.9=5.7kN/m
［(0.03+5.04+0.315)×1.2+（0.6+0.75）×1.4］×0.9=7.52kN/m
［(0.04+7.68+0.48)×1.2+（0.8+1）×1.4］×0.9=11.13kN/m
验算抗剪时P＝ql
5.7kN/m×0.25＝1.43kN
7.52kN/m×0.3＝2.26kN
11.13kN/m×0.4＝4.45kN
验算挠度时q
(0.025+3.6+0.225)×1.2×0.9=4.2kN/m
(0.03+5.04+0.315)×1.2×0.9=5.82kN/m
(0.04+7.68+0.48)×1.2×0.9=8.86kN/m

计算简图如下：

2） 抗弯强度验算：
A、 250 mm×600 mm梁：
（l为梁底方木间距，b为梁宽）

M κmql2 0.121×5.7×3002
б＝——＝——＝—————————＝4.6N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 250×182
6
满足要求。
B、 300 mm×700 mm梁：
（l为梁底方木间距，b为梁宽）

M κmql2 0.121×7.52×3002
б＝——＝——＝—————————＝5.06N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 300×182
6
满足要求。
C、 400 mm×800 mm梁：
（l为梁底方木间距，b为梁宽）

M κmql2 0.121×11.13×2402
б＝——＝——＝—————————＝4.3N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 400×182
6
满足要求。
3） 抗剪验算：
A、250 mm×600 mm梁：
V＝KVql＝0.62×1.43＝0.89KN
τ＝＝3×890÷（2×250×18）＝0.3N/mm2< fV＝1.4N/mm2
B、300 mm×700 mm梁：
V＝KVql＝0.62×2.26＝1.4KN
τ＝＝＝0.39N/mm2< fV＝1.4N/mm2
C、400 mm×800 mm梁：
V＝KVql＝0.62×4.45＝2.76KN
τ＝＝3×2760÷（2×400×18）＝0.57N/mm2< fV＝1.4N/mm2
4） 挠度验算：
A、 250 mm×600 mm梁：

κwql4 0.967×4.2×3004
ω＝———＝————————————＝0.29mm
100EI 100×9500× 250×183
12
小于L/400＝300/400＝0.75mm，满足要求。
B、 300 mm×700 mm梁：

κwql4 0.967×5.82×3004
ω＝———＝————————————＝0.33mm
100EI 100×9500× 300×183
12
小于L/400＝300/400＝0.75mm，满足要求。
C、 400 mm×800 mm梁：

κwql4 0.967×8.86×2404
ω＝———＝—————————————＝0.18mm
100EI 100×9500× 400×183
12
小于L/400＝300/400＝0.75mm，满足要求。
2.梁底方木小楞验算（按简支梁计算，取ι＝1.2m/1.1m）

1) 荷载收集
梁截面
250×600
300×700
400×800
验算抗弯强度时q
5.7×300÷250=6.84N/mm
7.52×300÷300=7.52N/mm
11.13×240÷400=6.68N/mm
验算挠度时q
4.2×300÷250=5.04N/mm
5.82×300÷300=5.82N/mm
8.86×240÷400=5.32N/mm
计算简图如下：

2) 抗弯强度验算
A、 250 mm×600 mm梁：
（注：b为梁宽）
qbι b 6.84×250×1200 250
M 8 ι 8 1200
б＝——＝————————— ＝——————————————＝8.6MPa
W bh2/6 50×802
6
小于13MPa，满足要求。
B、 300 mm×700 mm梁：
（注：b为梁宽）
qbι b 7.52×300×1100 300
M 8 ι 8 1100
б＝——＝————————— ＝——————————————＝10MPa
W bh2/6 50×802
6
小于13MPa，满足要求。
C、 400 mm×800 mm梁：
（注：b为梁宽）
qbι b 6.68×400×1100 400
M 8 ι 8 1100
б＝——＝———————＝————————————————＝11.3MPa
W bh2/6 50×802
6
小于13MPa，满足要求。
3) 挠度验算
A、 250 mm×600 mm梁：

qbι3 4b2 b3 5.04×250×12003 4×2502 2503
ω＝——— 8－ — + — ＝ —————————— 8－ ——— ＋—— ＝2.1mm
384EI ι2 ι3 384×9500× 50×803 12002 12003
12
小于L/400=1200/400=3mm，满足要求。
B、 300 mm×700 mm梁：

qbι3 4b2 b3 5.82×300×11003 4×3002 3003
ω＝——— 8－ — + — ＝ —————————— 8－ ——— ＋—— ＝2.31mm
384EI ι2 ι3 384×9500× 50×803 11002 11003
12

小于L/400=1100/400=2.75mm，满足要求。
C、 400 mm×800 mm梁：

qbι3 4b2 b3 5.32×400×11003 4×4002 4003
ω＝——— 8－ — + — ＝——————————— 8－ ——— ＋—— ＝2.74mm
384EI ι2 ι3 384×9500× 50×803 11002 11003
12
小于L/400=1200/400=2.75mm，满足要求。
3.钢管大楞验算（按四等跨连续梁计算）
钢管大楞跨度均取ι＝1.2m，方木小楞间距地下室顶板梁取240mm，主体结构梁取300mm，作用在钢管上的集中荷载间距均按240mm（300mm）作近似简化计算。
1）荷载
梁截面
250×600
300×700
400×800
验算抗弯强度时F
6.84×250÷2=1026N
7.52×300÷2=1128N
6.68×400÷2 =1336N
验算挠度时F
5.04×250÷2=756N
5.82×300÷2=873N
5.32×400÷2 =1064N
计算简图如下：

2）抗弯强度验算
A、250 mm×600 mm梁：

M κFι 0.321×1026×1200
б＝——＝———＝——————————＝77.8MPa
W W 5078
小于215MPa，满足要求。
B、300 mm×700 mm梁：

M κFι 0.321×1128×1200
б＝——＝———＝——————————＝85.6MPa
W W 5078
小于215MPa，满足要求。
C、400 mm×800 mm梁：

M κFι 0.321×1336×1200
б＝——＝———＝——————————＝101.4MPa
W W 5078
小于215MPa，满足要求。
3） 挠度验算
A、 250 mm×600 mm梁：

κFι3 2.657×756×12003
ω＝——— = —————————————— =1.4mm
100EI 100×2.1×105×1.22×105
小于L/400=1200/400=3mm，满足要求。
B、 300 mm×700 mm梁：

κFι3 2.657×873×12003
ω＝——— = —————————————— =1.6mm
100EI 100×2.1×105×1.22×105
小于L/400=1200/400=3 mm，满足要求。
C、 400 mm×800 mm梁：

κFι3 2.657×1064×12003
ω＝——— = —————————————— =1.92mm
100EI 100×2.1×105×1.22×105

L/400=1200/400=3mm，满足要求。
4.钢管立柱验算
1）荷载收集：
需考虑支架宽范围内楼板荷载传递至钢管立柱，250×600、300×700梁取标准层最厚板200mm，400×800梁取地下室顶板最厚板180mm进行近似计算。
按两端铰接受压构件计算，以连接方式为扣件搭接验算钢管立柱稳定性。立杆稳定性计算取值：水平杆步距为1500mm，则根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001的第5.6.2-3公式，计算长度为lo=h+2a＝1500+2×50＝1600mm，，钢管的回转半径为i= 15.8mm,则λ=lo/ i=1600/15.8=95，经查表得Ψ=0.579，按轴心受压简化计算，计算结果见下表，则б=N/ΨA＜fm＝215N/ mm2（A＝4.89cm2）,立柱稳定性满足要求。

梁截面
250×600
300×700
400×800
楼板砼自重（架宽1.2m）
24×（0.2×1.2－0.2×0.25×0.5）＝5.04 KN/m
24×（0.14×1.2－0.14×0.3×0.5）＝3.53 KN/m
24×（0.18×1.2－0.18×0.4×0.5）＝3.8 KN/m
楼板钢筋荷载
1.1×0.2×1.2＝0.264 KN/m
1.1×0.14×1.2＝0.18 KN/m
1.1×0.18×1.2＝0.24 KN/m
合计
5.3 KN/m
3.71KN/m
4.04KN/m
梁传来荷载
5.7KN/m
7.52KN/m
11.13KN/m
则每根立杆承受力N（架宽1.2m/1.1m）
（5.3+5.7×0.5）×1.2＝9.8KN
（3.71+7.52×0.5）×1.1＝8.22KN
（4.24+11.13×0.5）×1.1＝10.79KN
σ＝N/ψA（ψ＝0.626）
σ＝9800/（0.579×489）＝32N/mm2
σ＝8220/（0.579×489）＝29.27N/mm2
σ＝10790/（0.579×489）＝38.45N/mm2
根据施工手册第520页的表8-76，钢管（Ф48mm×3.5mm）立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载［N］=12.4kN；单个扣件抗滑力NV=8kN。根据以上计算可知：
①当梁高>600mm时，支撑梁底方木小楞的钢管大楞与立柱连接需采用双扣件，方能满足抗滑移要求。
②因地下室顶板较厚，支撑梁底的架宽按1.1m计算时，每根立杆承受力为10.79KN<立杆允许荷载［N］=12.4kN，能满足要求。为保证安全及架体稳定性，用水平横杆与地下室顶板的支撑架的架体相连接。
5．侧模验算：
侧模强度计算，按《砼规范》规定要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，计算时前者乘以分项系数1.4，后者乘以1.2。
按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

（1）荷载计算：
①侧压力：F1＝0.22 γc1t0β1β2 V1/2
设T＝30℃，β1＝1.2，β2＝1.15，V＝5m/h
F1＝0.22×24××1.2×1.15×
＝72.41KN/m2
250×600梁：F2＝γcH＝24×0.6＝14.4KN/m2
300×700梁：F2＝γcH＝24×0.7＝16.8KN/m2
400×800梁：F2＝γcH＝24×0.8＝19.2KN/m2
每根梁取两者较小值，乘以分项系数1.2，即
250×600梁：F＝14.4KN/m2×1.2＝17.28KN/m2
300×700梁：F＝16.8KN/m2×1.2＝20.16KN/m2
400×800梁：F＝19.2KN/m2×1.2＝23.04KN/m2
②振捣砼时产生的荷载，按《砼规范》规定取4 KN/m2：
4 KN/m2×1.4＝5.6 KN/m2
则总侧压力为：
250×600梁：F＝17.28KN/m2×1.2＝22.88KN/m2
300×700梁：20.16＋5.6＝25.76KN/m2
400×800梁：23.04＋5.6＝28.64KN/m2
设立挡间距为300mm，则线荷载为：
250×600梁：22.88×0.3＝6.86N/mm
300×700梁：25.76×0.3＝7.73N/mm
400×800梁：28.64×0.3＝8.6N/mm
乘以折减系数0.9：
250×600梁：q＝6.86×0.9＝6.17N/mm
300×700梁：q＝7.73×0.9＝6.96N/mm
400×800梁：q＝8.6×0.9＝7.73N/mm
（2）抗弯强度计算：
250×600梁：
M＝Km×ql2＝－0.121×6.17×3002＝67.2×103N·mm
б＝＝67.2×103×6÷[（600－130）×183]＝0.15N/mm2<ƒm＝13N/mm2，满足抗弯要求。
300×700梁：
M＝Km×ql2＝－0.121×6.96×3002＝75.8×103N·mm
б＝＝75.8×103×6÷[（700－130）×183]＝0.17N/mm2<ƒm＝13N/mm2，满足抗弯要求。
400×800梁：
M＝Km×ql2＝－0.121×7.73×3002＝84.2×103N·mm
б＝＝84.2×103×6÷[（800－180）×183]＝0.14N/mm2<ƒm＝13N/mm2，满足抗弯要求。
（3）抗剪验算：
250×600梁：
V=Kv×ql＝0.620ql＝0.620×6.17×300＝1147.6N
τ＝＝3×1147.6÷[2×（600－130）×18]＝0.21N/m m2< ƒv＝1.4N/mm2（满足要求）
300×700梁：
V=Kv×ql＝0.620ql＝0.620×6.96×300＝1295N
τ＝＝3×1295÷[2×（700－130）×18]＝0.19N/m m2< ƒv＝1.4N/mm2（满足要求）
400×800梁：
V=Kv×ql＝0.620ql＝0.620×7.73×300＝1437.8N
τ＝＝3×1437.8÷[2×（800－180）×18]＝0.2N/m m2< ƒv＝1.4N/mm2（满足要求）
（4）挠度验算：
250×600梁线荷载：22.88×0.3×0.6＝4.12KN/m
ω＝Kw×＝0.967＝0.967×4.12×3004÷（100×9500×1/12×915×183）＝0.08mm<[w]＝＝＝0.75mm，满足要求。
300×700梁线荷载：25.76×0.3×0.7＝5.41KN/m
ω＝Kw×＝0.967＝0.967×＝0.10mm<[w]＝＝＝0.75mm，满足要求。
400×800梁线荷载：28.64×0.3×0.8＝6.9KN/m
ω＝Kw×＝0.967＝0.967×6.9×3004÷（100×9500×1/12×915×183）＝0.14mm<[w]＝＝＝0.75mm，满足要求。
0.7m～0.9m高梁在梁侧模中部加设一根方木（通长），散板斜撑；0.7m以下梁在梁侧中部散板斜撑。具体详见附图。
二、板模板计算
取最厚板厚：地下室顶板为180mm（取200mm计算），标准层取最厚板200mm、130mm板及100mm板计算，按四跨连续梁验算。地下室顶板及标准层200mm厚板木楞间距取0.3m计算，标准层130mm厚板木楞间距取0.34m，100mm厚板木楞间距取0.39m；支撑立杆间距地下室顶板及标准层200mm厚板为1.1m，标准层130mm厚板为1.2m，标准层100mm厚板为1.2m；地下室结构层高5m，标准层结构层高3m，标准层立杆中部纵横距扫地杆1.5m位置加一道水平拉杆，地下室中部纵横距扫地杆1.5m位置加一道水平拉杆，往上1.5m再设一道水平拉杆，模板尺寸1830×915×18。
1、荷载
（1）地下室顶板（200mm板厚）
模板自重（5KN）：0.5×0.18=0.09kN/m2
砼自重：24×0.2=4.8kN/m2
钢筋自重：1.1×0.2＝0.22kN/m2
施工人员及设备荷载：取均布荷载2.5kN/m2
验算强度时荷载设计值：
[（0.09+4.8+0.22）×1.2+2.5×1.4]×0.9＝8.67kN/m2
验算挠度时荷载设计值：
（0.09+4.8+0.22）×1.2×0.9＝5.52kN/m2
（2）标准层（130mm板厚）
模板自重（5KN）：5×0.018=0.09kN/m2
砼自重：24×0.13=3.12kN/m2
钢筋自重：1.1×0.13＝0.143kN/m2
施工人员及设备荷载：取均布荷载2.5kN/m2
验算强度时荷载设计值：
[（0.09+3.12+0.143）×1.2+2.5×1.4]×0.9＝6.77kN/m2
验算挠度时荷载设计值：
（0.09+3.12+0.143）×1.2×0.9＝3.62kN/m2
（3）标准层（100mm板厚）
模板自重（5KN）：5×0.018=0.09kN/m2
砼自重：24×0.1=2.4kN/m2
钢筋自重：1.1×0.1＝0.11kN/m2
施工人员及设备荷载：取均布荷载2.5kN/m2
验算强度时荷载设计值：
[（0.09+2.4+0.11）×1.2+2.5×1.4]×0.9＝5.96kN/m2
验算挠度时荷载设计值：
（0.09+2.4+0.11）×1.2×0.9＝2.81kN/m2

2、底模验算（按四跨等跨连续梁计算），计算简图如下：

（1）荷载收集
模板按0.915m宽，转换为线荷载。
a、地下室顶板（200mm板厚）：
验算强度时荷载设计值：8.67×0.915＝7.93kN/m
验算挠度时荷载设计值：5.52×0.915＝5.05kN/m
b、标准层板（130mm板厚）：
验算强度时荷载设计值：6.77×0.915＝6.2kN/m
验算挠度时荷载设计值：3.62×0.915＝3.3kN/m
c、标准层板（100mm板厚）：
验算强度时荷载设计值：5.96×0.915＝5.45 kN/m
验算挠度时荷载设计值：2.81×0.915＝2.57 kN/m
（2）抗弯强度验算
a、地下室顶板（200mm板厚，方木间距300mm，架宽1.1m，l取0.3m，b取1.1m）
M κmql2 0.121×7.93×3002
б＝——＝——＝—————————＝1.45N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 1100×182
6
满足要求。

b、标准层板（130mm板厚，方木间距340mm，架宽1.2m，l取0.34m，b取1.2m）
M κmql2 0.121×6.2×3402
б＝——＝——＝—————————＝1.41N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 1200×182
6
满足要求。
c、标准层板（100mm板厚，方木间距390mm，架宽1.2m，l取0.39m，b取1.2m）
M κmql2 0.121×5.45×3902
б＝——＝——＝—————————＝1.55N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 1200×182
6
满足要求。
（2）挠度验算
a、地下室顶板（200mm板厚，方木间距300mm，架宽1.1m，l取0.3m，b取1.1m）

κwql4 0.967×5.05×3004
ω＝———＝————————————＝0.08mm
100EI 100×9500× 1100×183
12
小于L/400＝1000/400＝2.5mm，满足要求。
b、标准层板（130mm板厚，方木间距340mm，架宽1.2m，l取0.34m，b取1.2m）

κwql4 0.967×3.3×3404
ω＝———＝————————————＝0.14mm
100EI 100×9500× 1200×183
12
小于L/400＝1000/400＝2.5mm，满足要求。
c、标准层板（100mm板厚，方木间距390mm，架宽1.2m，l取0.39m，b取1.2m）

κwql4 0.967×2.57×3904
ω＝———＝————————————＝0.1mm
100EI 100×9500× 1200×183
12
小于L/400＝1200/400＝3mm，满足要求。
3、木楞验算（按简支梁进行验算，计算简图如下）

（1）荷载收集
a、地下室顶板（200mm板厚，方木间距300mm）
强度验算时线性荷载：q1＝8.67×0.3＝2.6KN/m
挠度验算时线性荷载：q2＝5.52×0.3＝1.66KN/m
b、标准层板（130mm板厚，方木间距350mm）
强度验算时线性荷载：q1＝6.77×0.34＝2.3KN/m
挠度验算时线性荷载：q2＝3.62×0.34＝1.23KN/m
c、标准层板（100mm板厚，方木间距400mm）
强度验算时线性荷载：q1＝5.96×0.39＝2.32KN/m
挠度验算时线性荷载：q2＝2.81×0.39＝1.1KN/m
（2）抗弯强度验算
a、地下室顶板（200mm板厚，架宽l＝1.1m，方木50×80）
M 1/8ql2 0.125×2.6×11002
б＝——＝——＝—————————＝7.38N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 50×802
6
满足要求。
b、标准层板（130mm板厚，架宽l＝1.2m，方木50×80）
M 1/8ql2 0.125×2.3×12002
б＝——＝——＝—————————＝7.8N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 50×802
6
满足要求。
c、标准层板（100mm板厚，架宽l＝1.2m，方木50×80）
M 1/8ql2 0.125×2.32×12002
б＝——＝——＝—————————＝7.83N/mm2< fm＝13N/mm2
W bh2/6 50×802
6
满足要求。
（3）挠度验算
a、地下室顶板（200mm板厚，架宽l＝1.1m，方木50×80）
5ql4 5×1.93×11004
ω＝——— = —————————————— =1.82mm
384EI 384×9500× 50×803
12

小于L/400=1000/400=2.5mm，满足要求。
b、标准层板（130mm板厚，架宽l＝1.2m，方木50×80）
5ql4 5×1.23×12004
ω＝——— = —————————————— =1.7mm
384EI 384×9500× 50×803
12

小于L/400=1000/400=2.5mm，满足要求。
c、标准层板（100mm板厚，架宽l＝1.2m，方木50×80）
5ql4 5×1.1×12004
ω＝——— = —————————————— =1.5mm
384EI 384×9500× 50×803
12

小于L/400=1200/400=3mm，满足要求。
4、满堂架钢管大楞计算（按四等跨连续梁计算，计算简图如下）

（1）荷载收集（作用在钢管上的集中力）
a、地下室顶板（200mm板厚，方木间距300mm）
强度验算时F： 8.67×0.3×1.1＝2.86KN
挠度验算时F： 5.52×0.3×1.1＝1.82KN
b、标准层板（130mm板厚，方木间距340mm）
强度验算时F： 6.77×0.34×1.2＝2.76KN
挠度验算时F： 3.62×0.34×1.2＝1.48KN
c、标准层板（100mm板厚，方木间距390mm）
强度验算时F： 5.96×0.39×1.2＝2.79KN
挠度验算时F： 2.81×0.39×1.2＝1.32KN

（2）抗弯强度验算
a、地下室顶板（200mm板厚，满堂架宽取1100mm）
M κFι 0.321×2860×1100
б＝——＝———＝——————————＝198.9MPa
W W 5078
小于215MPa，满足要求。
b、标准层板（130mm板厚，满堂架宽取1200mm）
M κFι 0.321×2760×1200
б＝——＝———＝——————————＝209.4MPa
W W 5078
小于215MPa，满足要求。
c、标准层板（100mm板厚，满堂架宽取1200mm）
M κFι 0.321×2790×1200
б＝——＝———＝——————————＝211.6MPa
W W 5078
小于215MPa，满足要求。
（3）挠度验算
a、地下室顶板（200mm板厚，满堂架宽取1100mm）

κFι3 2.657×1820×11003
ω＝——— = —————————————— =1.9mm
100EI 100×2.1×105×1.22×105

L/400=1000/400=2.5mm，满足要求。
b、标准层板（130mm板厚，满堂架宽取1200mm）

κFι3 2.657×1480×12003
ω＝——— = —————————————— =2.65mm
100EI 100×2.1×105×1.22×105

L/400=1200/400=3mm，满足要求。
c、标准层板（100mm板厚，满堂架宽取1200mm）

κFι3 2.657×1320×12003
ω＝——— = —————————————— =2.36mm
100EI 100×2.1×105×1.22×105

L/400=1200/400=3mm，满足要求。
5、支撑稳定性验算
（1）荷载收集（每根立杆承受荷载）
a、地下室顶板（200mm板厚，满堂架宽取1100mm）
N ＝8.67×1.1×1.1＝10.49KN
b、标准层板（130mm板厚，满堂架宽取1200mm）
N ＝6.77×1.2×1.2＝9.75KN
c、标准层板（100mm板厚，满堂架宽取1200mm）
N ＝5.96×1.2×1.2＝8.58KN
钢管立杆允许荷载[N]＝12.4KN，满足要求。
（2）立杆长细比计算
a、地下室顶板（板厚D＝200mm，地下室层高5m，在立杆中部距扫地杆1.5m、3m位置设一道水平拉杆，扫地杆离地0.15m，则a＝0.08m（方木）+0.018（模板）＝0.098m）
l0＝h+2a＝（5－1.5－1.5－0.15－0.2－0.098）+2×0.098＝1.77m
长细比λ＝L/i＝1770/15.8＝112