冻融环境下沙漠砂再生混凝土的轴心抗压力学性能试验研究.pdf

第 41 卷 第 5 期2023 年 10 月石河子大学学报(自然科学版)Journal of Shihezi University(Natural Science)Vol.41 No.5Oct.2023收稿日期:2022-11-19 基金项目:国家自然科学基金(51968062),兵团中青年领军人才(2020CB033),兵团重点领域科技攻关(2021AB027),石河子大学科研计划(CXPY202014)作者简介:秦鹏亮(1998),男,硕士研究生,专业研究方向为混凝土结构理论与应用,e-mail:896649750 。通信作者:何明胜(1971),男,教授,主要从事建筑结构及抗震研究,e-mail:hms1971 。DOI:10.13880/ki.65-1174/n.2023.21.014文章编号:1007-7383(2023)05-0568-08冻融环境下沙漠砂再生混凝土的轴心抗压力学性能试验研究秦鹏亮1,何明胜1,2,袁康1,2,邓轩1,牛景行1(1 石河子大学水利建筑工程学院,新疆 石河子 832003;2 新疆兵团高烈度寒区建筑抗震节能技术工程实验室,新疆 石河子 832003)摘要:为了研究沙漠砂再生混凝土(DSRC)在冻融环境下的耐久性能,探明沙漠砂(DS)和再生粗骨料(RCA)替代率对其冻融后力学性能的影响规律,并为 DSRC 在新疆等寒冷地区构件和结构设计提供数据支撑,对 DSRC 进行冻融后轴心抗压强度试验,分析冻融循环作用下 DSRC 质量损失率、动弹性模量损失率和应力-应变曲线的变化规律。结果表明:在冻融循环次数相同时,DSRC 动弹性模量损失率、极限应变和弹性模量均小于普通混凝土,峰值应力大于普通混凝土;随着冻融循环次数增加,DSRC 质量损失较小,动弹性模量损失率、峰值应变和极限应变均增加,峰值应力和弹性模量均减小;DS 和 RCA 替代率分别为 40%时,DSRC 质量损失率和动弹性模量损失率分别为 0.25%和 27.50%,其抗冻性能最优;采用普通混凝土本构模型对 DSRC 应力-应变曲线进行拟合,相关控制参数表明曲线预测能力良好,可对冻融后 DSRC 的力学性能进行分析。关键词:再生混凝土;冻融循环;沙漠砂;轴心抗压;应力-应变曲线中图分类号:TU528文献标志码:AExperimental study on the axial compressive mechanical properties of desert sand recycled concrete under freeze-thaw environmentQIN Pengliang1,HE Mingsheng1,2,YUAN Kang1,2,DENG Xuan1,NIU Jinghang1(1 College of Water Conservancy&Architectural Engineering,Shihezi University,Shihezi,Xinjiang 832003,China;2 Xinjiang Production&Construction Groups Engineering Laboratory for Seismic and Energy-Saving Building in High Earthquake Intensity and Cold Zone,Shihezi,Xinjiang 832003,China)Abstract:In order to study the durability performance of desert sand recycled concrete(DSRC)in freeze-thaw environments,explore the influence of desert sand(DS)and recycled coarse aggregate(RCA)substitution rate on its mechanical properties after freeze-thaw,and provide data support for the design of components and structures of DSRC in cold regions such as Xinjiang,the axial compression test of DSRC after freeze-thaw was carried out to analyze the change rules of mass loss rate,dynamic modulus loss rate and stress strain curve of DSRC under freeze-thaw cycles.The results show that the loss rate of dynamic elastic modulus,ultimate strain and elastic modulus of DSRC are lower than those of ordinary concrete,and the peak stress is higher than that of ordinary concrete at the same freeze-thaw cycles;With the increase of freeze-thaw cycles,the mass loss of DSRC is small,the loss of dynamic elastic modulus,peak strain and ultimate strain increase,and the peak stress and elastic modulus decrease;When the DS and RCA substitution rate are 40%,the DSRC mass loss rate and dynamic elastic modulus loss rate are 0.25%and 27.50%,respectively,which indicates the optimal frost resistance performance;The ordinary concrete constitutive model is used to fit and analyze the stress strain curve of DSRC,and the relevant control parameters show that the curve has good prediction ability,which can be used to analyze the mechanical properties of DSRC after freezing and thawing.Key words:recycled concrete;freeze thaw cycle;desert sand;axial compression;stress-strain curve第 5 期秦鹏亮,等:冻融环境下沙漠砂再生混凝土的轴心抗压力学性能试验研究569 随着我国城市化的快速推进,每年都会产生大量建筑废料,对其进行破碎、筛分等工序后可得到再生粗骨料(RCA)。使用再生粗骨料不仅可以缓解环境污染,还可以缩减实际工程应用对天然粗骨料(NCA)的需求,但由于再生粗骨料表面有砂浆残留,导 致 再 生 混 凝 土 强 度 较 普 通 混 凝 土 有 所 不足1-3;另外,制备混凝土所需的河砂资源因过度利用日益减少,而我国西北地区沙漠砂(DS)资源丰富,已有学者对沙漠砂应用于混凝土展开研究,得到了 沙 漠 砂 混 凝 土 的 最 佳 配 合 比 及 其 本 构 模型4-5,同时由于我国西北地区冬季气候寒冷,对混凝土抵抗冻融破坏能力有一定要求。因此,对沙漠砂再生混凝土(DSRC)冻融性能展开研究是十分必要的。冻融破坏对混凝土结构耐久性能产生的影响不容忽 视6-8,学 者 们 对 此 进 行 了 研 究,其 中,Yue等9研究发现掺入精细加工再生骨料的混凝土抗冻性能仍然劣于普通混凝土,杨璐等10研究结果表明所建立的再生混凝土冻融损伤模型的预测准确度良好,Liu 等11研究发现 50%替代率沙漠砂混凝土抗冻性能较为优越,王晨霞等12研究发现再生粗骨料替代率对试块的抗冻性影响高于粉煤灰,Su13研究表明防冻混合料对再生混凝土抗冻性能的提升明显。关于 DS 和 RCA 替代率对混凝土冻融后轴心抗压力学性能影响的研究很少,基于此,本文对不同冻融损伤周期 DSRC 轴心抗压力学性能展开研究,探究 DS 和 RCA 掺量对混凝土冻融环境下力学性能的影响规律,旨在为 DSRC 在西北高寒地区的推广和应用提供数据支撑。1 试验概况1.1试验原材料水泥采用新疆天业水泥厂生产的 PO42.5 水泥。再生粗骨料由废弃混凝土块经人工破碎、清洗和筛分得到,粒径为 5 20 mm,级配连续;天然粗骨料由连续级配的卵石组成,粒径为 5 20 mm,粗骨料物理性能见表 1。细骨料采用新疆玛纳斯河河砂和古尔班通古特沙漠砂,其中:河砂为中砂,细度模数2.85,表观密度 2 610 kg/m3,堆积密度 1 590 kg/m3;沙漠砂为特细砂,平均粒径为 0.18 mm,细度模数为0.335,堆积密度为 1 615 kg/m3;细骨料级配曲线如图 1 所示,主要化学成分见表 2。使用减水率为 15%的聚羧酸减水剂作为外加剂,减水剂掺入量取胶凝材料总质量的 0.5%,搅拌和养护用水为自来水。表 1粗骨料物理性能粗骨料堆积密度/(kg m-3)表观密度/(kg m-3)含泥量/%吸水率/%NCA1 3062 6751.01.27RCA1 2202 5000.36.92图 1细骨料级配曲线表 2细骨料主要化学成分单位:%细骨料SiO2Al2O3Fe2O3FeOTiO2P2O5MnOCaOMgOK2ONa2O其它河砂69.9712.684.802.851.633.583.321.17沙漠砂64.589.482.320.850.240.060.058.622.061.972.437.341.2试验配合比本次试验共 3 组试件,试件尺寸均为 100 mm100 mm400 mm 的棱柱体,每个对照组 18 个试件,其中 DS 替代率分别为 0%、20%、40%,RCA 替代率为 0%、40%,混凝土强度设计等级为 C30,配合比见表 3。1.3试验方法本研究分别对混凝土进行冻融循环试验和轴心抗压强度试验,这两种试验规范要求的试件尺寸并不相同,GB/T 500822009普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准 中要求的试件尺寸为100 mm100 mm400 mm,考虑到本试验主要研究混凝土冻融后的轴心抗压强度,因此本试验采用的试件尺寸为 100 mm100 mm400 mm。冻融循环试验参照 GB/T 500822009普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准 进行,采用快冻法,试件在标准养护室养护 24 d 后取出,随后放在(20 2)水中浸泡 4 d,浸泡时水面高出试件顶面 20 30 mm,试件达到 28 d 龄期后开始分别进行冻融循环次数为 25、50、75、100、125 次的冻570 石河子大学学报(自然科学版)第 41 卷融循环试验,并且每隔 25 次冻融循环后测量试件的横向基频和质量变化。当冻融试件达到以下 3 种情况之一时停止试验:试件的动弹性模量下降到 60%、质量损失率达到 5%、达到规定的冻融循环次数。混凝土试件经历冻融循环后开始进行轴心抗压强度试验,在整个试验过程中均匀施加荷载且不间断,为防止加载速率过快,导致试件达到最大承载力时因脆性而瞬间破坏,无法得到准确的整体力-位移曲线,故在试件达到极限承载力前保持 0.5 MPa/s的加载速率,之后改为 0.1 mm/min。表 3试验配合比试件编号W/CDS/%RCA/%单位体积材料用量/(kg m-3)CWSDSNCARCA减水剂坍落度/mmNA0.5003501756560121900.70128DS20-400.520403501755251317314880.7088DS40-400.540403501753942627314880.7070注:“DS20-40”中,“20”表示沙漠砂替代率为 20%,“40”表示再生粗骨料替代率为 40%,其他组编号依此类推。2 结果与分析2.1冻融后表观特征由混凝土试块冻融后的表观特征(图 2)可知:冻融循环 25 次后,试件表面平整度降低,无明显破坏,只有轻微水泥浆浮渣;75 次冻融循环后,试件表面的粗糙程度逐渐加重,并有微小孔洞出现,水泥浆部分剥落;125 次冻融循环后,试件表面水泥浆剥落严重,孔洞数量增 加,部 分 粗 骨 料 开 始外漏。图 2冻融后混凝土表观特征2.2质量损失率在试验开始前,先对混凝土试块质量进行称量,再依次称出每隔 25 次冻融循环后的混凝土试块质量。从冻融前后试块的质量损失率结果(图 3)可以看出:图 3质量损失率(1)冻融循环 25 次时混凝土试件质量均有增加。这是由于混凝土冻融前期表面脱落的质量小于混凝土内部孔隙吸水的质量,随着冻融损伤次数的增加,吸水达到饱和,但表面脱落仍在持续,导致混凝土质量减小,抗冻性能下降。(2)NA 组试件在冻融循环 75、125 次后质量损失率分别为 0.1%、0.35%,DS20-40 组试件质量损失率分别为 0.08%、0.3%,DS40-40 组试件质量损失率分别为 0.06%、0.25%,质量损失率最小。由此可知:DS 和 RCA 替代率都为 40%时,沙漠砂再生混凝土的抗冻性能最优。2.3动弹性模量损失率从图 4 可以看出:3 组试件的动弹性模量损失率随冻融损伤次数的增加而增加。25 次冻融循环后不同 DS 替 代 率 试 件 的 动 弹 性 模 量 分 别 降 低4.0%、3.3%、2.5%,50 次 冻 融 循 环 后 分 别 降 低12.5%、9.8%、7.5%,75 次 冻 融 循 环 后 分 别 降 低18.0%、17.4%、17.0%,100 次冻融循环后分别降低25.0%、24.9%、24.5%,125 次冻融循环后分别降低33.00%、30.04%、27.50%。由此可知:DS、RCA 的替代率都为 40%时,DSRC 动弹性模量的损失率最小,抵抗冻融损伤破坏的能力最好。第 5 期秦鹏亮,等:冻融环境下沙漠砂再生混凝土的轴心抗压力学性能试验研究571 图 4动弹性模量损失率2.4微观形貌分析冻融循环结束后,分别对 3 组配合比试件进行冻融前和冻融循环 125 次 SEM 电镜扫描,结果见图 5。未经历冻融循环的普通混凝土和沙漠砂再生混凝土试件的观察结果(图 5a、b、c)显示:内部界面均有不同程度的微孔隙和微裂纹,这主要是由于混凝土中水泥水化引起的自生收缩所导致。与 NA 组试件相比,沙漠砂的掺入使 DS20-40 组和 DS40-40组混凝土试件内部结构密实程度增加,孔隙和裂缝数量明显降低,但由于再生粗骨料表面有旧砂浆残留,在拌和过程中存在旧砂浆与旧砂浆、旧砂浆与新砂浆、新砂浆与新砂浆 3 种界面,界面之间粘结程度较低,因此会导致裂缝出现。冻融循环 125 次后普通混凝土和沙漠砂再生混凝土试件的观察结果(图 5d、e、f)显示:3 组试件内部均观察到有片状物质和针棒状物质存在,主要是水化硅酸钙和钙矾石。NA 组试件冻融 125 次后,水泥由于水化产生絮状胶凝材料,内部孔洞数量大大增加,孔洞逐渐发展为裂缝并进一步延伸和扩展,出现砂浆大面积脱落现象,试件整体强度大幅度降低;DS20-40组试件冻融后孔洞和裂缝数量较少,内部结构密实,主要是因为沙漠砂发挥作用,有效填补混凝土内部的孔隙结构,使其受破坏程度较小;DS40-40 组试件内部发现有未水化的沙漠砂颗粒,沙漠砂掺量的增加使混凝土结构密实程度增加,抗冻性能也得到明显改善。图 5混凝土冻融前后微观结构2.5应力-应变曲线分析不同冻融周期下沙漠砂再生混凝土和普通混凝土应力-应变关系(图 6)显示:随着冻融循环次数增加,曲线趋于扁平化,曲线上升段斜率逐渐减小,峰值应力也迅速下降。图 6混凝土冻融前后应力-应变关系572 石河子大学学报(自然科学版)第 41 卷冻融前后普通混凝土与沙漠砂再生混凝土应力-应变曲线对比结果(图 7)显示:随着冻融循环次数增加,试件在加载初期应力-应变曲线上升段呈下凹状;在冻融损伤周期相同时,与普通混凝土试件相比,沙漠砂再生混凝土初期下凹趋势不明显,主要是由于掺入沙漠砂后,混凝土内部孔洞被填补,密实程度增加,抵抗冻融损伤能力增强。图 7混凝土冻融前后应力-应变曲线对比2.5.1峰值应力由图 8 可以看出:混凝土试件峰值应力随冻融循环次数的增加而减小,在经历 25 次冻融循环后,普通混凝土和沙漠砂再生混凝土峰值应力分别降低1.94%、2.23%、1.94%,75 次冻融循环后,混凝土峰值应力分别降低 16.21%、11.50%、16.57%,125 次冻融循环后,峰值应力分别降低 35.00%、32.51%、37.38%。在冻融损伤周期相同时,普通混凝土峰值应力劣于 DS 替代率为 20%、RCA 替代率 40%的沙漠砂再生混凝土,主要是由于混凝土内部粘结界面的孔洞和微裂缝被沙漠砂填补,使其内部结构更加密实,从而使混凝土强度得到提高。图 8峰值应力与冻融循环次数关系无论是普通混凝土还是沙漠砂再生混凝土,两者峰值应力与冻融损伤次数之间存在明显相关性,其相关方程如下,普通混凝土 NA:fSD=-0.082 0N+29.837 6,R2=0.959 2;(1)RCA 替代率 40%、DS 替代率 20%的 DSRC:fSD=-0.078 4N+31.642 8,R2=0.912 3;(2)RCA 替代率 40%、DS 替代率 40%的 DSRC:fSD=-0.090 0N+30.164 0,R2=0.934 6;(3)以上 3 个公式中,fSD为不同冻融损伤次数下混凝土轴心受压峰值应力,N 表示冻融损伤次数。2.5.2峰值应变从图 9 可以看出:混凝土试件的峰值应变随冻融循环次数的增加而增加,25 次冻融循环后普通混凝土和沙漠砂再生混凝土峰值应变分别为冻融前的1.096、1.016、1.016 倍,75 次冻融循环后混凝土峰值应变分别为冻融前的 1.367、1.255、1.124 倍,125次冻融循环后峰 值应变分别 为 冻 融 前 的 1.931、1.766、1.917 倍。当冻融损伤周期一致时,替代沙漠砂混凝土的峰值应变小于普通混凝土,这主要是由于沙漠砂有效填补了混凝土骨料之间的孔隙,使混凝土内部骨架强度提高,不易发生变形。无论是普通混凝土还是沙漠砂再生混凝土,两者峰值应变与冻融损伤次数之间存在明显的相关性,其相关方程如下:普通混凝土 NA:SD=0.013 4N+1.731 9,R2=0.927 5;(4)RCA 替代率 40%,DS 替代率 20%的 DSRC:SD=0.011 4N+1.6605,R2=0.866 7;(5)RCA 替代率 40%,DS 替代率 40%的 DSRC:SD=0.013 5N+1.832 9,R2=0.955 0;(6)以上 3 个公式中,SD为不同冻融损伤次数下混凝土轴心受压峰值应变,N 表示冻融损伤次数。第 5 期秦鹏亮,等:冻融环境下沙漠砂再生混凝土的轴心抗压力学性能试验研究573 图 9峰值应变与冻融循环次数关系2.5.3极限应变普通混凝土和沙漠砂再生混凝土极限应变与冻融损伤次数关系(图 10)显示:极限应变随冻融循环次数的增加而增加。在经历 25、75、125 次冻融损伤后,普通混凝土极限应变分别是冻融 前的 1.05、1.31、1.49 倍,RCA 替代率 40%,DS 替代率为 20%的 DSRC 极限应变分别是冻融前的 1.14、1.41、1.87倍。沙漠砂的加入使混凝土极限应变略微增加,其主要原因是材料内部的孔洞被沙漠砂填补,使混凝土更加致密,随着冻融损伤次数的增加,沙漠砂的掺入能够有效减缓 DSRC 内部的损伤积累,使得 DSRC的损坏进程较为缓慢。图 10极限应变与冻融循环次数关系2.5.4弹性模量普通混凝土和沙漠砂再生混凝土的弹性模量与冻融损伤次数关系(图 11)显示:3 组混凝土试件的弹性模量随冻融损伤次数的增加而减小,随着沙漠砂掺量的增加混凝土弹性模量下降速度减缓,这是由于沙漠砂属于特细砂,能够填补混凝土内部的微小裂缝,减小混凝土在破坏阶段由微小裂缝所形成的贯通裂缝,使混凝土弹性模量有所提升。当冻融循环周期相同时,沙漠砂再生混凝土在弹性模量方面的表现较普通混凝土略差,这是由于再生粗骨料与天然粗骨料相比,其表面有旧砂浆残留,与混凝土胶凝材料的结合界面紧密程度较低。图 11弹性模量与冻融循环次数关系2.5.5本构模型根据普通混凝土应力-应变数学模型14对沙漠砂再生混凝土应力应变关系进行拟合分析,此模型有形式简单、可简化计算的优点。混凝土试件冻融前后应力-应变拟合曲线的控制参数值见表 4,相关系数 R2整体上水平较好,表明拟合曲线具有良好的预测能力,在冻融损伤周期固定时,上升段沙漠砂再生混凝土的参数 A 值都略小于普通混凝土,下降段参数 a 值基本都大于普通混凝土。表 4混凝土应力-应变曲线控制参数冻融次数控制参数 A控制参数 a相关系数 R2NADS20-40DS40-40NADS20-40DS40-40NADS20-40DS40-4002.141 51.601 11.751 91.890 94.507 34.005 90.996 30.992 00.995 7252.168 71.654 41.866 32.567 71.916 23.254 90.988 70.988 90.997 0502.095 31.459 01.697 43.113 61.939 13.535 10.997 00.992 30.990 7751.844 21.802 31.397 32.481 02.689 73.125 40.986 50.997 00.993 81001.330 21.254 01.280 72.957 23.272 93.778 10.998 60.993 10.996 81251.649 41.656 21.775 45.283 46.361 66.736 10.997 20.995 10.998 6普通混凝土与沙漠砂再生混凝土冻融前后应力-应变拟合曲线(图 12)显示:曲线上升阶段拟合适配程度较好,下降阶段拟合匹配程度稍差。根据试验现象分析如下:由于再生粗骨料表面有砂浆残574 石河子大学学报(自然科学版)第 41 卷留,容易在混凝土内部形成贯通裂缝,进而导致拟合曲线下降段拟合程度下降,但沙漠砂的掺入对裂缝形成起到一定抑制作用,使混凝土密实程度增加,对其延性也有一定改善作用。图 12冻融前后混凝土应力-应变曲线拟合3 结论(1)在冻融循环次数相同时,DSRC 动弹性模量损失率、极限应变和弹性模量均小于普通混凝土,峰值应力大于普通混凝土。当 DS 和 RCA 替代率为40%时,DSRC 抵抗冻融破坏能力最佳,微观形貌分析发现沙漠砂可以有效填补混凝土内部孔洞和裂缝,使混凝土密实程度增加,抗冻性能得到改善。(2)随着冻融循环次数的增加,混凝土应力-应变曲线趋于扁平化,曲线上升段斜率、峰值应力和弹性模量减小,峰值应变和极限应变增加。当 RCA 替代率 40%时,峰值应力和峰值应变随 DS 替代率的增加而增加,极限应变和弹性模量也有略微提升。(3)混凝土应力-应变拟合曲线上升段拟合程度良好,下降段拟合程度稍差,相关系数 R2整体水平较高,具有良好的预测能力,冻融损伤周期固定时,沙漠砂再生混凝土上升段参数 A 值小于普通混凝土,下降段参数 a 值基本都大于普通混凝土。参考文献(References)1 KIRTHIKA S K,SINGH S K.Durability studies on recycled fine aggregate concrete J.Construction and Building Materials,2020,250:118850.2 JNIOR N S A,SILVA G A O,RIBEIRO D V.Effects of the incorporation of recycled aggregate in the durability of the concrete submitted to freeze-thaw cycles J.Construction and Building Materials,2018,161:723-第 5 期秦鹏亮,等:冻融环境下沙漠砂再生混凝土的轴心抗压力学性能试验研究575 730.3 LI T,XIAO J,ZHU C,et al.Experimental study on mechanical behaviors of concrete with large-size recycled coarse aggregateJ.Construction and Building Materials,2016,120:321-328.4 李志强,杨森,唐艳娟,等.高掺量沙漠砂混凝土力学性能试验研究J.混凝土,2018(12):53-56.LI Z Q,YANG S,TANG Y J,et al.Experimental study on mechanical properties of high content desert sand concreteJ.Concrete,2018(12):53-56.5 李志强,王国庆,杨森,等.沙漠砂混凝土力学性能及应力-应变本构关系试验研究J.应用力学学报,2019,36(5):1131-1137.LI Z Q,WANG G Q,YANG S,et al.Experimental study on mechanical properties and stress-strain constitutive relationship of desert sand concreteJ.Chinese Journal of Applied Mechanics,2019,36(5):1131-1137.6 LEI B,LI W,TANG Z,et al.Durability of recycled aggregate concrete under coupling mechanical loading and freeze-thaw cycle in salt-solution J.Construction and Building Materials,2018,163:840-849.7 刘海峰,马映昌,张润奇,等.冻融环境下沙漠砂对混凝土轴心受压力学性能的影响J.哈尔滨工业大学学报,2021,53(3):101-109.LIU H F,MA Y C,ZHANG R Q,et al.Effect of desert sand on axial compressive properties of concrete in freeze-thaw environmentJ.Journal of Harbin Institute of Technology,2021,53(3):101-109.8 BOGAS J A,DE BRITO J,RAMOS D.Freeze-thaw resistance of concrete produced with fine recycled concrete aggregates J.Journal of Cleaner Production,2016,115:294-306.9 YUE G B,LI Q Y,LUO J L,et al.Influence of quality and replacement rate of recycled coarse aggregate on the frost resistance of recycled concreteC/Materials Science Forum,Zurich:Trans Tech Publications Ltd,2017,898:2046-2049.10杨璐,周志云,张定博,等.基于灰色理论预测再生混凝土的抗冻性寿命J.上海理工大学学报,2019,41(4):403-408.YANG L,ZHOU Z Y,ZHANG D B,et al.Prediction of frost resistance life of recycled concrete based on Grey TheoryJ.Journal of Shanghai University of Technology,2019,41(4):403-408.11LIU H,MA Y,MA J,et al.Frost resistance of desert sand concreteJ.Advances in Civil Engineering,2021,2021:1-17.12王晨霞,张杰,曹芙波.粉煤灰掺量对再生混凝土力学性能和抗冻性的影响研究J.硅酸盐通报,2017,36(11):3778-3783.WANG C X,ZHANG J,CAO F B.Study on the influence of fly ash content on the mechanical properties and frost resistance of recycled concreteJ.Bulletin of The Chinese Ceramic Society,2017,36(11):3778-3783.13SU X N.Researchon frost-resistant durability of recycled concreteJ.Advanced Materials Research,2013,779:315-318.14过镇海.混凝土的强度与变形-试验基础与本构关系M.北京:清华大学出版社,1997.(责任编辑:张忠)