某高支模架施工方案(终版)专家论证.doc

某大酒店游泳馆改造建设工程 高支模架专项施工方案
某大酒店游泳馆改造建设工程
高支模架专项施工方案
一、工程概况
工程名称
某大酒店游泳馆改造建设工程
工程地点
重庆市渝北区红锦大道６３号
建设单位
某大酒店有限公司
设计单位
重庆惠庭都市建筑设计事务所
地勘单位
中国有色金属工业长沙勘察设计研究院
监理单位
重庆华兴工程监理公司
施工单位
某有限公司
工程规模
6４69。98㎡
某大酒店游泳馆改造建设工程位于重庆市渝北区红锦大道６３号,属于某大酒店的配套设施.建筑占地面积:１814.4m2，总建筑面积：６４6９。98 m２,建筑高度：18．６m，建筑层高-1层4．２m,一、二层均为７。５ｍ.建筑物西北面紧邻某大酒店花园,东北面与某大酒店消防车道相连，东南面相邻人行道及公路，西南面紧邻某大酒店的网球馆和后花园。
二、概述
1、本工程结构形式为型钢混凝土框架结构.
2、本工程层高为3。６m、3。９m、4。２ｍ、7．5m、9。5m.
3、本工程轴线跨度有:7.8m、9。4ｍ、1８.0m、2８.２m.
4、本工程梁截面尺寸有：主要有:２0０×600、200×1400、2５0×6０0、35０×700、400×７50、４０0×9０0、400×１900、５00×160０、60０×１８０0、600×1900、700×8０0等.
５、板厚主要有：10０mm、120mｍ、１50mm、250mｍ。
６、柱有:矩型框架柱400×４0０、60０×600、６00×８００、圆框架柱φ700ｍm.
7、剪力墙厚度为２０0mm、２50mm、３０0mm。
８、基础及主体结构的混凝土强度等级挖孔桩C25，地梁、筏板C30，挡墙C４0S8，框架柱、混凝土墙C４０，梁、板为Ｃ30。混凝土浇筑方式采用泵送(坍落度１8０ ｍm）方式进行施工。支撑采用Φ48×3.５的钢管,结构板采用１2厚优质覆膜竹胶板;挡墙、框架柱、梁等构件采用优质九夹板模板；模板接头缝用自粘胶带封闭,柱梁均采用φ12高强对拉丝杆及步步紧加固.
三、编制依据
１、本工程有关结构施工图、图纸会审及设计交底纪要、设计变更等;
２、集司《质量、环境、职业健康安全一体化管理手册》、《质量、环境、职业健康安全一体化作业文件》;
３、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2０0１)
4、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ1６２—2００8)
５、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB3３/1035—2006）
6、《建筑结构荷载规范》（ＧB5０00９-2０0１)
7、《直缝电焊钢管》(GＢ/Ｔ1３793）、《低压流体输送甲焊接钢管》（GＢ／T30９2)、《碳素结构钢》(GB/Ｔ7００)
８、《钢管脚手架扣件》(GＢ/5831—2０0６）
9、《钢结构设计规范》(GBJ1７—８8)
1０、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GＢ50204-20０2；
11、《建筑施工安全检查标准》JＧJ59—99；
1２、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91；
1３、《施工现场临时用电安全技术规范》JＧJ46-20０5；
14、建筑工程民防高处附落事故管理规定,建质（200３）82号文;高处坠落分级GB/３6０8－2０08
１5、生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则AQ／Ｔ900２-2006
1６、建质(2009）254号文件《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理条则》；
１7、建质[2009]８7号文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》。
四、墙、柱、梁、板模板设计及计算
４.1墙模板
４．１.1墙模板基本参数
计算断面宽度3０0mm,高度4200mｍ，单侧楼板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250ｍm,内龙骨采用50×１０0mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3。5mm.对拉螺栓布置9道,在断面内水平间距２00+45０＋450＋450+4５０+4５０＋450+45０+450mm,断面跨度方向间距４5０ｍm,直径1４mm。
面板厚度１8mm,剪切强度1。4Ｎ/ｍm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量600０.0Ｎ/mm4.
木方剪切强度１。３N/ｍｍ2,抗弯强度１3。0N／mm2,弹性模量９500。０N/ｍm４.
　 　 　 　 　模板组装示意图
4。1.2墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
　 其中　c—— 混凝土的重力密度,取２4。0０0ｋＮ/m3；
　 　 　 t —— 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(Ｔ+1５）,取5。714h；
　　 　　　　　 Ｔ —－ 混凝土的入模温度，取２0.00０℃；
　 Ｖ —— 混凝土的浇筑速度，取2。5０0ｍ/ｈ；
　 Ｈ　－— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3.00０ｍ;(挡墙第一次浇筑混凝土的高度）
　 １-—　外加剂影响修正系数，取1。00０；
　 　 　2—－ 混凝土坍落度影响修正系数,取０.850.
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1＝40。540kN/ｍ2
考虑结构的重要性系数0。9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 Ｆ1=0。9×40。55０=3６。495kN／ｍ２
考虑结构的重要性系数０。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2＝0。9×4.000=3。６00kN/m2。
４.1。3墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0。25m.
荷载计算值 q ＝ 1。2×36。495×０.２50+１．４0×3．6００×０。２50=12.２08ｋN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为：
W　= 2５.０0×1。８0×1。80/6　=　13。50cm３；
Ｉ = 25。00×1。80×1.80×1。80/1２ ＝ 12。15cm4;
　　 　 　 　 计算简图
　 　　 　　　 　 　 　 弯矩图（kN。m)
　　 　 　 　　 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
　 　 　　 　　　 　 变形计算受力图
　 　 　　　　　 　变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1＝１。2２１kN
N2=３.３57kN
N3=３。35７kＮ
Ｎ4=1.221ｋN
最大弯矩 M = 0。076kＮ。m
最大变形　V　＝ ０.331mm
4.1．3。１抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f =　0.076×１0００×1000/1350０＝5。６３0N/mｍ2
面板的抗弯强度设计值 ［f],取15。０0Ｎ／mm2;
面板的抗弯强度验算　f　＜ ［f］，满足要求!
４。１.3。2抗剪计算 [可以不计算］
截面抗剪强度计算值 T=３×1８31。0/（2×250。000×18。０0０）=0.610N/ｍm２
截面抗剪强度设计值 ［T]=１。4０N/mm2
抗剪强度验算 Ｔ ＜ [T]，满足要求！
4．1.3。3挠度计算
面板最大挠度计算值　v = ０。３31mm
面板的最大挠度小于２50。０／250，满足要求!
４。1。4墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0。25×3６。５0＋1。4×0.25×3。60=12.208kＮ/m
挠度计算荷载标准值ｑ=0．2５×３6.５０=9。124ｋN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
　 　 　 　 内龙骨计算简图
　 　 　 　 　　 　 内龙骨弯矩图(kN。m)
　 　 　 　 　 内龙骨剪力图(kＮ)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
　　 　 　 　 　　 内龙骨变形计算受力图
　 内龙骨变形图(mm）
经过计算得到最大弯矩　M= 0.549kN。m
经过计算得到最大支座　F= ７.37７ｋＮ
经过计算得到最大变形 Ｖ= 0。218mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5．00×10．０0×10．00／6 = 83。33cｍ3；
I = 5．0０×1０.0０×１0.00×1０．00/１2 = ４16。67ｃｍ4;
4。1.４。1内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。549×１06/83333。3=6.59N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于１３。0Ｎ／mm２,满足要求！
4．1。４.２内龙骨抗剪计算 ［可以不计算］
截面抗剪强度必须满足:
T =　３Q/2bh　〈　[T］
截面抗剪强度计算值 Ｔ＝3×３714/(２×50×100)=1。114N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]＝1。30Ｎ/ｍm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
4。1.4.3内龙骨挠度计算
最大变形 ｖ =0。2１8ｍm
内龙骨的最大挠度小于4５0。０/2５0,满足要求！
4.1。5墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
　 　 　 　　 支撑钢管计算简图
　 　 　 　 　 　 支撑钢管弯矩图(ｋＮ.m）
　 　 　 　 支撑钢管剪力图（kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
　 　　 　　　 　 　　 支撑钢管变形计算受力图
　　　　 　 　 　　 　　 支撑钢管变形图(mｍ)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Ｍmax=0。663kＮ.m
最大变形 vmax＝0。122mm
最大支座力 Qmax=14。58８kN
抗弯计算强度 f=０。663×10６/10160000。0=65.26N/ｍm２
支撑钢管的抗弯计算强度小于２05.０N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于4５0。0/150与１0mm,满足要求！
４.1。６对拉螺栓的计算
计算公式:
N <　［Ｎ］　=　fA
其中 N　-—　对拉螺栓所受的拉力；
　　 　　 　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2）;
　　 　 ｆ -— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取1７０N／mm2；
对拉螺栓的直径（mm)： 14
对拉螺栓有效直径(ｍm):　 12
对拉螺栓有效面积(mｍ2）: A ＝ 10５。００0
对拉螺栓最大容许拉力值(ｋN）:　[Ｎ]　=　17。８50
对拉螺栓所受的最大拉力(kN）:　 N =　1４。588
对拉螺栓强度验算满足要求!
4.2柱模板
柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸,柱模板配制(见下图)。柱子截面尺寸大于600×6０0mm的必须采用高强对拉丝杆中间加固。
４.２.1柱模板基本参数
柱模板的截面宽度　B=600mｍ，柱模板的截面高度 H=8０0mm，Ｈ方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L　= 6７50mm,柱箍间距计算跨度 ｄ　= 5００ｍm．柱箍采用双钢管48mm×3。5mm.柱模板竖楞截面宽度５０mｍ，高度１０0mm.B方向竖楞4根,H方向竖楞５根。面板厚度１8mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15。0N／mm2,弹性模量6000.０N／ｍｍ4。木方剪切强度１。6N/mm２，抗弯强度13.0Ｎ/mｍ2,弹性模量9５00.0N/mｍ4。
　 　 　 　 　　　 柱模板支撑计算简图
4。２.２柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
其中　c-—　混凝土的重力密度,取２４。000kN/ｍ3;
ｔ——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/(T＋15),取５。7１４h；
　　　　　T —- 混凝土的入模温度，取20。000℃；
Ｖ —— 混凝土的浇筑速度,取2。500m/h；
　　 H　—— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取３。０00m；
　 1—－ 外加剂影响修正系数,取１。0０0；
　 2-— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.８５0。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 Ｆ１＝４0。540kＮ/m２
考虑结构的重要性系数0.9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值　Ｆ１＝０。9×40。０00=36。000kN/m2
考虑结构的重要性系数０。９，倒混凝土时产生的荷载标准值　F2＝０。９×３。000＝2。７00kN／m2.
4.2。3柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
　　 　 　 　 　 面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距０。50m。
荷载计算值　q ＝　１。2×36。000×0。5０0＋1。40×２．700×0。5００=２３。４90kＮ/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩Ｗ分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = ５0。0０×１。80×1.80/6 = 27.0０ｃｍ3;
I ＝ ５0。00×1。８0×1。80×1。８0/12 = ２4。３0cm4;
4。2。３.１抗弯强度计算
f ＝ M ／ Ｗ 〈 [f］
其中　f —— 面板的抗弯强度计算值(Ｎ/mｍ2)；
M －—　面板的最大弯距（N。mm）;
W ——　面板的净截面抵抗矩；
[ｆ] —— 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mｍ2；
M =　0。10０qｌ2
其中 q　—— 荷载设计值(ｋN/m）;
经计算得到　M　= 0。100×(１.２０×18。００0+1。４×1．350）×0。188×０。188＝０。08３kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f　= ０。083×1000×10０0／2７００0＝3。059Ｎ/ｍm２
面板的抗弯强度验算 f 〈 [f］，满足要求！
４。2.3。４抗剪计算 [可以不计算]
Ｔ　=　３Q／2ｂh　〈 [T］
其中最大剪力 Q=０。６00×(１。20×18。０00+1。4×1.350）×０。18８=2．643kＮ
截面抗剪强度计算值 T=３×２643.０/(2×５0０.0００×18。000)=0。440Ｎ／mｍ2
截面抗剪强度设计值 ［T］=１．4０N/mm２
抗剪强度验算 T 〈　[T],满足要求!
４。2.3。5挠度计算
v = ０。677ql4 ／　1０0EI　< [ｖ] ＝ l /　２50
面板最大挠度计算值 v = 0．6７7×18。000×1884/（10０×６00０×２43000)＝0.103ｍm
面板的最大挠度小于187.5/25０,满足要求！
4。2．4竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
　　 　　 　 　 　 　 竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 ＢＨ 两方向最大间距0.188ｍ。
荷载计算值 q ＝ 1。2×36。000×０。1８８+1.４0×2。700×0.188=８。809kN/m
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 4．40４/0。5０0＝8。8０９kN/ｍ
最大弯矩 M = ０。1ql2=0。１×８。８09×０．5０×０.50=０。220kN。m
最大剪力 Q=0。６×０.500×８。809=２.643kN
最大支座力 N=１。1×０。500×8.８09＝４。８45ｋN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W ＝　5。0０×10.0０×1０.00/6 ＝ 83．33cm3;
Ｉ =　5。00×10。０0×１0。0０×１0。0０/１２ = ４１6。67ｃm4；
4.2。4。１抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=０.2２０×106/8333３。3=２。64Ｎ／mｍ2
抗弯计算强度小于１3。０N/mm2,满足要求!
4。2.4。2抗剪计算 [可以不计算］
最大剪力的计算公式如下:
Q　=　0。6ｑｌ
截面抗剪强度必须满足：
Ｔ = 3Q/２bｈ　< [T］
截面抗剪强度计算值 T=３×264３/(2×５0×１00)=0．793Ｎ／mm2
截面抗剪强度设计值 [T］=１。60N/ｍｍ2
抗剪强度计算满足要求!
4.2。４.3挠度计算
最大变形　v =０。677×６。750×500。04／(100×95０0。00×４1６66６6。8)＝0。0７２mm
最大挠度小于500．0／250，满足要求！
4。2。5 B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载　P:
P　=　(１。2×36。0０+1．４０×２。70）×０.１8３ ×　0。５00　=　4。31kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算.
集中荷载Ｐ取木方传递力.
　 支撑钢管计算简图
　　 　　 　支撑钢管弯矩图(ｋＮ。m)
　　　 　 　　　 　　 支撑钢管剪力图(kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:
　 　　 　 　 支撑钢管变形计算受力图
　 　 　 　　 　 　 支撑钢管变形图（mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax＝1。790ｋＮ．m
最大变形 vｍaｘ=2。0６７mm
最大支座力 Qmaｘ＝6。46０kN
抗弯计算强度 f=1．7９0×106/1０160０00.0=17６。18Ｎ/ｍm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于2０5。0N／mm２,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于86０.０/1５0与10mm，满足要求!
4．2。６　B方向对拉螺栓的计算
计算公式:
Ｎ　〈 ［N] ＝ fA
其中 Ｎ ——　对拉螺栓所受的拉力；
A ——　对拉螺栓有效面积 (mm2）；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mｍ２;
对拉螺栓的直径(ｍm): 　14
对拉螺栓有效直径（mm)： 1２
对拉螺栓有效面积（ｍm2）： A = 1０５.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [Ｎ]　= 17。８50
对拉螺栓所受的最大拉力(kＮ)： N = 6。4６0
对拉螺栓强度验算满足要求!
４。2。7 H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
Ｐ ＝ （1。2×3６．0０＋1。40×2。70）×０。188 × 0.500 = 4。40kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方传递力。
　 　 　　 　 　　 支撑钢管计算简图
　 　 　 　 　 　 支撑钢管弯矩图(kＮ.m）
　 　 　 　 　 　 　 支撑钢管剪力图（ｋＮ）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
　 　 　 　 支撑钢管变形计算受力图
　 　　　 　 支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Ｍmax=0.４1７kN。ｍ
最大变形　vｍａx=0。10７mｍ
最大支座力 Ｑmax=9。283kN
抗弯计算强度　f=0。417×106／10160000。0=41。04N/ｍm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm２,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500。０／150与1０mm,满足要求！
４。2．8 H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
N　〈 ［N] = fA
其中　N　－—　对拉螺栓所受的拉力；
A　—- 对拉螺栓有效面积 (ｍm2）;
f　—— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mｍ2;
对拉螺栓的直径（mm):　 14
对拉螺栓有效直径（ｍm）：　 1２
对拉螺栓有效面积(mm２)： A = 105。000
对拉螺栓最大容许拉力值（ｋN）： [N］　= 1７。８５0
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:　　Ｎ = 9。283
对拉螺栓强度验算满足要求！
４.3梁模板
梁底模及直线型梁侧模采用18厚优质九夹板，与50×1０0木枋配制成梁帮梁底模板。规格尺寸精确,加固梁侧模采用双钢管对拉高强丝杆（有型钢梁的位置对拉高强丝杆焊接在钢梁上纵横按＠６00的间距设置），梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用普通钢管脚手架,设水平拉杆和斜拉杆。梁高度大于60０ｍm必须采用对高强对拉丝杆加固，丝杆间距６００×６0０mm。7.5米层的轴方向的梁全部采用止水对拉丝杆加固。
4。3。1梁侧模板的计算
4。３.1.1梁侧模板基本参数
梁的计算断面宽度600ｍｍ,高度1900mm，两侧楼板厚度100ｍm.模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距5０0mm,外龙骨采用双钢管48ｍm×3。５ｍm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距２00+500+５00+50０ｍｍ，断面跨度方向间距５０0mｍ,直径1４mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度１5。０N/mm２,弹性模量60００。0N/mm4。木方剪切强度１。3N/mｍ2，抗弯强度13。０Ｎ／mｍ2,弹性模量９５０0。0N／mm4。
　　 　 　　 模板组装示意图
4。3。1。2梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 ｃ—— 混凝土的重力密度,取24。000kN/ｍ3；
t —- 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200／(Ｔ+１5),取5。7１４h；
T -- 混凝土的入模温度,取20.0０0℃;
V —- 混凝土的浇筑速度,取2．５00m/h；
Ｈ　—－ 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取3．0０0ｍ;
1——　外加剂影响修正系数，取１。000;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取0.850．
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值　Ｆ１＝40。5４0kＮ/ｍ2
考虑结构的重要性系数0。９,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0。9×４１。00０=36。900ｋN／m2
考虑结构的重要性系数0。9,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。9×4.０0０＝3。6０0kN/ｍ2.
4.3。1。3梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算.面板的计算宽度取0。22m。
荷载计算值 q =　1。2×３6.900×０。2１9+1。４0×3。6００×0.219=１0.78９kN/ｍ
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =　21.88×1.80×1.80/6　＝　１1.８1ｃm３;
I　= 21。88×１。8０×1。80×1。80/12　=　１0。6３cm4;
　 　 　 　 计算简图
　 　　　 　 弯矩图(ｋN.m)
　　 　 　 　 　 　　 　剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
　 　 　 　 　　 　变形计算受力图
　　 　 　　 　　 　 变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1＝0。931kN
N２=2。6７６kN
N3＝２。2７5kN
N４＝2。38４kN
N５=2。348kＮ
N6=2。384kN
N７=２.27５ｋN
N8=2。676kＮ
N9=0。９３1kＮ
最大弯矩　Ｍ =　0.05４kN.m
最大变形 V　＝ ０。186ｍm
（1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 ｆ =　0.054×１000×1０00／1１81３=4.5７1Ｎ/ｍm２
面板的抗弯强度设计值 [f],取15。０0N/ｍm2；
面板的抗弯强度验算 ｆ <　[f]，满足要求!
(２）抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T＝３×1429。0/(２×218。75０×１8。000)=０。544N/mm2
截面抗剪强度设计值 ［T］＝1.40N/mm２
抗剪强度验算 T < [Ｔ],满足要求！
（3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = ０。18６mｍ
面板的最大挠度小于218.8/２５0,满足要求!
4.3．1。４梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算．
内龙骨强度计算均布荷载q＝1.2×０.22×3６.90+1。４×０.22×3。60=10．789kＮ/m
挠度计算荷载标准值ｑ=0．2２×3６.９０=8。081kＮ/ｍ
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
均布荷载 q = 5。394/0。500=1０.789ｋN/m
最大弯矩 M = 0.１ｑl2＝0。1×1０。７8９×0.５0×0。5０=0。27０kN。m
最大剪力 Ｑ=0。6×0.500×1０。７89＝3．237kN
最大支座力　N=1．1×0.５０0×１0。789＝5.９３4ｋN
截面力学参数为:
本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为：
W ＝ 5.00×10.０0×10。00/6 ＝ 83.３3ｃm3;
Ｉ　=　5.０0×1０。00×１0。00×10。0０/12 ＝ 416。６7cｍ4;
(1）抗弯强度计算
抗弯计算强度　ｆ＝0。270×1０6／83333.3=3．24N/mm2
抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求！
(２）抗剪计算　[可以不计算］
最大剪力的计算公式如下:
Ｑ = 0。６qｌ
截面抗剪强度必须满足:
T　＝ 3Q/2bh < ［T］
截面抗剪强度计算值 T=３×３２37／（２×5０×10０)=0。971N／ｍm2
截面抗剪强度设计值 ［Ｔ］=1.30N/mｍ2
抗剪强度计算满足要求!
（３）挠度计算
最大变形 v =0。677×8。072×5０0.04/（1００×９500。00×416６666。8)=０.086ｍm
最大挠度小于5００。０/２５0,满足要求!
4.３.1．5梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算.
集中荷载Ｐ取横向支撑钢管传递力．
　 　 　　　 　 　 　　 　支撑钢管计算简图
　 　 　支撑钢管弯矩图(ｋN。m)
　 　 　 　 　 支撑钢管剪力图(ｋN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：
　 　 　 　　　 　 支撑钢管变形计算受力图
　 　 　 　支撑钢管变形图(mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩　Ｍmax＝1。03８ｋN.m
最大变形 vmａx=0。１７8ｍm
最大支座力 Ｑmax＝15.724kＮ
抗弯计算强度 ｆ=１.０3８×106/1016000０。０=102。１７N／mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于20５。0N/mｍ２,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于500。０／１50与10mm,满足要求!
4。3.1.6对拉螺栓的计算
计算公式：
N < [Ｎ]　= fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
A －— 对拉螺栓有效面积　（mm2)；
f -— 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/ｍm2;
对拉螺栓的直径(mm): 　1４
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积（mm2)：　A　=　105。000
对拉螺栓最大容许拉力值(ｋN):　［Ｎ］ =　１7。8５0
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:　　N ＝ 1５.7２４
对拉螺栓强度验算满足要求！
４。3.2大梁模板扣件钢管高支撑架计算
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪGJ１3０-2001）。
计算依据2《施工技术》2０02.3。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军）.
计算参数:
模板支架搭设高度为９。4ｍ，梁截面 B×D=600ｍm×１9０0mm,立杆的纵距(跨度方向) l=0。50m,立杆的步距 h=１。50m,梁底增加1道承重立杆。面板厚度18ｍm，剪切强度１.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm２,弹性模量6０00。０Ｎ/mm4。木枋50×1０0mm,剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度１3.0N/mｍ2,弹性模量9500.０N／mm4。梁两侧立杆间距１.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0。50kＮ/m2，混凝土钢筋自重25．00kＮ/m３,施工活荷载5.00ｋN/m2。梁两侧的楼板厚度0。10ｍ，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取１。00.
图１ 　梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 Ｆ　=　1。20×2５.0０0×0。1０0×0.500×0.５00=0.750ｋN。
采用的钢管类型为４8×3.5。
4.3。２。１梁板模板高支架施工区域及布置图
(1)高支架施工区域
本工程的高支架施工区域
楼层标高
施工区域
轴线最大跨度
架子高度
备注
±0。０0ｍ~7。50m层
~/~轴
２8。20ｍ
9.５0m
超高、超跨
±0.00m~7。５０m层
~/～轴
8。０0m
7．50m
超高
7.50m~15。00ｍ层
～/~轴
18.00m
７.5０m
超高、超跨
(2)高支架的布置图
本工程的高支架施工平面图及高支架剖面图详下图:
4.３。2．2模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度．模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
１.荷载的计算:
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m):
q1 = 25.000×1。９00×0。50０=23.75０kN/ｍ
(2)模板的自重线荷载(ｋN/ｍ):
q2 = 0。500×０。500×(2×1.9０0＋0。600）／0。６00＝1.833kN/ｍ
(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kＮ):
经计算得到,活荷载标准值 P１ = (１。000+4。０0０）×０.6００×0。500=1。５00kN
均布荷载　q　=　１。20×23.7５0+1。2０×1.８33=30。70０kN／ｍ
集中荷载 P = 1。４０×１.500＝2.100kN
面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为:
W ＝ 50。00×1。80×1。8０/6 = 27。０0cｍ３；
I ＝　50.０0×１.80×1。80×1。80/1２ = ２４。30cm４;
　　 　 　 　 　　　 　 　计算简图
　 　 　 　　 　 　　 　弯矩图（kＮ．m）
　 　 　 　 　　　 剪力图(ｋN）
　　 　变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:
　 　　 　 　 变形计算受力图
　　 　 　 　 　　　 　 变形图(mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1。809kＮ
N2＝５．263kN
N３=6.376kN
N4=5。263kN
N5＝1。809kＮ
最大弯矩 M = ０。07４kN。m
最大变形　V　= 0。０56ｍm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值　f　= 0。0７4×１000×1000/２７０００=２。7４1Ｎ／mm2
面板的抗弯强度设计值　［f］,取15.00Ｎ/mm2;
面板的抗弯强度验算 ｆ <　［f］,满足要求!
（2）抗剪计算 [可以不计算］
截面抗剪强度计算值 T=３×2795.0/(２×５０0。０00×１8.０00)=0。４66N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T］=１.40N/mm2
抗剪强度验算 T　< ［T］,满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值　ｖ = 0。056mｍ
面板的最大挠度小于150。0/2５0,满足要求!
4.3。2.3梁底支撑木方的计算
(一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q =　６。376/０。5０0=12。752ｋN/m
最大弯矩　M =　0．1ｑl2=0。1×12。75×0。５0×0。5０=０。3１9kN。m
最大剪力 Ｑ＝０。６×0。500×1２.752=3。８26kN
最大支座力 N=1。1×0。500×1２。752=7。０14kN
木方的截面力学参数为:
本算例中，截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为:
W = 5。00×１0。０0×1０.００/6　＝　83。３3ｃm3；
I = ５。0０×１０。0０×１０。０0×１0。00/１2 = 416。６7ｃm4;
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。319×10６/８3333.3=3。83N/mｍ2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！
（2)木方抗剪计算　［可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Ｑ　＝ 0.６ql
截面抗剪强度必须满足:
T　= ３Q/2ｂｈ ＜ [T］
截面抗剪强度计算值 Ｔ＝3×3826/(2×50×10０）=1.148Ｎ/ｍm２
截面抗剪强度设计值 ［T]＝1。３0Ｎ/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
（3）木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到８。７71kＮ/m
最大变形　v