(外架)脚手架专项施工方案.doc

中核华泰华恺·尚城风情街

外脚手架专项施工方案

编 制 人：
审 核 人：
审 批 人：

编制日期：二〇一四年七月

中核华泰“华恺·尚城” 项目 塔吊基础专项施工方案

目录
一、 工程概况 1
二、 编制依据 1
三、 施工方案概述 1
四、 施工技术措施与方法 2
(一) 脚手架搭设 2
(二) 搭设要点 5
(三) 电梯井道、采光井等空洞部位脚手架搭设要求 6
(四) 施工通道及马道的搭设要求 7
(五) 注意事项 8
五、 满堂楼板模板支撑计算书 9
(一) 计算参数 9
(二) 模板面板计算 10
(三) 模板支撑木枋的计算 11
(四) 托梁的计算 12
(五) 扣件抗滑移的计算 13
(六) 模板支架荷载标准值(立杆轴力) 13
(七) 立杆的稳定性计算 14
(八) 楼板强度的计算 15
六、 质量、安全、文明施工保证措施 16
(一) 项目安全管理组织机构 16
(二) 保证施工质量的技术措施 17
(三) 脚手架安装和拆除的安全技术措施 18
(四) 脚手架监测监控措施 19
(五) 文明施工措施 19
七、 应急救援 20
(一) 高空坠落预防措施及应急预案 21
(二) 物体打击应急措施 22
(三) 架体倾覆事故 23
(四) 火灾事故预防措施 24
八、 附件 24

一、 工程概况
1、工程名称：华恺·凯里天地商业街B地块
建设单位：贵州省华恺置地有限公司
设计单位：重庆大有建筑设计院
施工单位：中核华泰建设有限公司
监理单位：重庆建新建设工程监理咨询有限公司
2、本工程位于凯里市凯里环城北路和滨江路之间的现农科所片区，结构类型为框架结构。本工程建筑用地面积为52710m²，地上总建筑面积：63984.02 m²，地下总建筑面积：33631.53 m²；地上13栋，地上部分B1、B4、B9、B10、B13栋 1~3层,B2栋1~5层、B3、B6、B7、B12栋2~4层，B5栋2~3层，B8栋3~5层，B11栋3~4层；地下一层，层高5.50m。
二、 编制依据
1.重庆大有建筑设计院设计的《华恺·凯里天地商业街》结构、建筑、给排水、电气等施工图
2.与建设单位签订的本工程施工合同
3.我公司对本工程建设地区气候，地质条件等的了解
4.国家及行业、地方相关标准和规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
《冷弯薄壁型钢 结构技术规范》（GB50018-2002）；
《建筑施工手册》（第四版缩印本）；
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）。
《危险性较大分部分项工程管理办法》（建质[2009]87号文）
三、 施工方案概述
1、地下室以及塔楼外脚手架均采用落地式脚手架，落地架采用扣件式单钢管双排脚手架形式，钢管规格采用A48×3.5。
2、电梯井道内脚手架形式同相应的外脚手架形式。
四、 施工技术措施与方法
(一) 脚手架搭设
地下室、塔楼均采用扣件式落地双排钢管脚手架体系，材料选用A48×3.5钢管，200高木踢脚板，密目安全网（每平米不少于2300目），木脚手板，钢笆片脚手板。双排脚手架步距1.8m，立杆纵距1.5m（局部可放大但不能大于1.6m），立杆横距（排距）0.85m。
1. 施工流程
准备工作→基础处理→弹线→铺设垫板、底座→放置纵向扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣牢→安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→加设临时抛撑→安装第三步大横杆、小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→卸荷措施→铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→张挂安全网。
2. 脚手架基础
地下室以室外夯实土层为立杆基础，立杆下必须垫放大于300mm×300mm×50mm厚木板，木垫板底面标高宜高出夯实土层面50mm~100mm；地上部分立杆基础为地下室顶板，立杆可直接安放于顶板顶面，若遇到基础为回填土的部分，立杆下必须垫放大于300mm×300mm×50mm厚木板。排放立杆前，首先要根据外架平面布置图弹线撒灰，明确立杆位置。
3. 扫地杆
扫地杆离地200mm设置，纵向扫地杆应采用直角扣件与立杆扣紧，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。若脚手架立杆基础不在同一高度时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延伸两跨并与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
4. 立杆
底层立杆选择长4m和6m的两种钢管交错设置。立杆搭设应从建筑物的角部开始，向两端依次延伸。受脚手架外立面观感因素及立杆技术要求决定，立杆每一直线段立面宜采用一定的等分间距，间距1.5m（局部因场地条件有限可放大但不能大于1.6m），立杆内外排间距0.85m,内立杆外皮距离建筑物250mm-300mm。
为了防止立杆承受过大的偏心力，应对立杆的垂直度进行控制，并实行双控，即：
① 在架体高度段H内，立杆的全部垂直度偏差绝对值：
当Ｈ＜30米时，不大于50mm；当Ｈ＞30米时，不大于100mm；
② 在架体高度段Ｈ内，立杆偏差相对值规定如下：
当Ｈ＜25米时，不大于H/200；Ｈ＞25米时，不大于H/400；
立杆对接接长时，对接扣件必须交错布置，相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不应小于500mm；若立杆采用搭接接长，搭接长度不应小于1m，且应采用不少于2个旋转扣件固定。
5. 大横杆
大横杆步距1.8m，内外排间距约0.75m，与立杆采用直角扣件连接，伸出外排立杆0.1m。搭设大横杆和栏杆时，在立杆上用粉笔画线，保证大横杆的水平，横杆接长宜采用对接接长，如需搭接接长，应通过主管工程师同意。上下排横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不能大于纵距的三分之一。 同一排大横杆的水平偏差不能大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。
6. 小横杆
小横杆贴近立杆布置，设置于大横杆之下，用直角扣件扣紧；相邻立杆之间可根据需要加设1根小横杆，但在任何情况下，均不得拆除贴近立杆的小横杆；小横杆伸出大横杆长度为100mm，内侧距墙150~200mm。
7. 临时抛撑
临时抛撑每隔6m设置，上端与第二步大横杆扣牢，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
8. 斜拉卸荷措施
为减小上部荷载向下传递，保证架体纵向受力安全，架体搭设上升时应及时采用斜拉卸荷措施，部分分解上部荷载。每段脚手架在架高中间处卸荷一次，卸荷位置为该步架每处主节点（详见附图），卸荷钢丝绳选用6*19+1，直径15.5mm，公称抗拉强度1400MPa的类型（安全系数10）。
9. 脚手板
脚手板采用竹串片脚手板，每步脚手架均满铺，里外大横杆之间需加设纵向水平杆以稳固脚手板，脚手板应至少稳固在三根横向水平杆上，用16#铁丝固定于横向水平杆上。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如下图a）；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如下图b）。

（a）脚手板对接 （b）脚手板搭接
10. 架体稳固构件
（1）剪刀撑
为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，底层搭设完两步架以后，在脚手架外排立杆采用单钢管设置剪刀撑，由转角处向内竖向连续设置。剪刀撑的斜钢管与立杆用旋转扣件连接，剪刀撑在交叉处用旋转扣件采用搭接方式相互连接，搭接至少1m长，并使用至少三个旋转扣件连接，两个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部150mm处，不得用对接扣件连接剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45°~60°之间，水平投影宽度应不小于6m，凡外排立面水平距离不足3m的立杆，可从下到上设置之字形斜撑。每跨剪刀撑至少5跨立杆。上部剪刀撑应要及时设置，滞后不得超过两步。
（2）连墙件
连墙件按照两步一跨的间距设置，在预定埋设连墙点的地方埋设A48.3×3.6短钢管，设置要求如下：连墙杆用短钢管制成，水平间距1跨，垂直间距每层一个，上下层错开布置；连墙件短钢管应设置于内楼层梁内，严禁设置在阳台栏杆反坎等结构薄弱区域。与立杆连接时，应尽可能设在立杆与大小横杆的连接处，偏离主节点距离不应大于300mm。连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足。在有拐角处设置一道，脚手架断开处加密一倍。凡是连墙件均刷红色油漆，以作警示。
连墙杆与外架内外大横杆均采用扣件连接，与预埋短钢管连接必须采用双扣件。
11. 架体安全围护构造
（1）每步架在外排立杆外步距中部搭设一道钢管防护栏杆；
（2）每片架外立面满挂（用16#铁丝捆绑）经安检部门认可合格的密目式安全网；
（3）最上面一步安全防护栏杆为1.2米高，0.6米高处加设一道钢管栏杆；
（4）钢筋网片水平封闭见“脚手板”。
（5）挡脚板：采用竹串片挡脚板，200mm高，挡脚板处安全网外挂油漆涂条倾角45°，颜色为红白相间（或黄黑相间），设置在作业层、中间层、底层。
12. 施工门口处理
若脚手架遇到需预留施工通行的门口时，只允许抽取1根立杆，立杆应从门口上大横杆开始扣紧，并且其大横杆应采取有效的加强措施，门洞顶设置双层防护。脚手架内外侧在门两边加设人字形斜撑，斜撑与地面成60°夹角，斜撑应与门口上的立杆和大横杆扣牢。门口两侧的立杆，可用双钢管立杆加强。
(二) 搭设要点
（1）杆件端部伸出扣件不得小于100mm，不得大于150mm。
（2）周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。
（3）作业层的栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用16#镀锌铁丝捆紧在立杆上。
（4）搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。
（5）脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。
（6）立杆接长用对接扣件，大小横杆与立杆连接采用直角扣件，剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件，剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度1m。所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到40～65N·m。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。
（7）在搭设脚手架时，必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。
（8）本工程脚手架接地、避雷措施执行《临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）标准。避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置 4 根避雷针，避雷针采用B12 镀锌钢筋制作，高度 1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于 10mm²，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m 设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
(三) 电梯井道、采光井等空洞部位脚手架搭设要求
1、B地块13栋建筑电梯井道净宽约为2m×2m，传菜梯等空洞净宽约为1m×1m，部分人用电梯两井道连通中间无结构墙；人用电梯单个井道的，设置4根立杆，立杆离墙250mm；井道连通的，纵方向立杆间距1.5m以内均匀排布。
2、离井底200mm设置扫地杆，按照步距1800mm搭设水平拉杆，纵横向拉通。
3、为保证架体的稳定性，每层在楼板标高位置，在四个方向的角部设8根水平杆顶住结构，防止架体水平摇摆。
4、每层进行一次钢丝绳卸荷。钢丝绳使用φ15.5规格，下端套住该层的每个水平杆与立杆的主节点，上部拉在剪力墙预留的吊环上，角度控制在60°左右。同时在角部与钢丝绳同一受力方向设置水平杆，一端与立杆相连，一端顶住结构。吊环用φ20筋制作。
5、施工时，在施工层满铺脚手板，作为施工平台。施工层下，每四步满铺脚手板全封闭。
6、电梯井道周边临边处，每层均做1.2m高防护栏杆，并挂警示标志。
7、空洞处脚手架搭设方式同电梯井道，立杆间距根据具体尺寸调整，并保证纵距小于1.5米。
(四) 施工通道及马道的搭设要求
1、施工通道：为防范物体自高空落下伤人，在建筑物出入口处搭设施工通道，施工通道出入建筑物处脚手架洞口留设采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面成45-60°之间；施工通道宽度至少1.5m，顶面防护棚高度至少3m，两边挂安全标识和警示牌。（如下图）

2、施工马道：
（1）落地架的施工马道按照跑道宽度小于1米，坡度小于1:3进行设置，平面布设如下图，梯步采用上下对扣短钢管固定于倾斜主杆上，上铺300mm宽模板；马道具体位置根据现场情况进行确定；
（2）悬挑架部分，在主体施工期间，施工电梯能到达的楼层至施工层段之间不另设马道，室内楼梯兼做马道用处。
(五) 注意事项
（1）架管选用A48×3.5低压高频无缝焊接钢管，其材质应符合国家相关标准，其外观不得有弯曲、压扁、裂缝、孔洞及严重锈蚀现象，严禁不同规格的钢管混用；
（2）选用的扣件应有出厂合格证，其外观不得有脆裂、变形、丝扣损坏现象；
（3）钢管、扣件均应作防锈处理；
（4）允许施工荷载：每平方米负荷量不大于3000N；
（5）施工荷载分布：架体上的荷载应均匀布置，不能集中分布于一侧；
（6）架体严禁作为模板支撑、卸料平台及附设机械设备的受力支承点；
（7）连墙件以及剪刀撑应随架体的升高及时跟进设置；
（8）脚手架地基有足够的承载力，对于易积水的部位应加设排水沟或截水沟。
（6）是否超载；
（7）卸荷钢丝绳是否满足要求，钢丝绳是否紧固，上下端固定是否满足要求。
3.检查和验收由技术负责人组织，安全管理人员、搭设班组人员和施工员参加；并办理签字手续，留下检查验收记录。
五、 满堂楼板模板支撑计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
(一) 计算参数
模板支架搭设高度为5.88m，
立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm²，抗弯强度15.0N/mm²，弹性模量6000.0N/mm²。
木枋30×80mm，间距200mm，木枋剪切强度1.6N/mm²，抗弯强度13.0N/mm²，弹性模量9000.0N/mm²。
梁顶托采用双钢管A48×3.5mm。
模板自重0.30kN/m²，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m²。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm²，钢管强度折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.16+0.30)+1.40×3.00=9.379kN/m²
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.16+0.7×1.40×3.00=8.362kN/m²
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为48×3.5mm。
(二) 模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.160×1.000+0.300×1.000)=3.884kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+3.000)×1.000=2.700kN/m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 54.00cm³；
截面惯性矩 I = 48.60cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm²)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm²；
M = 0.100ql²
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.884+1.40×2.700)×0.200×0.200=0.034kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/54000=0.625N/mm²
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.884×2004/(100×6000×486000)=0.014mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
(3)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
面板的计算宽度为8000.000mm
集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.160×8.000+0.300×8.000)=31.075kN/m
面板的计算跨度 l = 200.000mm
经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.200+0.080×1.20×31.075×0.200×0.200=0.245kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.245×1000×1000/54000=4.543N/mm²
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(三) 模板支撑木枋的计算
木枋按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.160×0.200=0.803kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)×0.200=0.600kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.803+1.20×0.060)=0.932kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.600=0.756kN/m
计算单元内的木枋集中力为(0.756+0.932)×1.000=1.688kN
2.木枋的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.688/1.000=1.688kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.69×1.00×1.00=0.169kN.m
最大剪力 Q=0.6×1.000×1.688=1.013kN
最大支座力 N=1.1×1.000×1.688=1.857kN
木枋的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = 83.33cm³；
截面惯性矩 I = 416.67cm4；
(1)木枋抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.169×106/83333.3=2.03N/mm²
木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm²,满足要求!
(2)木枋挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.777kN/m
最大变形v =0.677×0.777×1000.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.140mm
木枋的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!
(3)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN
经计算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.000+0.080×0.932×1.000×1.000=0.705kN.m
抗弯计算强度 f=0.705×106/83333.3=8.46N/mm²
木枋的抗弯计算强度小于13.0N/mm²,满足要求!
(四) 托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木枋的支座力 P= 1.857kN
均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.956kN.m
经过计算得到最大支座 F= 10.334kN
经过计算得到最大变形 V= 0.605mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 10.16cm³；
截面惯性矩 I = 24.38cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.956×106/1.05/10160.0=89.61N/mm²
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm²,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v = 0.605mm
顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!
(五) 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
(六) 模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.158×7.500=1.181kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.160×1.000×1.000=4.016kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 4.947kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(3.000+0.000)×1.000×1.000=2.700kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
(七) 立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.72kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm²；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm³；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm²；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
—— 由长细比，为1900/15.8=120 <150 满足要求!
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.452；
经计算得到=9717/(0.452×489)=43.962N/mm²；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m²)；
Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m²
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，1.00m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000×1.500×1.500/10=0.022kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=1.2×4.947+0.9×1.4×2.700+0.9×0.9×1.4×0.022/1.000=9.364kN
经计算得到=9364/(0.452×489)+22000/5080=46.705N/mm²；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
(八) 楼板强度的计算
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2400.0mm²，fy=360.0N/mm²。
板的截面尺寸为 b×h=4800mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。
按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8.00m，短边8.00×0.60=4.80m，
楼板计算范围内摆放9×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为：q=1×1.20×(0.30+25.10×0.16)+1×1.20×(1.18×9×5/8.00/4.80)+1.40×(0.00+3.00)=11.04kN/m²
计算单元板带所承受均布荷载q=4.80×11.04=52.99kN/m
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0793×ql2=0.0793×52.99×4.802=96.82kN.m
按照混凝土的强度换算得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm²，则可以得到矩形截面相对受压区高度：
= Asfy/bh0fcm = 2400.00×360.00/(4800.00×180.00×9.94)=0.10
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.095
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=sbh02fcm = 0.095×4800.000×180.0002×9.9×10-6=146.8kN.m
结论：由于Mi = 146.80=146.80 > Mmax=96.82
所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑可以拆除。

六、 质量、安全、文明施工保证措施
(一) 项目安全管理组织机构
成立以项目经理为组长的安全小组，控制脚手架的搭设质量，控制安全。
安全、质量保证体系成员一览表
序号
姓名
职务
工作职责
1
周祚军
项目经理
全面控制脚手架的安全质量。
2
刘锐
技术负责人
项目副经理
具体负责组织编制脚手架方案，制定技术措施和安全质量保证措施，进行技术交底和组织验收。
3
王建生
项目副经理
具体负责组织施工，落实方案。
4
柴尚文
安全主任
具体负责落实安全方案落实情况
5
崔贞强
安全负责人
负责现场脚手架搭拆、使用过程及架体材料安全的监督，检查脚手架是否按照方案要求和安全要求实施。
6
张乐
施工员
负责区域内的安全管理工作
7
张东
质检员
负责脚手架施工的质量检查监督。
1.搭设和拆除时设专职安全员在现场进行看守，严禁非操作人员入内。
2.地面设置围栏和警戒标志。
3.所有钢管、脚手板禁止直接向下抛弃，要用塔吊调运，集中堆放不得超过3000N/m。
4.脚手架拆除人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格后的专业架子工，拆除前进行技术交底，并配戴好安全帽、安全带。配带好工具袋，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。
5.参加搭拆的人员必须经过体检。应为无高血压、无心脏病和其它不允许高空作业等疾病的人员。严禁酒后、带病作业。雷雨天气和六级以上大风应停止作业，大风过后要对脚手板、安全网等认真检查一次。
6.传递物料时严禁抛掷，并应统一口令，施工影响区域内不得有人员作业，拆下的零件要装入容器，用吊篮吊下。
(二) 保证施工质量的技术措施
1.脚手架的安全网不得随意松动、拆除，如确需临时拆除开口，应征得现场专职安全人员同意后，方可拆除。事后应有专人跟踪及时恢复。安全网上的杂物如砂浆、混凝土块等应经常有人检查清理，以保持其表面干净、清洁。做到文明施工。使用脚手架期间，安全监控人员和施工员应对施工层的班组和人员使用脚手架的时间和其它情况做好记录；
2.按照检查和验收的要求进行检查验收；
3.脚手架使用期间，严禁任何单位和个人随意拆除脚手架的支撑构件、与结构相连的构件和防护构件。如确实需要临时拆除，必须经过技术负责人同意，并有相应的补救措施。事后应有专人跟踪及时恢复。
4.脚手架上限载2000N/m，并挂限载牌。脚手架上施工材料应随用随运，使用的工具，材料等应尽量放在脚手架内侧，以减小倾覆力矩。严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以防架子超载。
5.不得在脚手架上动明火，安全网应使用阻燃型材料，施工层和每3层在脚手架附近放置干粉灭火器。
6.脚手架上不得在同一个位置上下同时作业，应相互错开。如确需要，应进行满封闭隔离。
7.施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移现象时，应及时采取加固措施。
8.安脚手架使用中必须经常检查，清除架上杂物，以防坠落伤人、影响文明施工。
(三) 脚手架安装和拆除的安全技术措施
13. 1.脚手架安装的安全技术措施
1.允许施工荷载：每平方米负荷量不大于3000N；
2.施工荷载分布：架体上的荷载应均匀布置，不能集中分布于一侧；
3.架体严禁作为模板支撑、卸料平台及附设机械设备的受力支承点；
4.连墙件以及剪刀撑应随架体的升高及时跟进设置；
5.脚手架地基有足够的承载力，对于易积水的部位应加设排水沟或截水沟。
14. 2.脚手架拆除的安全技术措施
a.拆卸前的准备
（1）脚手架拆卸前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，拆卸通知单应书面下达，架子工应了解拆卸技术交底意图和操作方法，拆卸范围内的护栏和警示标志应设置完备。
（2）凡遇六级以上大风或下雨时，不得进行拆除作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。
（3）在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置，方可进行，不允许将电源线拉在脚手架上，以防漏电伤人。
（4）不应在脚手架上附装机械设备、悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。
（5）在装修阶段和拆除前，应加强对连墙件、反拉钢丝绳的检查和维护，验收合格后，才能进行下道工序。
b.拆卸要求
（1）拆卸脚手架应按先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→脚手板→剪力撑→大横杆→小横杆→立杆。
（2）拆除脚手架，应有专人指挥，上呼下应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒对方。拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。
（3）脚手架拆除过程中，不宜中途换人，如必须换人时，应将安全技术要求交底清楚。
（4）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，否则应增加连墙件加固。
（5）各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。
（6）运至地面的构配件应按规定的要求及时检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，及时清运。
(四) 脚手架监测监控措施
1.项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2.日常检查、巡查重点部位如下：
（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
（2）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。
（3）连接扣件是否松动。
（4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。
（5）施工过程中是否有超载的现象。
（6）安全防护措施是否符合规范要求。
（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
3.脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4.监测项目包括：支架沉降、位移和变形。
5.监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过 3 天/次～5 天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过 10 天/次～15 天/次。
6.监测的方法与工具：立杆的垂直度监测用经纬仪或吊线和卷尺，立杆间距用钢板尺，纵向水平杆高差用水平仪或水平尺，主节点处各扣件中心点相互距离用钢板尺，同步立杆上两个相隔对接扣件的高差用钢卷尺，立杆上对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离用钢卷尺，扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力扳手，剪刀撑斜杆与地面的倾角用角尺，脚手板外伸长度的检测用卷尺，钢管两端面切斜偏差用塞尺、拐角尺，钢管外表面锈蚀程度用游标卡尺，钢管弯曲用钢板尺。
(五) 文明施工措施
1．每天派人清理脚手架上的杂物，如短木方、小模板、短钢筋、废弃垃圾等，保证架体干净整洁。
2．每次混凝土浇筑，架体周边需设置模板围挡，以防止混凝土溅落污染安全网，对于被污染的部位，立即用清水冲洗干净。
3．脚手架搭拆时，钢管必须轻拿轻放，以防噪音扰民。
4．脚手架材料进场后应按项目部要求整齐堆码在指定地点，应派专人进行管理，每次使用的剩料应及时收回，不得随便放置