单层工业厂房排架结构设计.docx

目 录
1． 设计任务 2
1.1 设计题目 2
1.2 设计内容 2
1.3 设计要求 2
1.4 设计资料 2
2． 结构选型 4
3． 荷载计算 5
3.1 恒载 5
3.2 屋面活荷载 6
3.3 风荷载 6
3.4 吊车荷载 7
4． 排架内力分析 8
4.1 恒荷载作用下排架内力分析 8
4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析 10
4.3 风荷载作用下排架内力分析 14
4.4 吊车荷载作用下排架内力分析 17
5． 内力组合 23
6． 柱截面设计（A柱） 26
6.1 上柱配筋计算 26
6.2 下柱配筋计算 27
6.3 柱裂缝宽度验算 29
6.4 牛腿设计 30
6.5 牛腿吊装验算 31
7． 基础设计 33
7.1 作用于基础顶面上的荷载计算 33
7.2 基础尺寸及埋置深度 34
7.3 基础高度验算 36
7.4 基础底板配筋验算 37

1． 设计任务
1.1 设计题目
单层工业厂房排架结构设计
1.2 设计内容
1、确定剖面尺寸和结构布置，包括支撑、圈梁、连系梁、基础梁等。
2、构件选型。
3、排架内力计算：确定计算简图，荷载计算；各种荷载下的内力计算；绘制内力图。
4、内力组合。
5、设计某柱及柱下单独基础。
6、绘制结构施工图一张A1，内容包括：
① 厂房平面结构布置图：要求从牛腿顶面处剖开。
② 排架柱的配筋图和模板图。
③ 柱下独立基础的配筋图和模板图。
④ 结构说明。
1.3 设计要求
1、计算书书写工整，插图应按一定比例绘制，图文并茂，纸张规格为A4；
2、图纸应符合《房屋建筑制图统一标准（GB/T 50001—2001）》和《建筑结构制图标准（GB/T 50105—2001）》的要求。
1.4 设计资料
设地点为长沙市郊某地，厂区地形平坦，工程地质条件均匀，地基为亚粘性土，其承载力标准值为，最高地下水位在地表以下15m。主要设计参数如下：
1、 跨度见表1.1，柱距为6m，厂房纵向长度为66.48m。
2、 每跨内设有二台双钩桥式起重机（），额定起重量、轨顶标高见表1.1。
表1.1 分组情况表
梁 号
跨度（m）
吊车起重量（kN）
轨顶标高（m）
L1
30
300/50
11.4
L2
30
200/50
3、 屋面构造为：防水层（六层作法，二毡三油铺绿豆砂）
找平层（20mm厚水泥砂浆）
预应力混凝土大型屋面板
4、 围护结构
采用240mm厚粘土墙（双面粉刷）。在牛腿顶面标高处设一道连系梁，支承在边柱外侧的牛腿上，用以承受上部墙重，吊车梁以上设高侧窗，洞口尺寸为3.6×2.1m（4.8），吊车梁以下设低侧窗，洞口尺寸为宽3.6m，高4.8m，圈梁设在柱顶处。
5、 材料
排架柱：混凝土：C30
钢筋：纵向受力钢筋HRB400级，箍筋HPB235级
柱下单独基础：混凝土C15或C20
钢筋：HPB235级
相关资料见表1.2：
表1.2 主要构件选型
起重量

Q
/kN
跨度

Lk
/m
尺寸
吊车工作级别A4
宽度

B
/mm
轮距

K
/mm
轨顶以
上高度
H
/mm
轨道中心至
端部距离
Bl
/mm
最大
轮压
Fp,max
/kN
最小
轮压
Fp,min
/kN
起重机
起重量
G
/kN
小车
总质量
g
/kN
300/50
28.5
6650
5250
2600
300
320
88
515
117
200/50
28.5
6400
5250
2300
260
240
65
410
75

6、 设计剖面尺寸

2． 结构选型
该厂房跨度在15~36之间，且柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大的刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房的各主要构件选型见表2.1
表2.1 主要承重构件选型表
构件名称
标 准 图 集
重力荷载标准值
屋面板
G410（一）
1.5m×6m预应力混凝土屋面板

天沟板
G410（三）
1.5m×6m预应力混凝土屋面板（卷材防水天沟板）

屋 架
G415（三）
预应力混凝土折线形屋架（跨度30m）
139.5 kN/榀
0.05 kN/m2
（屋盖钢支撑）
吊车梁
G323（二）
钢筋混凝土吊车梁（吊车工作级别为A4）
39.5kN/根
轨道连接
G325（二）
吊车轨道联结详图
0.80kN/m
基础梁
G320
钢筋混凝土基础梁
16.7kN/根

由表1.1知轨顶标高为11.4米，由设计剖面尺寸可知轨顶至柱顶的高度为3.3米，牛腿顶面标高为10.2m，设室内地面至基础顶面的距离为0.5米，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度Hl和上柱的高度Hu分别为：
H=11.4m+3.0m+0.5m=15.2m
Hl=10.2m+0.5m=10.7m
Hu =15.2m-10.7m=4.5m
表2.2柱截面尺寸及相应的参数
计算参数
柱号
截面尺寸/mm
面积/mm2
惯性矩/mm4
自重/（kN/m）
A
上柱
矩500×500
2.5×105
52.08×108
6.25
下柱
I 500×1000×100×200
2.7×105
348.92×108
6.75
B
上柱
矩500×600
3×105
90×108
7.5
下柱
I 500×1200×100×200
2.9×105
557×108
7.25
C
上柱
矩500×400
2×105
26.67×108
5
下柱
I 500×1000×100×200
2.7×105
348.92×108
6.75

3． 荷载计算
3.1 恒载
(1) 屋盖自重
二毡三油防水层铺绿豆砂 0.35kN/m2
20mm水泥砂浆找平层 20 kN/m2×0.02m=0.4kN/m2
预应力混凝土大型屋面板 1.40kN/m2
屋架钢支撑 0.05kN/m2
2.2kN/m2
屋架重力荷载为139.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为：
G1=1.2×（3.15 kN/m2×6m×30m/2+139.5kN/2）=423.9kN
(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值
G3=1.2×（39.5kN+0.8 kN/m×6m）=53.16kN
(3) 柱自重重力荷载设计值
A柱
上柱G4A=1.2×6.25kN/m×4.5m=33.75kN
下柱G5A=1.2×6.75kN/m×10.7m=86.67kN
B柱
上柱G4B=1.2×7.5kN/m×4.5m=40.5kN
下柱G5B=1.2×7.25kN/m×10.7m=93.09kN
C柱
上柱G4C=1.2×5kN/m×4.5m=27kN
下柱G5C=1.2×6.75kN/m×10.7m=86.67kN
3.2 屋面活荷载
屋面活荷载的标准值是0.5KN/m2，作用于柱顶的屋面活荷载设计值：
Q1=1.4×0.5 kN/m2×6m×30/2=63kN
Q1的作用位置与G1作用位置相同。
3.3 风荷载
风荷载标准值按ωk=βzμsμzω0计算，其中ω0=0.4kN/m2, βz=1.0，μz根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度由附表5.1确定如下：
柱顶（标高14.70m） μz=1.132
檐口（标高16.50m） μz=1.173
屋顶（标高18.00m） μz=1.206
μs如图3.2所示，由式ωk=βzμsμzω0可得排架的风荷载的标准值：
ωk1=βzμs1μzω0=1.0×0.8×1.132×0.4=0.362kN/m2
ωk2=βzμs2μzω0=1.0×0.4×1.132×0.4=0.181kN/m2

图3.2 风荷载体型系数和排架计算简图
则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为：
q1=1.4×0.362×6=3.04kN/m
q2=1.4×0.181×6=1.52kN/m
FW=γQ[(μs1+μs2)μzh1+(μs3+μs4)μzh2] βzω0B
=1.4×[(0.8+0.4)×1.173×1.8m+(-0.6+0.5)×1.206×1.5m]×1.0×0.4 kN/m2×6.0m
=7.91KN
3.4 吊车荷载
由表1.2可查得300/50吊车的参数为：B=6.65m，K=5.25m，g=117kN，Q=300kN，Fp,max=320kN，Fp,min=88kN；200/50吊车的参数为：B=6.4m，K=5.25m，g=75kN，Q=200kN，Fp,max=240kN，Fp,min=65kN。根据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图3.3所示。
(1) 吊车的竖向荷载
AB跨
Dmax=γQFp,max∑yi=1.4×320kN×(0.767+1+0.125)=847.62kN
Dmin=γQFp,min∑yi=1.4×88kN×1.892=233.1kN
BC跨
Dmax=γQFp,max∑yi=1.4×240kN×(0.808+1+0.125)=649.49kN
Dmin=γQFp,min∑yi=1.4×65kN×1.933=175.9kN
(2) 吊车的横向荷载
AB跨
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力计算（由于软钩吊车起重量在160~500kN时，α=0.10）：
T=1/4α（Q+g）=1/4×0.1×(300kN+117kN)=10.425kN
作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为
Tmax＝γQT∑yi=1.4×10.425kN×1.892=27.61kN
BC跨
作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力计算（由于软钩吊车起重量在160~500kN时，α=0.10）：
T=1/4α（Q+g）=1/4×0.1×(200kN+75kN)=6.875kN
作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为
Tmax＝γQT∑yi=1.4×6.875kN×1.933=18.61kN
4． 排架内力分析
表4.1 柱剪力分配系数
柱别

A柱

B柱

C柱

4.1 恒荷载作用下排架内力分析
恒载作用下排架的计算简图如图4.1所示，途中的重力荷载及力矩M是根据图3.1确定的，即

；
；

；

该厂房为双跨等高排架，偏心力矩作用下，各柱的弯距和剪力可用剪力分配法计算。
对于A柱，，则

对于C柱，，则

本例中。求得

恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图见图4.1

图4.1 恒载作用下排架内力图
4.2 屋面活荷载作用下排架内力分析
(1)AB跨作用屋面活荷载
排架计算简体如图4.2所示。其中Q1=63kN，则在柱顶及变阶处引起的力矩为：

对于A柱，

对于B柱，

则排架柱顶不动铰支座总反力为：

将R反作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用与AB跨时的柱顶剪力，即

排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图4.2所示。

图4.2 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图
(2)BC跨作用屋面活荷载
排架计算简体如图4.3所示。其中Q1=63kN，则在柱顶及变阶处引起的力矩为：

对于C柱，

对于B柱，

则排架柱顶不动铰支座总反力为：

将R反作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用与AB跨时的柱顶剪力，即

排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图4.3所示:

图4.3 BC跨作用屋面活荷载时排架内力图
4.3 风荷载作用下排架内力分析
（1）左吹风时
对于A柱，，得

对于C柱，，得

各柱顶剪力分别为：

取上柱柱底控制截面Ⅰ－Ⅰ及下柱柱底截面Ⅱ－Ⅱ为弯矩控制截面，有
A柱：

B柱：

C柱：

柱底剪力为

排架内力图如图4.4所示。

图4.4 左吹风时排架内力图
（2）右吹风时
对于A柱，

对于C柱，

各柱顶剪力分别为：

取上柱柱底控制截面Ⅰ－Ⅰ及下柱柱底截面Ⅱ－Ⅱ为弯矩控制截面，有
A柱：

B柱：

C柱：

柱底剪力为

排架内力图如图4.5所示。

图4.5 右吹风时排架内力图
4.4 吊车荷载作用下排架内力分析
（1）Dmax作用于A柱
计算简图如图4.6所示。其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为：

对于A柱，，则

对于B柱，，由表2.5.2得：

排架各柱顶剪力分别为：

排架各柱的弯矩图、轴力图及底面剪力图如图4.6所示。

图4.6 Dmax作用在A柱时排架内力图
（2）Dmax作用于B柱左
计算简图如图4.7所示。MA，MB计算如下：

柱顶不动铰支座反力RA、RB及总反力R分别为

排架各柱顶剪力分别为：

排架各柱的弯矩图、轴力图及底面剪力图如图4.7

图4.7 Dmax作用在B柱左时排架内力图
（3）Dmax作用于B柱右
计算简图如图4.8所示。MB，MC计算如下：

柱顶不动铰支座反力RB、RC及总反力R分别为

排架各柱顶剪力分别为：

排架各柱的弯矩图、轴力图及底面剪力图如图4.8所示。

图4.8 Dmax作用在B柱右时排架的内力
（4）Dmax作用于C柱
计算简图如图4.9所示。MB，MC计算如下：

柱顶不动铰支座反力RB、RC及总反力R分别为

排架各柱顶剪力分别为：

排架各柱的弯矩图、轴力图及底面剪力图如图4.9所示。

图4.9 Dmax作用在C柱时排架的内力
（5）Tmax作用于AB跨柱
当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图4.10所示。对于A柱，，由表2.5.3得a=(4.5-1.2)/4.5=0.733，则
C5==0.570
RA=－TmaxC5=－27.61kN×0.57=－15.74kN(←)
同理，对于B柱，，a=0.733，C5=0.611，则
RB=－TmaxC5=－27.61kN×0.611=－16.87kN(←)
排架柱顶总反力R为：
R= RA+ RB= －15.74kN－16.87kN＝－32.61kN
各柱顶剪力为：
VA= RA－ηAR=－15.74kN＋0.243×32.61kN=－7.82kN(←)
VB= RB－ηBR=－16.87kN＋0.438×32.61kN =－2.59kN(←)
VC=－ηC R =0.319×32.61=10.40kN(→)
排架各柱的弯矩图及柱底剪力图如图4.10所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力图只改变符号，方向不变。

图4.10 Tmax作用在AB跨时排架内力图
（6）Tmax作用于BC跨柱
当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图4.11所示。
对于B柱，，a=0.733，C5=0.611，则
RB=－TmaxC5=－18.61kN×0.611=－11.37kN(←)
同理，对于C柱，，a=0.733，C5=0.540，则
RC=－TmaxC5=－18.61kN×0.54=－10.05kN(←)
排架柱顶总反力R为：
R= RB+ RC= －11.37kN－10.05kN＝－21.42kN(←)
各柱顶剪力为：
VA= －ηAR=0.243×21.42kN=5.20kN (→)
VB= RB－ηBR=－11.37kN＋0.438×21.42kN =－1.99kN(←)
VC= RC－ηCR =－10.05kN＋0.319×21.42kN=－3.22kN(←)
排架各柱的弯矩图及柱底剪力图如图4.11所示。

图4.11 Tmax作用BC跨时排架内力图
5． 内力组合
及相应的M和N一项外，其他三项均按式及相应的M和N一项外，Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ截面均按（）求得最不利内力值，二I-I截面按表5.1 A柱内力设计值汇总表
荷载类别
恒载
屋面活载
吊车竖向荷载
吊车水平荷载
风荷载
作用在
AB跨
作用在
BC跨
Dmax作用
在A柱
Dmax作用
在B柱左
Dmax作用
在B柱右
Dmax作用
在C柱
Tmax作用
在AB跨
Tmax作用
在BC跨
左风
右风
序号
①
②
③
④
⑤
⑥
⑦
⑧
⑨
⑩
⑪
Ⅰ－Ⅰ
M
15.98
0.63
4.64
－71.78
－77.09
39.02
－0.68
±2.66
±23.4
6.03
-13.64
N
457.65
63.00
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ⅱ－Ⅱ
M
-85.14
-15.12
4.64
140.12
－12.51
39.02
－0.68
±2.66
±23.4
6.03
-13.64
N
510.81
63.00
0
847.62
233.10
0
0
0
0
0
0
Ⅲ－Ⅲ
M
53.64
-1.64
15.66
30.55
－188.82
131.78
－2.28
±206.69
±79.4
226.84
-169.66
N
597.48
63.00
0
847.62
233.10
0
0
0
0
0
0
V
12.97
1.26
0.72
－15.95
－15.73
8.67
－0.15
±19.79
±5.20
38.03
-22.71
注：M（单位为kN·m），N（单位为kN），V（单位为kN）

表5.2 A柱内力组合表
截面
＋Mmax及相应N，V
－Mmax及相应N，V
Nmax及相应M，V
Nmin及相应M，V
MK，NK
备注
Ⅰ－Ⅰ
M
①＋0.9［②+③＋0.9（⑥＋⑨）＋⑩］
76.71
①＋0.9[0.8（⑤＋⑦）＋0.9×⑨＋⑪]
-71.24
①＋0.9［②+③+0.9×⑥）］
48.98
①＋0.9[③+0.9(⑥＋⑨)＋⑩]
76.14
56.29
Nmax一项，取1.35SGK＋0.7×1.4SQK
N
514.35
457.65
558.96
457.65
381.38
Ⅱ－Ⅱ
M
①＋0.9[③＋0.8(④＋⑥)＋0.9×⑨＋⑩]
72.40
①＋0.9[②＋0.8(⑤＋⑦)＋0.9×⑨＋⑪］
-139.48
①＋0.9×④
40.97
①＋0.9[0.9（⑦＋⑨）＋⑪]
-116.9

N
1121.10
735.34
1273.67
510.81
Ⅲ－Ⅲ
M
①＋0.9［③＋0.8(④＋⑥)＋0.9×⑧＋⑩］
556.19
①＋0.9［②+0.8（⑤＋⑦）＋0.9×⑧＋⑪］
-450.54
①＋0.9×④
81.14
①＋0.9［③＋0.9（⑥＋⑨）＋⑩］
442.95

N
1207.77
822.01
1360.34
597.48
V
58.63
-33.80
-1.39
59.08
MK
403.66
-315.43
64.34
322.78
NK
933.82
658.28
1042.80
497.90
VK
43.42
-22.60
0.55
43.74
注：M（单位为kN·m），N（单位为kN），V（单位为kN）

6． 柱截面设计（A柱）
混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2。采用HRB400级钢筋，fy= fy’=360 N/mm2，ζb=0.518。上、下柱均采用对称配筋。
6.1 上柱配筋计算
力计算时为构造配筋。对三组大偏心受压内力，选取弯矩较大且轴力较小一组，即取

查表得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度=2×4.5m=9.0m。附加偏心距取20mm。

由，故应考虑偏心距增大系数，

取。

6.2 下柱配筋计算
取h0=1000-40=960mm，与上柱分析办法相似，在表5.2的8组内力中选择两组最不利内力：
由，故应考虑偏心距增大系数。且取。

取。
6.3 柱裂缝宽度验算
《规范》规定，对e0/h0＞0.55的柱应进行裂缝宽度验算。在A柱只有下柱出现e0/h0＞0.55的内力，故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表6.1，其中上柱As＝615mm2，下柱As＝1256mm2；Es＝2.0×105kN/mm2；构件受力特征系数αcr＝2.1；混凝土保护层厚度c取25mm。
表6.1柱的裂缝宽度验算表
柱截面
下柱
内力标准值

322.78

497.9
/mm
648＞0.55ho

0.0096<0.01取

1.042（l0/h＜14）

1135

0.833

821

120.0

0．01

0.08＜0.3
（满足要求）

6.4 牛腿设计
根据吊车支承的位置，截面的尺寸及构造要求，其中牛腿的截面宽度b=500mm，牛腿截面高度h=600mm，h0=565mm.
β—裂缝控制系数，对于支撑吊车梁的牛腿，取β=0.65，其他牛腿，取β=0.80
α—竖向力作用点至下柱边缘水平距离，考虑安装偏差20mm；当考虑安装偏差后的竖向力作用线仍位于下柱截面以内时，取α=0
h0—牛腿与下柱交接处的竖向截面有效高度
(3) 牛腿腿截面高度验算
Fv≤β（１－0.5Fhk/Fvk）验算
β＝0.65，ftk=2.01N/mm2，
Fhk=0，a=－150+20=－130mm＜0，取a =0;
Fvk=Dmax/γQ+G3/γG=847.62/1.4+53.16/1.2
=649.74kN
β（１－0.5Fhk/Fvk）=
0.65×1×=748.18kN> Fvk
所以所选的尺寸满足要求。
(3)牛腿配筋计算
纵向受拉钢筋总截面面积As：
由于a =0；因而该牛腿可按构造要求配筋，根据构造要求，
As≥βminbh=0.002×500mm×600mm=600 mm2;
根据规定，纵向受拉钢筋As的最小配筋率为0.002bh；实际选用4φ14（As=616mm2）
水平箍筋选用φ８@100的双肢筋。
根据构造要求，牛腿水平箍筋φ８@100：2h0 /3=2×565/3=377mm
2h0 范围内有4根箍筋，其水平截面面积为
1根φ８钢筋的计算截面面积50.3 mm2
4×2×50.3=402.4 mm2 ＞As/2=616/2=308 mm2 ，满足构造要求。
6.5 牛腿吊装验算
采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊。规范可知当hc(柱截面场边尺寸，800mm2≦hc≦1000 mm2)插入杯口深度为h1=0.9hc且≧800mm,
h1=0.9×1000mm=900mm,取h1 =900mm
则柱吊装时的总长度为4.5+10.7+0.9=16.1m.。柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载（应考虑动力系数）即
q1＝μγGq1k＝1.5×1.35×6.25kN/m＝12.67kN/m
q2＝μγGq2k＝1.5×1.35×(0.5m×1.1m×25kN/m3)＝27.84kN/m
q3＝μγGq3k＝1.5×1.35×6.75kN/m＝13.67kN/m

7． 基础设计
《建筑基地基础设计规范》规定，对于6 m柱距地单层多跨厂房，基地承载力特征值160KN/m2≦fk(180 KN/m2) ≦200 KN/m2,吊车起重量200~300KN，厂房跨度
l≦30m,设计等级为丙级时，可不做地基变形验算
基础混凝土强度等级采用C20，下设100 m m厚C10的素混凝土垫层。
7.1 作用于基础顶面上的荷载计算

图7.1 基础截面尺寸
(1)作用于基础顶面上的荷载计算
作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M，N，V以及外墙自重重力荷载，前者可由内力组合表的Ⅲ—Ⅲ截面选取，见表7.1，其中内力标准值用于地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算见图
(2)基础面积计算

556.19
1207.77
58.63
403.66
933.82
43.42

-450.54
822.01
-33.80
-315.43
658.28
-22.60

81.14
1360.34
-1.39
64.34
1042.80
0.55

钢框玻璃窗
基础梁 16.70kN

距基础形心的偏心距为：
=（240mm+1000mm）/2=620mm

7.2 基础尺寸及埋置深度
（1） 按构造要求拟定高度h

查表得柱的插入深度，。查表得杯底厚度应不小于250mm，取=300mm,则h=950mm+300mm+50mm=1300mm。
基础顶面标高为－0.500m,故基础埋置深度为：
d=h+0.5m=1.300m+0.5m=1.800m
杯壁厚度t≧350mm,取375mm；基础边缘高度取400mm,台阶高度取450mm。
（2） 拟定基础底面尺寸

适当放大，取。
（3） 计算基底压力及验算地基承载力

基底压力按计算，计算结果见表7.2验算地基承载力，其中
表7.2 柱基础底面压力计算及地基承载力验算表
类 别
第1组
第2组
第3组

403.66
64.34
322.78

933.82
1042.80
497.90

43.42
-24.29
43.74

1690.04
1414.5
1799.02

232.31
-572.61
-162.75

192.33
120.64
214.34
42.61
191.69
141.46

156.48<180

192.33<216
130.97<180

214.34<216
166.58<180

191．69<1216

7.3 基础高度验算
基础高度验算采用基底净反力设计值计算，第二组内力<0，
表7.3 柱下基础底面净反力设计值计算表
类 别
第1组
第2组
第3组

556.19
-450.54
81.14

1207.77
822.01
1360.34

58.63
-33.80
-1.39

1648.67
1262.91
1801.24

358.05
-767.84
-194.03

208.06
97.25
235.43
-1.56
196.72
136.84
该基础只需要验算变阶处的受冲切承载力。变阶处受冲切承载力计算截面如图19所示。变阶处截面有效高度 mm－(40mm+5mm)=805mm。
因为，所以应按式计算即：
由 =
=1.3m;因为，由得：

h=805mm>800mm，由线性内插法得1.0；则由式得：
故基础高度满足要求。
7.4 基础底板配筋验算
（1） （1）柱边及变阶处基底反力计算
基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如下图所示。三组不利内力设计值在柱边及变阶处的基底净反力计算见表7.4。
其中1、3组内力产生的基底反力示意图见图20，第2组内力产生的基底反力示意图见图19；用表中公式计算第2组内力产生的时，相应的2.3/3.6和2.7/3.6分别用2.252/3.552和2.652/3.552代替，且。

表7.4 柱边及变阶处基底净反力计算
公 式
第1组
第2组
第3组

168.05
148.69
175.10

180.36
175.38
181.76

188.05
192.06
185.92

194.21
205.41
189.24

152.66
116.94
166.79

（2）柱边及变阶处弯矩计算

（3）配筋计算
基础底板受力钢筋采用HPB235（）。长边方向钢筋面积为：

选用Ф14@100（）
基础底板短边方向钢筋面积为：

选用Ф14@100（）
由于，所以不需要配筋。