燃气轮机余热锅炉的优化设计研究（703所）.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第,三级,第,四级,第,五级,*,*,燃气轮机余热锅炉的优 化 设 计 研 究,汇报人：,XXX,本报告在总结七三研究所燃机余热锅炉的优化设计研究经验和设计特点基础上，对燃机余热锅炉优化设计技术进行深入剖析,第七,O,三研究所余热锅炉及其附属产品简介,余热锅炉蒸汽参数的优化,余热锅炉型式的优化,余热锅炉热工参数的优化研究,余热锅炉受热面设计的优化研究,余热锅炉锅筒直径设计的优化研究,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,结束语,主要内容,余热锅炉的作用和地位：,余热锅炉是联合循环电站不可或缺的设备，无论是发电，还是供热或蒸汽回注，它都必不可少。由于低温换热，相对同一蒸汽产量，其烟气流量大，金属耗量多，结构庞大，造价相对较高，故在联合循环电站中，其地位仅次于燃气轮机，高于蒸汽轮机,一.第七O三研究所余热锅炉简介,从,1980,年开始，第七,O,三研究所先后承担了,31,个燃机电厂,22,种型号,70,多台（套）燃气轮机余热锅炉及旁路烟道系统的设计、制造、供货以及技术和工程总承包,余热锅炉重要大事记,:,一,.,第七,O,三研究所余热锅炉简介,七O三研究所余热锅炉主要业绩：,七,0,三所是国内唯一的大型舰船主动力研究所，自,1980,年开始，即跟踪国际科学前沿，大力开展燃气,蒸汽联合循环的科学研究,1982,年自行设计研制成功我国首套舰用燃机联合循环电站,;,1990,年为深圳南山热电公司研制成功我国首批,3,台,PG5361,燃机余热锅炉,;,2001,年向苏丹出口,4,套燃蒸联合循环余热锅炉，这是我国历史上首次出口燃机余热锅炉,;,2002,年向济钢提供,2,套余热锅炉,这是我国余热锅炉在钢铁行业低热值煤气燃机联合循环中首次应用；之后又为钢铁行业提供,10,余台余热锅炉，为国家循环经济发展做出贡献,一.第七O三研究所余热锅炉简介,深圳南山热电有限公司一期工程,苏丹吉利燃机电厂余热锅炉,济钢一期燃机电厂余热锅炉,新疆克拉玛依项目余热锅炉,台州椒江项目余热锅炉,苏丹喀土穆炼油厂联合循环自备电站,三通挡板阀是国内唯一替代进口的产品。用户的运行经验比较表明，设备性能完全达到或超过了国外同类产品的水平，而其价格远低于国外进口产品，三通挡板阀的大型化方面也处于世界领先水平,第七O三研究所三通挡板阀简介,印尼,项目旁路烟道系统,深圳福华德电力有限公司,V94.2,燃机配套的,DB901,三通挡板阀（液压）,倘若燃气轮机的排气温度,t,4,568,，,主蒸汽温度应比排气温度低,30,GE,公司推荐的单压和双压循环系统蒸汽参数规范,名 称,单压无再热循环,双压无再热循环,双压有再热循环,蒸汽轮机功率,/MW,全 部,40,40,60,60,60,主蒸汽压力,/MPa,4.13,5.64,6.61,8.26,9.98,主蒸汽温度,/,538,538,538,538,538,再热蒸汽压力,/MPa,2.06,2.75,再热蒸汽温度,/,538,二次蒸汽压力,/MPa,0.55,0.55,0.55,0.55,二次蒸汽温度,/,比过热器前的燃气温度低,11,305,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,我国国内联合循环蒸汽参数一般由电力设计院选定，其选择往往以汽轮机蒸汽参数为依据,;,由于汽轮机多采用常规火电汽轮机，故余热锅炉蒸汽参数多为,3.82MPa,、,450;,国外进口余热锅炉蒸汽参数,4.1MPa,、,480,，与,GE,公司推荐的蒸汽参数相差甚远,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,计算表明，采用双压蒸汽参数的电厂总循环效率比采用单压要提高,2%,以上，有利于提高电厂经济效益和缩短电厂投资回收周期。,七,0,三所在国内率先采用汽轮机双进汽,MS6001B,燃机三压余热锅炉，产品先后应用于克拉玛依电厂和济钢二期工程,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,双压燃机余热锅炉与三压余热锅炉性能比较表,序号,名称,单位,济钢一期工程,(,2001,年发电,),济钢二期工程,(,2005,年发电,),克拉玛依电厂,(,2004,年发电,),1,燃机型号,/,PG6561B-L,PG6561B-L,PG6581B,2,环境温度,15,15,15,3,燃机燃料,/,高炉、焦炉,混合煤气,高炉、焦炉,混合煤气,天然气,4,燃机出口烟温,525,533,551,5,燃机烟气重量流量,t/h,526,586,529.2,6,锅炉进口烟温,522,530,548,7,锅炉烟气容积流量,KNm,3,/h,427,449,414,8,高压过热蒸汽压力,MPa,3.82,6.87,4.1,9,高压过热蒸汽温度,450,10,468,10,520,10,10,高压过热蒸汽产量,t/h,70,69.8,67.8,11,低压过热蒸汽压力,MPa,/,0.59,0.56,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,双压燃机余热锅炉与三压余热锅炉性能比较表,序号,名称,单位,济钢一期工程,(,2001,年发电,),济钢二期工程,(,2005,年发电,),克拉玛依电厂,(,2004,年发电,),12,低压过热蒸汽温度,/,230,10,250,10,13,低压过热蒸汽产量,t/h,/,13.0,9.0,14,除氧锅炉出口压力,MPa,0.2,0.2,0.2,15,除氧锅炉蒸汽产量,t/h,10,1.8,1.4,16,锅炉排污率,%,1,1,1,17,给水温度,105,105,102,18,冷凝水温度,/,35,35,19,凝水加热器出口水温,/,95,92,20,锅炉排烟温度,151,105,107,21,锅炉余热利用率,%,73.67,82.39,82.62,22,蒸汽轮机发电量,kw,18000,21300,并蒸汽母管,克拉玛依电厂,Q414/548-67.8(9)(1.4)-4.1(0.56)(0.2)/520(250)(133),余热锅炉,t-Q,图,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,济钢二期工程,Q449/530-69.8(13)(1.8)-6.87(0.59)(0.2)/468(230)(133),余热锅炉,t-Q,图,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,通过以上对比可以看出，余热锅炉经过优化后得到的发电量提高了,313kw,，锅炉余热利用率提高了,8.72%,，取得了非常好的经济效益，今后余热锅炉都将会向三压锅炉方向发展,二.余热锅炉蒸汽参数的优化,燃机余热锅炉的型式有三种：,以西欧为代表的强制循环锅炉,;,以美国为代表的一般自然循环锅炉,;,七,0,三所自行开发研制的小管径自然循环锅炉,二,.,余热锅炉型式的优化,双压强制循环余热锅炉,1-,过热器,2-,中（高）压蒸发管束,3-,省煤器,4-,低压锅炉,二.余热锅炉型式的优化,强制循环锅炉主要特点,:,受热面可灵活布置,采用小管径，传热好，重量轻，尺寸小，结构紧凑,常布置于立式烟道，烟囱与锅炉合二而一，省地，占地面积小；,锅炉容水量小，启动快，机动性好，适于启停频繁的调峰电站；,必须装设高温锅水强制循环泵，可靠性差，电耗大，提高电厂运行成本,必须采用小弯头，必要时尚需设置节流孔圈，制造工艺复杂,锅炉进口烟道至少有一个,90,大转弯，结构庞大，烟气阻力较大,对锅炉自动控制要求较高,锅炉重心较高，稳性较差，不利抗风抗震,二.余热锅炉型式的优化,双压自然循环余热锅炉,1-,过热器,2-,中（高）压锅炉本体,3-,省煤器,4-,低压锅炉,二.余热锅炉型式的优化,二.余热锅炉型式的优化,自然循环锅炉主要特点,:,蒸发受热面为立式水管，常布置于卧式水平烟道,应用最多，锅炉型式成熟，工作可靠，运行使用经验丰富,不必装设工作可靠性较差的高温锅水强制循环泵,结构简单，制造容易,锅炉容水量大，适应负荷变化能力强,对锅炉自动控制要求相对较低,采用大管径受热面时，重量尺寸指标较差，占地面积较大,锅炉烟道节省一个,90,转弯，烟气阻力较小,锅炉重心低，稳性好，抗风抗震性强。,七,0,三所自行开发研制的小管径自然循环锅炉,1-,过热器,2-,中（高）压锅炉本体,3-,省煤器,4-,低压锅炉管束,二.余热锅炉型式的优化,七,O,三研究所小管径自然循环余热锅炉主要特点,:,在舰船锅炉军工技术基础上自行设计研制成功,类似于船舶锅炉紧凑布置的结构型式，是七,O,三所余热锅炉的独有特征,因采用小管径，而具有强制循环锅炉传热好、重量轻、尺寸小和启动快等优点,又因采用自然循环，而具有不设强制循环泵、可靠性与制造性良好等优点,二.余热锅炉型式的优化,锅炉窄点温差的优化研究,锅炉窄点温差又称节点温差，是锅炉烟气与汽水介质之间的最小温差，通常指蒸发器出口处烟温与锅筒饱和温度之间的温差,此温差的大小是表明锅炉余热利用率大小的指标之一,温差愈小，锅炉余热利用率愈高，但需要的蒸发器受热面也愈大,一般以,7,12,为宜,通常高压锅炉取较小值，低压锅炉取较大值,燃机燃用天然气时取较小值，燃用轻油时次之，燃用重油时取较大值。,三.余热锅炉热工参数的优化,2.,省煤器欠温的优化研究,省煤器欠温又称接近点温差，指锅筒饱和温度与省煤器出口水温之间的温差,省煤器欠温的大小表明锅炉余热利用率大小。欠温愈小，锅炉余热利用率愈高，但需要的省煤器受热面也愈大,一般以,5,10,为宜,大型燃机余热锅炉常将省煤器设计成可分式，即在省煤器与锅筒之间设置增压阀,既可提高省煤器出口水温，增加省煤器吸热量，又可避免省煤器内给水沸腾，提高省煤器工作寿命,三.余热锅炉热工参数的优化,三,.,余热锅炉,热工参数,的优化,3.,锅炉蒸汽产量的优化研究,在蒸汽参数、锅炉窄点温差和省煤器欠温等热工参数优化确定之,后，,可根据过热器与蒸发器两大部件的热平衡方程，优化确定锅炉蒸汽产量,:,三,.,余热锅炉,热工参数,的优化,在锅炉蒸汽产量优化确定之,后,，即可确定排烟温度,锅炉窄点温差和省煤器欠温愈小，锅炉排烟温度也愈低。,由锅炉热平衡方程可求锅炉排烟温度：,4.,锅炉排烟温度的优化研究,5.,受热面烟速及介质流速的优化研究,各受热面烟速一般按,12,19m/s,选取。过热器较高，蒸发器次之，省煤器再次之，低压锅炉及其后的受热面较低。,烟速愈高，烟气阻力愈大，受热面就愈小，但燃机功率耗损也愈多,过热器蒸汽流速可按,12,25m/s,选取,省煤器水速，向上流动或水平流动可按,0.25,0.8m/s,选取，向下流动则按,0.7,1m/s,选取,沸腾式省煤器向下流动水速应达到,1m/s,以上,强制循环蒸发器管内锅水质量流速按防止管内汽水分层的最小质量流速优化设计，一般向上或水平流动取为,250,300kg/m,2,s,，,向下流动取为,550,600 kg/m,2,s,三.余热锅炉热工参数的优化,1.,扩展受热面的应用,扩展受热面又称肋片，是翅片、圈片、鳍片的统称，有方形、圆形、齿形、星形、针形之分，又有直立、螺旋之别,此类受热面具有传热好、重量轻、尺寸小的特点，已广为应用，大有取代传统的光管受热面之趋势,螺旋翅片管是扩展受热面中应用最多、最广泛的一种受热面型式，也是七,0,三所燃机余热锅炉采用的主要传热元件,四.余热锅炉受热面设计的优化,2.,螺旋翅片管的应用研究,吸引同一热量，螺旋翅片管与传统的光管受热面相比：,管排数比为,1,：,3,重量比为,2,：,3,尺寸比为,1,：,2,烟气阻力比为,2,：,3,管内介质阻力比为,1,：,3,四.余热锅炉受热面设计的优化,3.,螺旋翅片管的设计优化,主要结构参数为：,翅片管高度,h,，,翅片节距,s,，,翅片厚度,，,管径,d,将翅片高度,h,和节距,s,作为衡量翅化程度大小的标志,翅片高度,h,愈高，节距,s,愈小，则翅化程度愈大,在同样的烟气介质、烟气温度和烟气速度下，管径愈小，翅片高度愈高，节距愈密，则传热效果愈佳,翅片厚度的大小对传热系数影响不大,提高翅片高度,h,，,降低翅片节距,s,，,传热系数下降而受热面迅速上升，使传热量增加，传热效果提高,四.余热锅炉受热面设计的优化,3.,螺旋翅片管的设计优化,序号,管子,规格,翅片高度,mm,翅片节距,mm,翅片厚度,mm,天然气,重油,天然气,轻油,重油,天然气,重油,1,51,3.5,16,-,22,16-22,3,4,4,5,5,6,0.8,1,1,1.3,2,38,3,16,-,19,16,-,19,3,4,4,5,5,6,0.8,1,1,1.3,3,32,3,13,-,16,13,-,16,3,4,4,5,5,6,0.8,1,1,1.3,4,25,2.5,10-13,10,-,13,3,4,4,5,5,6,0.8,1,1,1.3,螺旋翅片管的常用结构尺寸,四.余热锅炉受热面设计的优化,4.,螺旋翅片管的传热计算,传热计算按前苏联,锅炉机组热力计算标准方法,（,1973,年）中，烟气横向冲刷环状肋片管子计算公式进行,污染系数对传热计算的影响很大，它取决于燃机燃用燃料、受热面结构特性、烟速及烟气冲刷情况,污染系数国外推荐值：,燃机燃用天然气,0.00035m,2,/w(0.00041m,2,h/kcal),；,燃机燃用轻油，,0.0008m,2,/w(0.00093m,2,h/kcal),四.余热锅炉受热面设计的优化,4.,螺旋翅片管的传热计算,污染系数国内推荐值：,燃机燃用天然气，,0.00086m,2,/w(0.001m,2,h/kcal),；,燃机燃用轻油，,0.0017m,2,/w(0.002m,2,h/kcal),；,燃机燃用重油，,0.0034m,2,/w(0.004m,2,h/kcal),。,上述为蒸发受热面数据，过热器取更低值，省煤器及其以,后,的低温受热面取更高值,四.余热锅炉受热面设计的优化,锅筒蒸汽,压力,P,（,MPa,）,蒸汽容积负荷允许值,R,v,m,3,/m,3,h,蒸汽自蒸发表面逸出速度允许值,W,n,m/s,2.75,(,28kgf/cm,2,),1850,0.36,0.33,3.92,(,40kgf/cm,2,),1700,1750,0.32,0.34,5.89,(,60kgf/cm,2,),1400,1450,0.24,0.26,7.85,(,80kgf/cm,2,),1200,1250,0.20,0.22,蒸汽容积负荷及自蒸发表面逸出速度允许值,五.余热锅炉炉锅筒直径设计的优化,六,.,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,蒸汽压力不高时采用小管径水循环同样安全可靠,小管径，通常指的是,38,3,、,32,3,、,29,2.5,或,25,2.5,的管径,对锅炉蒸汽压力,9.81Mpa,的锅炉，由于汽水两相介质比重差较大，只要给水品质满足要求，并且锅炉具有一定的水循环高度，采用小管径水循环同样安全可靠,。,燃机余热锅炉过热蒸汽压力一般不高于,9.81MPa,，最高烟气温度也仅略高于,600,，加之自然循环锅炉高度远高于船舶锅炉，故采用小管径的燃机自然循环余热锅炉，其水循环条件要比船舶锅炉优越得多,六,.,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,有利于重量尺寸指标的优化,小管径的传热效果优于大管径。翅片高度,h16mm,为相对有效翅片高度，而翅片高度,h19mm,的受热面则为低效受热面，因为此时的导热系数降低，这就使得小管径螺旋翅片管的全部受热面，均属于高效率受热面,采用小管径的主要效果是使锅炉的重量减轻，尺寸减小。根据船舶锅炉设计资料介绍，当管径为,51,3.5,时重量为,100,，管径,38,3,时重量为,67,，管径,32,3,时重量为,50,，管径,25,2.5,时重量为,33,强制循环锅炉相比一般自然循环锅炉，之所以重量尺寸指标优异，正是由于采用小管径之故,六,.,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,有利于蒸汽产量和余热利用率的优化,管径小，传热元件传热优良，较容易通过增加受热面布置，取得较高的经济性指标。,小管径燃机余热锅炉，蒸发器窄点温差小，省煤器接近点温差小，锅炉排烟温度低，故锅炉蒸汽产量大，余热利用率高。,运行实践表明，采用小管径设计的燃机余热锅炉，蒸汽产量比较容易达到并超过合同规定值。,有利于锅炉启动性能的优化,小管径的锅炉，其容水量小，锅水、金属和保温材料等的热惯性都较小，加之小管径热应力小，热膨胀性能良好，锅炉启动速度快，机动性能优越。,国内目前对燃机余热锅炉规定的启动速度为：,冷态（,0.3Mpa,以下）：,40min,热态（,2Mpa,以下）：,20min,相应地，小管径燃机余热锅炉的启动速度为：,冷态（,0.3Mpa,以下）：,25min,热态（,2Mpa,以下）：,10min,六.余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,六,.,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,有利于烟气阻力的优化,烟气阻力的大小对燃机发电功率的高低具有相当的影响。一般烟气阻力每提高,100mmH,2,O,，燃机发电功率下降,0.5,0.8,。,烟气阻力取决于烟气速度和管排数等因素。在同样烟气速度下，烟气阻力与管排数成正比。,由于小管径传热优良，每排管束受热面吸热量大幅增加，使各大部件的管排数，比国内外其他燃机余热锅炉的管排数明显减少。,六,.,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,有利于蒸汽阻力的优化,蒸汽阻力的大小对蒸汽产量的高低有较大的影响。蒸汽阻力愈小，在同样额定出口过热蒸汽压力之下，锅筒的蒸汽压力就愈低，锅筒的饱和温度也愈小。此时，在同样的烟温下，窄点温差增大，传热温压增高，蒸发器的传热量随之增加，从而使锅炉蒸汽产量提高,;,蒸汽阻力取决于蒸汽速度、蒸汽比重和沿程阻力系数。在同样蒸汽速度之下，蒸汽阻力与沿程阻力系数成正比,;,在相同蒸汽速度下,小管径过热器的总流通截面小，其流程数大为减少，沿程阻力系数也小，因此蒸汽阻力也小,六,.,余热锅炉优化设计的核心技术,采用小管径,给水阻力取决于省煤器给水速度和沿程阻力系数。在同样给水速度之下，给水阻力与沿程阻力系数成正比,在相同的给水速度和相应的流通截面之下，小管径省煤器总流通截面小，其给水流程数大为减少，沿程阻力系数下降，给水阻力减小,实际结构中，小管径省煤器的每个管组内，只装设,1,块,隔板，只有,2,个,给水流程；而大管径省煤器的每个管组内，通常要装设,3,块隔板,，具有,4,个给水流程,给水阻力愈小，给水泵的压头就愈低，锅炉运行的厂内自耗电就愈小,有利于给水阻力的优化,经优化设计研究的燃机小管径自然循环锅炉,(,七三研究所自行开发研制,),，具有如下显著特点：,采用自然循环原理，锅炉型式先进成熟，工作安全可靠；,采用双压循环系统的三压余热锅炉，提高了联合循环的效率和电厂的经济效益；,采用小管径，传热优异。锅炉传热元件的传热性能与强制循环锅炉相当，而比一般自然循环锅炉优异得多；,重量轻，尺寸小。锅炉重量尺寸指标相当甚至优于强制循环锅炉，而比一般自然循环锅炉优异得多,。,；,蒸汽产量大，余热利用率高。,烟气阻力小，这对提高燃机功率有利。,七.结束语,汽水阻力小。过热蒸汽阻力小有利于降低锅筒工作压力，提高蒸发器传热温压，从而提高锅炉蒸汽产量；而给水阻力小则有利于降低电厂自用电，节省运行成本。,锅炉兼具强制循环和一般自然循环锅炉二者优点，而避免二者缺点,。因采用小管径，而具有强制循环传热好、重量轻、尺寸小和启动快的优点；又因采用自然循环，而具有不设强制循环泵和可靠性与制造性良好的优点。,经优化设计研究的燃机小管径自然循环锅炉,(,七,O,三研究所自行开发研制,),，具有如下显著特点：,七.结束语,