燃烧学讲义燃烧物理基础.ppt

,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,第四章 燃烧物理基础,4.1,传质学基础,4.2,湍流物理模型及计算,4.3,三传,的比拟,4.4,自由射流中的混合与传质,4.5,旋转射流中的混合与传质,4.6,钝体射流中的混合与传质,4.7,平行与相交射流的混合与传质,1,4.1,传质学基础,物质由高浓度向低浓度方向的转移过程称为,传质,，也称为,质量传递,。,传质的两种基本方式：,分子扩散传质,和,对流传质,。,2,扩散的基本定律,传质的推动力是组分的浓度梯度。组分,i,的浓度通常用,质量浓度,i,kg/m,3,或,摩尔浓度,C,i,kmol/m,3,来表示。,对于混合气体，,可见在等温系统中，组分的摩尔浓度与分压成正比。,3,费克（Fick）第一定律,质量基准 总质量浓度,为常数,摩尔基准 总摩尔浓度,C,为常数,对于一维扩散,4,费克（Fick）第二定律,质量基准,对于一维扩散,摩尔基准,对于一维扩散,5,质扩散率,费克中出现的,质扩散率,D,，表征物质扩散能力的大小，是个物性参数。它的数值取决于扩散时的温度、压力及混合物系统的性质，主要依靠实验来确定。,一般只用到二元混合物的质扩散率，有半经验的计算公式，在已知,p,0,T,0,条件下的,D,0,时，推算,p,T,条件下的,D,6,对流传质及传质系数,流体流过壁面或液体界面时，如果主流与界面之间有浓度差，就引起传质。这种传质称之为,对流传质,。,流体与界面间传质通量可如下定义,与传热中的牛顿冷却公式形式相同。,7,浓度边界层,在对流传质中，在界面上也象热边界层一样会形成浓度边界层。扩散介质的浓度变化主要发生在浓度边界层之内。,8,重要的准则数,普朗特准则数,施密特准则数,对流传热的努谢尔特数,对流传质的舍伍德数,9,管内强制对流湍流换热的公式,管内强制对流传质的公式,10,4.2 湍流物理模型及计算,4.2.1,湍流的物理本质,脉动,1883,年，雷诺（,Reynolds,）首先发现了粘性流体存在着两种不同的流动状态,层流和湍流,当,Re=,wd,/,Re,lj,时，由定常的层流流动非定常的紊流流动,湍流。,湍流的特征：流体质点的速度,w,大小、方向和压力,p,都随时间,不断地变化，有时流体微团还会绕其瞬时轴无规则、且经常受扰动的有旋运动，所以在流体中明显出现很多集中的漩涡，不断地产生,消灭,再产生,再消灭。这种瞬息变化的现象称为脉动。,实验还发现湍流状态下，速度,w,、压力,p,、某组分物质的量,m,及流体的温度,T,总是在一个平均值上下不断的脉动。,11,是瞬时真实速度,w,（或者压力,p,）对时间的积分中值：,即 及,及,12,脉动的特性：,(1),速度脉动,w,（或,p,）对时间的平均值（时均值）为,0,。即,(2),速度脉动,w,的时均根值,(3),流场中任意一点上的两个不同方向上的速度脉动如,w,x,、,w,y,的乘积的时间平均值,只有当 （非湍流）或,13,流场中，任意相距,y,的两点,1,和,2,上，其相关性用,e,12,表示,当,y,=0,时 ，；,当,y,时 令,e,12,=0,，说明点,1,与点,2,湍流无关。,14,速度脉动,w,x,决定湍流中的“三传”过程,湍流切应力,湍流正应力 动量传递,湍动度,湍流热通量 热量传递,湍流传质通量 质量传递,其中：,w*,某一特征速度,c,比热,m,流体某一组分 物质量的脉动量,另外两个主要量：,湍流动能,湍流耗散,15,4.2.2,湍流的数学描写,雷诺方程式,粘性不可压缩流体连续性方程和运动微分方程,Navier-Stokes,方程,按牛顿第二定律：,惯性力,=,重力（体积力,)+,压力（表面力）,+,粘性力,连续方程：,运动方程,:,X,方向：,Y,方向：,Z,方向：,16,时均化处理:,考虑在湍流状态下，流体质点的不定常湍动，因此必须对各参数进行时均化处理。按上述方程式从左向右进行时均化。,惯性力,17,时均化处理:,第一项,第二项,同理：第三项时均化后：,第四项时均化后：,（时均值不随时间变化）,18,时均化处理:,重力项,压力项,粘性力项,19,时均化处理:,连续方程时均化后为：,X方向,可以合并,由湍流脉动引起的附加应力,20,附加应力与粘性力合并后得：雷诺方程组,连续方程,X,方向,Y,方向,Z,方向,21,结论:,加上连续方程，方程数为,3+1=4,，而未知数为,10,个,10,个未知数,3,个时均速度,1,个时均压力,3,个湍流正应力,3,个湍流切应力,要能求解运动方程及连续方程必须补充六个方程,湍流附加应力方程,22,4.2.3 湍流附加应力的假设,普朗特混合长度理论（,0,方程模型）,动量转移理论,等效湍流粘性力假设（,0,方程模型）,23,普朗特假定,湍流切应力的大小是由流体微团速度脉动,w,y,引起的在,l,范围内横向动量转移来确定的。,认为：在混合长度范围内,w,x,w,y,w,z,是同一个数量级，则,24,普朗特假定,湍流切应力,混合长度,l,的物理意义为：,因速度脉动，引起流体任两层之间的纵向速度差,w,正好等于纵向速度脉动,w,x,时，该距离称混合长度,l,混合长度,l,需要通过实验测量，对管内流动，在层流底层，,l,很小，而在充分湍流的中心区域，,l,很大。,25,归纳：,（,1,）,湍流切应力,（,2,）,当的地方，湍流切应力,=0,（,3,）除壁面附近的流动外，出现湍流切应力最大值的地方，速度梯度也最大。,（,4,）切应力的正负符号与的相同。,26,等效湍流粘性力假设,Bossinesq,假定湍流附加切应力也正比于平均的横向速度梯度，并引进等效湍流粘性系数,t,和,t,与普朗特混合长度理论比较,27,等效湍流粘性力假设,把 代入雷诺方程，其粘性项是两项之和，即,是流体的物性，一般为常数，虽流体种类和温度,T,而改变,.,t,不是流体物性，而是湍流的特性。,t,=,f,(,Re,x,y,z,粗糙度,),一般,t,通过实验求得。,28,引入一个实验确定的量,l,或,t,，使得方程组变为：,连续方程与动量方程，方程数为,3+1=4,4,个未知量,3,个时均速度,1,个时均压力,方程组得以封闭，可以求解。因为增加了,0,个方程，所以称为,0,方程模型,。,29,常用的两方程模型：,K,-,模型,30,其中，,模型常数的取值见表,0.09,1.44,1.92,1.0,1.3,31,其它模型,雷诺应力模型,代数应力模型,大涡模型,均需要用数值方法进行求解,32,4.3“,三传,”,的比拟动量热量质量比拟对照：,传热原理,动量传递,传热量,W,或,J/s,传质量,mol/s,或,kg/s,傅立叶公式,牛顿公式,Q,=,T,f,源动力,速度差,温度差,浓度差,速度梯度,1/s,温度梯度,K/m,A,传热面积,m,2,浓度梯度,mol/m,4,A,质量传递的面积,m,2,Q,传热量,J/s,放热系数,J/m,2,s,K,T,温差,K,f,传热面积,m,2,传质量,mol/s,zl,质量交换系数,m/s,c,浓度差,mol/m,3,f,质量交换面积,m,2,33,4.3.1,分子运动扩散与湍流扩散,当,ReRe,lj,，流体间的相互作用和混合主要靠,分子运动扩散,，又称,内迁移现象,。用运动粘性,，热扩散率,a,（导温系数），质量扩散系数,D,来表示，单位都是,m,2,/s,按分子运动论,说明分子运动扩散的“三传”引起的速度场、温度场和浓度场分布规律一样,34,对多原子气体：,其中，,为动力粘性，,c,v,为定容比热，,k,为绝热指数。,代入,Pr,数中：,35,当,ReRe,lj,：湍流运动扩散分子运动扩散，,充分湍流，分子运动扩散可忽略,在湍流情况下，引入湍流,t,，,a,t,，,D,t,，和,Pr,t,，,Sc,t,，,Le,t,来反映其“三传”。由于湍流的动量，热量和质量扩散均源于脉动和漩涡，可近似认为,:,D,t,t,a,t,=,lw,，,Pr,t,Sc,t,Le,t,1,36,实验发现：,（,1,）与 均小于,1,，说明：动量交换过程不如热量和质量交换更强烈，温度和浓度混合边界层比速度边界层发展得快。,（,2,）由于,Le,t,=,a,/,D,1,，说明：温度和浓度边界层的发展十分相近，可以用传热过程的基本规律近似描写质量交换。,，,37,“三传”比拟举例,1,、从,处向,C,球表面扩散,O,2,气，质量扩散是一确定值,第一种物理模型：从远方（,）通过分子扩散传递 球面上（,r,0,表面上）,第二种物理模型：从远方（,）对流扩散到球面上（,r,0,表面上）,两种方式传递量相等，传质平衡,边界条件：,当,r,=,时，,C,=,C,当,r,=,r,0,时，,C,=,C,0,38,第一种模型,积分,同时，根据第二种模型 又等于球表面上的对流质量交换量,可见,说明颗粒越细，表面质量交换（,zl,）越强烈,39,有相对运动时的情况,动力工程燃烧中，一般煤粉或油雾与空气的相对速度比较小（也就是Re比较小），可以认为,40,例,2,：利用热交换过程比拟性，用温度场模拟浓度场。,如研究两股射流的混合实验，通过实验混合边界层中任一点浓度,C,。,C,1,和,C,2,是被比拟的实际两股气流的浓度,T,1,和,T,2,是被比拟的实际两股气流的温度,m,1,和,m,2,是被比拟的实际两股气流的在空间中混合后的质量分数,41,在湍流扩散的流场中，温度场和浓度场可以用相同的方程来描述，所以，可以用温度场模拟浓度场。,用不同温度,T,1,T,2,实验，实测混合点,xy,处的温度,T,xy,（介于,T,1,和,T,2,之间，,T,1,T,xy,T,2,）分布与浓度,C,xy,相似,42,实例：,T,1,=60,，,T,2,=,室温,20,，实测,xy,点的,T,xy,=50,实际,C,1,=3mol/m,3,，,C,2,=2mol/m,3,那么,C,xy,=2.75mol/m,3,求出所有点的温度场分布,T,(,x,y,),就代表浓度场的分布,C,(,x,y,),。,43,4.4自由射流中的混合与传质,4.4.1,自由射流的形式,自由射流的形式：,自由射流指流体从喷口射入（,1,）：无限大静止空间（空间流体速度为,0,）（,2,）：不在受固体边壁限制，而淹没在周围流体介质中。流体介质与空间介质相同。,44,根据流体力学的实验研究，有两个基本特点：,自由射流中任意断面的轴向速度,w,x,横向速度,w,y,。射流中的速度,w,轴向速度,w,x,。,自由射流内部压力,p,=,周围介质压力,p,。,45,4.4.2,射流中心动量守恒条件,研究射 流混合对传质的影响,自由射流积分（动量守恒）条件：任意断面上动量（流率）是一个常数。其值恒等于主射流喷口断面上以,w,1,计算的初始动量（流率）。,46,推论,推论,1,：,同样按射流相似性原理可以推出伴随流（包括自由射流）热焓差和浓度差守恒条件。,即,其中，,i,2,c,2,分别为大空间的热焓和浓度；对圆射流,k=1,，对平面射流，,k=0,。,推论,2,：,对等温伴随流射流：,T,1,=T,2,=T,，,1,=,2,=,，上述三守恒条件中等式两端的密度,可以约去。,推论,3,：,对等温自由射流：,T,1,=T,2,=T(,1,=,2,=,),，,w,2,=0,。动量守恒条件,47,推论,推论,4,：根据湍流射流的特性，描述射流中的动量，热量，质量交换的普遍二元微分方程和连续方程,t,，,a,t,，,D,t,，,湍流运动粘性系数，导热系数和扩散系数,48,边界条件：,当,y,=0,w,=,w,zs,i,=,i,zs,c,=,c,zs,(,轴线上时,),当,y,=,R,(,b,),w,=,w,2,i,=,i,2,c,=,c,2,(,外边界时）,圆形射流,k=1,，平面射流,k=0,，以上是数值计算的基础。,49,4.4.3,自由射流中的混合与传质,大,表明与周围介质的湍流混合愈强烈。,实验归纳：,其中,决定于射流喷口截面形状的系数,a,决定于喷口速度均匀程度的湍流结构系数,(1),射流扩展角,2,50,实验结果如下,喷口截面形状,截面形状系数,湍流结构系数,a,扩展角,2,圆截面,（轴对称射流）,（长宽比,35,2.4,b=2.4,ax,收缩很好的喷嘴,0.108,3210,平面壁上的锐缘狭缝,0.118,51,(2),射流断面上的速度分布,相似性,测量出,R,和,w,zs,，可求出任意断面上任一点,y,的速度,w,，,y,任意断面上任一点的速度和坐标位置,w,zs,，,R,任意断面上轴心线上的速度和边界层半宽度,52,(3),射流轴心线上参数,(,w,zs,),变化,根据自由空间射流动量守恒,f,w,2,df,=,w,2,1,f,1,，可以推导出自由射流与周围介质间湍流混合所引起动量、热量和质量交换沿射流轴心线参数变化的规律,在射流断面上,w,zs,=,w,1,R,/,R,0,=3.3,53,(4)湍流射流的卷吸特性,对不等密度射流,其中：,q,m,为卷吸入射流的流体质量,，,q,m,1,为从喷口喷出的质量，,为被卷吸流体密度，,1,为喷出流体密度,，,d,0,为喷口当量直径,，,s,为距喷口的距离,对等密度卷吸（,=,1,）,q,v,为卷吸后的体积流量,q,v,1,为初始喷射体积流量,54,5,）不等温轴对称自由射流,煤粉炉一次风、二次风向炉内的喷射,按动量守恒，热焓差守恒条件得,，无量纲速度、温差、浓度差衰减加快，射程,55,主要结论：,(1),把热射流（,T,1,）射入冷空间（,T,2,）中,即，无量纲轴心速度,w,zs,衰减快，且随有,w,zs,无量纲轴心温差,T,zs,衰减快，且随有,T,zs,无量纲轴心浓度差,C,zs,衰减快，混合强烈，且随有,C,zs,(2),把冷射流（,T,1,）射入热空间（,T,2,）中,即，三个无量纲量,w,zs,，,T,zs,，,C,zs,衰减慢，混合慢，射程长。随衰减很慢。,如锅炉中的二次风，从燃烧供,O,2,的角度应用高,T,1,（应可能高）的空气，以加强湍流混合和传质（供,O,2,），有利于燃烧,从组织炉内气流流动工况角度，相反，应用低一些的空气（,T,1,），衰减慢，有足够的扰动范围，保证气流流动。,56,(5),气、固,(,液,),两相射流中的混合与传质,颗粒只有几十微米，或随风流动，对射流流场不影响，可视为自由射流，因此适用积分守恒条件和射流分布相似性规律，,由于射流中有固（液）颗粒，射流轴心线上速度衰减减慢（即与周围介质混合传质减慢）。一次风中燃料浓度增加，会使得燃尽更加困难，火焰长度变长。,某断面轴心线上的燃料浓度,C,zs,=,化学当量比下的理论燃烧浓度,C,lr,时，燃烧才完全。此时该断面的距离,ax,/,R,0,称理论燃尽火焰长度）,以质量流量计算，任一断面上轴心线上浓度,C,zs,是断面平均浓度的,1.5,倍。所以，,空气和燃料的分布是不匹配的，要使得射流中各处的燃料都有充足氧气，必须过量空气系数大于,1,。,57,4.5,旋转射流中的混合与传质,4.5.1,旋转射流中的混合与传质的特性,旋转射流中的混合与传质形成：一边旋转一边前进（轴向运动）,便形成了旋转射流,58,速度分布：,射流断面上分成两部分：,射流内部：有旋运动,r,0,，,w,0,r,r,1,，,w,w,1,外侧部分,无旋运动,r,r,1,，,w,w,1,r,，,w,0,59,横断面上压力分布,先研究外侧部分,势位流动区,按伯努利方程：,外边壁,p,任意点，,w,r=,w,1,r,0,=,常数,把任意点的 代入上式,得任意点的压力,显然边界处,r,=,r,0,结论：交界处的压力,p,r,0,比大气低,半径,压力,切向速度,任意点的参数,r,p,w,分界处的参数,r,1,P,r0,w,1,外边界,R,p,w,=0,60,横断面上压力分布：,轴向压力分布：,在确定的速度环量 ,=2,Rw,下,61,在一定的速度环量下，在喷口附近负压很大，,在射流中心有一个回流区,62,研究中心部分,刚体运动区,径向压力梯度,d,p,/d,r,=,惯性离心力,=,积分,当,r,=,r,0,时，,又,积分常数,代回，得,63,结论：,核心区，,中心处压力比大气压力,p,要低于交界处动压头的两倍（）。,64,4.5.2,旋流射流的主要试验结果,1,、试验研究表明：角动量的轴向通量的（旋转动量矩）,G,和轴向动量矩,G,x,均遵守守恒条件：,65,2,、旋流强度,S,工程上用旋流强度来反映旋流射流的强弱程度,其中,R,为定性尺寸，各国,R,取值不一样，,S,数值有差异,通常为计算方便，常用喷口处平均的,w,和,w,x,计算。,也有人用,w,/,w,x,来反映旋转强弱。,66,弱旋转射流：当,S0.6,出现双峰分布。,经验公式：,67,强旋射流：S0.6,最大特征，出现中心回流区,速度和压力都按,1/,x,k,衰减,即：,w,1/,x,k,；其中,w,包括轴向、切向、径向速度；,p,1/,x,k,实验结果：,轴向,径向,切向,压力,p,k,k,1,2,4,68,喷口形状的影响,回流量,回流区直径,半张角,长度,l/d,不带扩口,小,小,0,0,带扩口,大,大,35,度,1,2,无扩口的喷口,有扩口的喷口,69,4.6,钝体射流中的混合与传质,2.6.1,钝体射流的形成,钝体即指非流线型物体。,钝体射流指流体经过非流线型物体时，在钝体下游的减速扩压流动中，由于反压力梯度的作用，引起边界的脱离而形成负压，造成回流旋涡区。,在主流区与回流区进行着强烈的动量、热量和质量的交换。,70,4.6.2,钝体几何参数对平均流动特性影响的主要试验结果,。,钝体张角,2,:,对回流区长度,L,，宽度,(,即零流线,0)H,及回流质量流率,R(R,回流量,q,mh,/,主流量,q,mo,),影响很灵敏,，回流区宽度,H,，长度,L,和回流量,R,都,阻塞率,(b/B),2,的影响,:,升高,R,升高，,L/d,减小。,71,4.7,平行与相交射流的混合与传质,4.7.1,平行与相交射流混合与传质的动力学条件,当两个或两个以上射流组，其轴线平行，称为平行射流，轴线成一定角度相交称相交射流，当交角为,180,度则称反向气流,72,两股平行射流，平均速度分别为,w,1,和,w,2,，按照普朗特混合长度理论，用 来反映其湍流粘性,其中,R,为混合边界层厚度。在射流流动中，混合长度,l,/,边界层厚度,R,=,常数。所以湍流切应力,湍流切应力间接表征了湍流中流体微团的混合,73,两股平行射流湍流混合的强弱决定于：,两者的动压比 ，它是湍流扩散（三传）的动力（能量）来源，它的增加会导致流体微团可在更大尺度范围内湍流相关，且混合边界层愈偏于动压小的一侧。当动压比趋近于,1,时，由于动压差引起的湍流扩散已经十分微弱，只能靠射流自身原始扰动度来维持,决定于射流自身动压 ，它是射流内部进行三传的动力（能量）源。一般自身湍动度总是维持射流内部的小尺度湍动。,系数,k,，决定于射流喷口的结构特征和速度分布特征,74,相交射流,相交射流以一定角度相交，在各自惯性力作用下相互碰撞和混合，完成“三传”，这个惯性力比湍流切应力要大数百倍。,射流等值核心区被强烈破坏。“三传”升高。,射流变形，压扁，混合边界层很快波及到射流轴心线区，“三传”升高。交角,越大压扁越厉害。,两射流轴心线相交后，合成一股射流，同时具有最大的变形后的周边。所以与周围介质“三传”也加强。,结论：,相交射流混合传质的动力学条件是两射流的动量（流率）比,M=1,时混合最强烈,。,75,本章总结,组织好工程燃烧过程的思路：,化学反应的温度、物质浓度条件不同，则化学反应的速度、反应路线和产物不同。因此，需要合理运用控制传热和传质的方法，精确地设计并控制燃烧过程中的温度分布和物质浓度分布，从而实现对燃烧速度和产物的控制。,所以，工程燃烧学需要重点关注混合与传质过程。,各种工程燃烧过程的混合与传质的特性各不相同，需要用实验进行研究分析。但是，典型的燃烧组织过程有着共性的规律。,76,速度脉动,w,x,决定湍流中的“三传”过程,湍流切应力,湍流正应力 动量传递,湍动度,湍流热通量 热量传递,湍流传质通量 质量传递,其中：,w*,某一特征速度,c,比热,m,流体某一组分 物质量的脉动量,另外两个主要量：,湍流动能,湍流耗散,77,实验发现：湍流的“三传”过程是相似的，但也存在差异,（,1,）与 均小于,1,，说明：动量交换过程不如热量和质量交换更强烈，温度和浓度混合边界层比速度边界层发展得快。,（,2,）由于,Le,t,=,a,/,D,1,，说明：温度和浓度边界层的发展十分相近，可以用传热过程的基本规律近似描写质量交换。,，,78,在没有化学反应的流场中，可以用温度场模拟浓度场。,如研究两股射流的混合实验，通过实验混合边界层中任一点浓度,C,。,C,1,和,C,2,是被比拟的实际两股气流的浓度,T,1,和,T,2,是被比拟的实际两股气流的温度,m,1,和,m,2,是被比拟的实际两股气流的在空间中混合后的质量分数,79,自由射流的传质：,(1),把热射流（,T,1,）射入冷空间（,T,2,）中,无量纲轴心速度,w,zs,衰减快，且随有,w,zs,无量纲轴心温差,T,zs,衰减快，且随有,T,zs,无量纲轴心浓度差,C,zs,衰减快，混合强烈，且随有,C,zs,(2),把冷射流（,T,1,）射入热空间（,T,2,）中,三个无量纲量,w,zs,，,T,zs,，,C,zs,衰减慢，混合慢，射程长。随衰减很慢。,如锅炉中的二次风，从燃烧供,O,2,的角度应用高,T,1,（应可能高）的空气，以加强湍流混合和传质（供,O,2,），有利于燃烧,从组织炉内气流流动工况角度，相反，应用低一些的空气（,T,1,），衰减慢，有足够的扰动范围，保证气流流动。,80,气、固,(,液,),两相射流中的混合与传质,颗粒只有几十微米，或随风流动，对射流流场不影响，可视为自由射流，因此适用积分守恒条件和射流分布相似性规律，,由于射流中有固（液）颗粒，射流轴心线上速度衰减减慢（即与周围介质混合传质减慢）。一次风中燃料浓度增加，会使得燃尽更加困难，火焰长度变长。,某断面轴心线上的燃料浓度,C,zs,=,化学当量比下的理论燃烧浓度,C,lr,时，燃烧才完全。此时该断面的距离,ax,/,R,0,称理论燃尽火焰长度）,以质量流量计算，任一断面上轴心线上浓度,C,zs,是断面平均浓度的,1.5,倍。所以，,空气和燃料的分布是不匹配的，要使得射流中各处的燃料都有充足氧气，必须过量空气系数大于,1,。,81,旋转射流的流动与传质,流场存在两个区域：类似刚体旋转的核心区，和类似自由涡的外围区,中心存在负压区，因此有回流区存在,旋转射流的射程比同等条件的直射流短,旋流强度的增大有利于前期混合，但会缩短射程,扩口有助于形成较大的回流区,82,钝体张角,2,，回流区宽度,H,，长度,L,和回流量,R,都,阻塞率,(b/B),2,的影响,:,R,，,L/d,。,83,两股平行射流湍流混合的强弱决定于：,两者的动压比 ，它是湍流扩散（三传）的动力（能量）来源，它的增加会导致流体微团可在更大尺度范围内湍流相关，且混合边界层愈偏于动压小的一侧。当动压比趋近于,1,时，由于动压差引起的湍流扩散已经十分微弱，只能靠射流自身原始扰动度来维持,决定于射流自身动压 ，它是射流内部进行三传的动力（能量）源。一般自身湍动度总是维持射流内部的小尺度湍动。,系数,k,，决定于射流喷口的结构特征和速度分布特征,84,相交射流,相交射流以一定角度相交，在各自惯性力作用下相互碰撞和混合，完成“三传”，这个惯性力比湍流切应力要大数百倍。,射流的核心区被强烈破坏。“三传”升高。,射流变形，压扁，混合边界层很快波及到射流轴心线区，“三传”升高。交角,越大压扁越厉害。,两射流轴心线相交后，合成一股射流，同时具有最大的变形后的周边。所以与周围介质“三传”也加强。,结论：,相交射流混合传质的动力学条件是两射流的动量（流率）比,M=1,时混合最强烈,。,85,